某大廈（框架-剪力墻結(jié)構(gòu)地上28層地下3層）工程高支模專項(xiàng)施工方案（全套計(jì)算書多圖）

大廈工程高支模模板專項(xiàng)施工方案二00七年八月二十七日第一節(jié)編制依據(jù) 1 1 2 3第五節(jié)模板安裝 5第六節(jié)模板拆除 8第七節(jié)模板技術(shù)措施 8第八節(jié)安全、環(huán)保文明施工措施 第九節(jié)模板(腳手架)計(jì)算書 板模板計(jì)算書110第十節(jié)模板施工 模板專項(xiàng)施工方案第一節(jié)編制依據(jù)第二節(jié)工程概況第三節(jié)方案選擇第四節(jié)材料選擇第4頁共127頁C類指有片狀剝落，銹蝕面積大(達(dá)總表面面積的50%以上),有修坑，但無及配件應(yīng)報(bào)廢。損傷、裂紋，指主要受力桿件(立桿、很桿等)有裂紋等毛口；嚴(yán)禁使用有硬傷(硬彎、砸扁等)及嚴(yán)重銹蝕的鋼管。第五節(jié)模板安裝1)、兩塊模板之間拼縫≤12)、相鄰模板之間高低差≤13)、模板平整度≤24)、模板平面尺寸偏差±32、模板定位當(dāng)?shù)装寤蝽敯寤炷翝仓戤叢⒕哂幸欢◤?qiáng)度(≥1.2MPa),即用手按不松第6頁共127頁2、技術(shù)要點(diǎn)5.2、模板構(gòu)造鋼管(單鋼管):Φ48×3.5布置，間距橫向600mm支承為鋼管?？奂戒摴苣_手(1)模板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木(2)鋼管排架搭設(shè)橫平豎直，縱橫連通，上下(4)梁側(cè)設(shè)置斜向支撐，采用鋼管+U型托，對(duì)稱斜向加固(盡量取45°)板，間距木方：50×100mm,縱向支撐采用截面為200mm。門式腳手架作為撐系第8頁共127頁(5)板支撐架體設(shè)置剪刀支撐，采用二步三跨，連續(xù)對(duì)稱加固(盡量取45°)要達(dá)到1.2MPa(依據(jù)拆模試塊強(qiáng)度而定),保證其表面及棱角不因拆除模板而受構(gòu)件跨度(m)標(biāo)準(zhǔn)值的百分率(%)8—第9頁共127頁和檢測(cè)報(bào)告來檢驗(yàn))。2、外觀質(zhì)量檢查標(biāo)準(zhǔn)(通過觀察檢驗(yàn))厚度檢測(cè)方法：用鋼卷尺在距板邊20mm處，長(zhǎng)短邊分別測(cè)3點(diǎn)、1點(diǎn)，取8點(diǎn)1)模板安裝應(yīng)滿足下列要求：第10頁共127頁10%,且不應(yīng)少于3件；對(duì)板，應(yīng)按有代表性的自然間抽查10%,且不得小于3項(xiàng)飲國(guó)家規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)允許偏差(mm)檢查方法1軸線位移柱、墻、梁5量尺2底模上表面標(biāo)高士5水準(zhǔn)儀或拉線、尺章3就面模內(nèi)尺寸基礎(chǔ)尺量柱、墻、梁4層高垂直度6經(jīng)緯儀或拉姥、尺量85相鄰兩板表面高低差2尺量6表面平整度5尺、塞尺7陰陽角方正方尺、塞尺垂直線尺8預(yù)埋鐵件中心線位移拉線、尺量9預(yù)埋管、理栓中心線位移3拉線、尺量螺栓外露長(zhǎng)度預(yù)留孔洞中心線位程拉線、尺量尺寸門窗洞中心線位移撿線、尺量充、高對(duì)角線插筋中心線位移5尺量外露長(zhǎng)度第11頁共127頁于3件；對(duì)墻和板，應(yīng)按有代表性的自然間抽查10%,且不得小于3間)。現(xiàn)澆平整度不超過2mm;1)墻模支設(shè)前，豎向梯子筋上，焊接頂模板(墻厚每邊減少1mm)。3)門窗洞口處對(duì)稱澆筑混凝土；第12頁共127頁土澆筑不密實(shí)。第13頁共127頁(2)支模前必須搭好相關(guān)腳手架(見本工程腳手架方案及相操作規(guī)程等)。電刨必須接用漏電保護(hù)器，鋸片不得有裂紋(使用前檢查，使用中隨時(shí)檢查);第14頁共127頁(7)模板堆放時(shí)，使模板向下傾斜30°,不得將模板堆放在施工層上，防止模(10)環(huán)保與文明施工第九節(jié)模板計(jì)算書安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了《施工技術(shù)》2002(3):《扣第15頁共127頁斷面圖側(cè)面圖梁截面寬度B(m):0.30;梁截面高度D(m):1.20;混凝土板厚度(mm):120.00;立桿沿梁跨度方向間第16頁共127頁梁底方木截面寬度b(mm):70.0;梁底方木梁底縱向支撐根數(shù)：3;面板厚度(mm):18.0;其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h;T--混凝土的入模溫度，取20.000℃;H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m;β?--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200;β?--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F;分別計(jì)算得50.994kN/m2、18.000kN/m2,取較小值18.000kN/m2作為本工程側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞(內(nèi)龍骨)的根數(shù)為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。q1.強(qiáng)度計(jì)算M-一面板的最大彎距(N.mm);σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)q=q?+q?=10.368+1.008=11.376kN/m;計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):1=216mm;面板的最大彎距M=0.1×11.376×2162=5.31×10?N.mm;經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值：σ=5.31×10?/2.16×面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=13N/mm2;面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.457N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2,滿足要求!【滿足】2.撓度驗(yàn)算1--計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):1=216mm;面板的最大撓度計(jì)算值：w=0.677×9.6×216*/(100×9500×1.94×103)=面板的最大撓度計(jì)算值w=0.077mm小于面板的最大容許撓度值其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距):1=500mm;經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.01×10?/8.33×10?=2.416內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.416N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2,滿足要求!【滿足】其中1--計(jì)算跨度(外楞間距):1=500mm;E--內(nèi)楞的彈性模量：10000N/mm2;內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值w=0.067mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值2.外楞計(jì)算外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖001).外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm);第22頁共127頁外楞最大計(jì)算跨度：1=300mm;經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值：σ=1.08×10?/1.02×10?=10.665外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=10.665N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求!【滿足】2).外楞的撓度驗(yàn)算外楞的最大撓度計(jì)算值w=0.011mm小于外楞的最大容許撓度值N<[N]=f×A穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.792kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN,滿足要求!【滿足】I=1000×18×18×18/12=4.86×103mm?;q:1.2×(24.00+1.50)×1.00×1q=q1+q2+q3=33M=0.125ql2Max=0.125×35.946×0.152梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=1.872N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2,滿足要求!【滿足】2.撓度驗(yàn)算q=((24.0+1.50)×1.200+0.31--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):1=150.00mm;面板的最大撓度計(jì)算值：w=0.018mm小于面板的最大允許撓度值：[w]=150/250=0.6mm,滿足要求!【滿足】七、梁底支撐的計(jì)算強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土q?=0.35×0.15×(2×1.2+0.3)/0.3=0.472kN/m;經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P?=(2.5+2)×活荷載設(shè)計(jì)值P=1.4×0.675=0.945kN/m;PAI=7×10×10×10/12=583.33cm?;最大彎距M=0.1ql2=0.1×7.02×1×1=0.702kN.最大應(yīng)力σ=M/W=0.702×10°/116666.7=6.017N/mm2;方木的最大應(yīng)力計(jì)算值6.017N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求!【滿足】方木受剪應(yīng)力計(jì)算值T=3×4212/(2×70×100)=0.903N/mm2;方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.903N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7N/mm2,滿足要求!q=4.590+0.473=5.063w=0.677×5.062×1000?/(100×10000×583.333×104)=方木的最大允許撓度[w]=1.000×1000/250=4.000mm;方木的最大撓度計(jì)算值w=0.588mm小于方木的最大允許撓度[w]=4mm,滿足要求!【滿足】3.支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算如下(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2):q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2;q=1.2×(30.600+0.350)+1.4×4.500=43.440kN/m2;N=1.2q?ahP?=P?=..…=Pn-1=p雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)腳手架鋼管的自重：N?=1.2×0.129×N?=1.2×(1.20/2+(0.80-0.30)/2)×1.00×0.35=0.357kN;N4=1.2×(1.20/2+(0.80-0.30)/2)×1.00×0.120×(1.50+24.00)=3.121N=0.544+2.448+0.357+3.121=6.47kN;A--立桿凈截面面積(cm2):A=4.89;W--立桿凈截面抵抗矩(cm3):W=5.08;σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[1。--計(jì)算長(zhǎng)度(m);參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計(jì)算k?--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155;u--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3,u=1.7;由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.207;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=6470.326/(0.207×489)=63.921N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=63.921N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值k?--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.167;立桿計(jì)算長(zhǎng)度L。=k?k?(h+2a)=1.167×1.041×(1.5+0.1×2由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.391;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=6470.326/(0.391×489)=33.841N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=33.841N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求!【滿足】梁底支撐最大支座反力：N,=6.476kN;腳手架鋼管的自重：N?=1.2×0.129×(15.8-1.2)=2.448kN;N=6.476+2.448=8.737kN;A--立桿凈截面面積(cm2):A=4.89;σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm);1。--計(jì)算長(zhǎng)度(m);k?--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.167;第31頁共127頁由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.203;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=8737.442/(0.203×489)=88.02N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=88.02N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求!【滿足】由長(zhǎng)細(xì)比1o/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.391;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=8737.442/(0.391×489)=45.698N/mm;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=45.698N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求!【滿足】步距h(m)h+2a或u1h(m)1.441.01.0121.0221.0311.0391.1.621.01.0071.0141.0211.02911.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.05211.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.04812.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.梁截面寬度B(m):0.30;梁截面高度D(m):2.20;第33頁共127頁4.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：3;面板厚度(mm):18.0;其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;β?--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200;根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F;分別計(jì)算得50.994kN/m2、18.000kN/m2,取較小值18.000kN/m2作為本工程和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混1.強(qiáng)度計(jì)算M--面板的最大彎距(N.mm);σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M=0.125ql2計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):1=200mm;面板的最大彎距M=0.125×28.44×2002=1.42×10?N.mm;經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值：σ=1.42×10?/7.35×面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=13N/mm2;面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.935N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2,滿足要求!【滿足】2.撓度驗(yàn)算1--計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):1=200mm;面板的最大撓度計(jì)算值w=0.128mm小于面板的最大容許撓度值[w]=0.8mm,滿足要求!【滿足】本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm,截面高度100mm,截面慣性矩I和截q1).內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);M=0.101gi2內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距):1=400mm;經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=4.60×10?/1.67×10?=2.758內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.758N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值2).內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中1--計(jì)算跨度(外楞間距):1=400mm;W=0.677×28.44×400?/(100×10000×8.33×10?)=0.059mm;內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值w=0.059mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[w]=1.6mm,滿足要求!【滿足】1).外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)σ=2.09×10?/2×外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm;外楞的強(qiáng)度計(jì)算值σ=102.18N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求!【滿足】2).外楞的撓度驗(yàn)算w=10428.000×400.003/(100×206000.000×243800.000)=0外楞的最大撓度計(jì)算值w=0.133mm小于外楞的最大容許撓度值[w]=1mm,滿足要求!【滿足】五、穿梁螺栓的計(jì)算N<[N]=f×A穿梁螺栓所受的最大拉力：N=(1.2×24+1.4×2)×0.3×2.02=18.98kN。穿梁螺栓所受的最大拉力N=18.98kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=24.48kN,滿足要求!【滿足】其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);q?:1.2×(24.00+1.50)×0.70×2q=q1+q2+q3=42.41+0.26+1Max=0.125×44.44×0.152=0.125kN.m;梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=3.307N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2,滿足要求!【滿足】2.撓度驗(yàn)算q=((24.0+1.50)×2.200+0.31--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):1=150.00mm;面板的最大撓度計(jì)算值：w=0.521×39.515×150?/(100×9500×3.40×面板的最大撓度計(jì)算值：w=0.032mm小于面板的最大允許撓度值：[w]=150/250=0.6mm,滿足要求!【滿足】七、梁底支撐的計(jì)算q?=0.35×0.15×(2×2.2+0.3)/0.3=0.822kN/m;經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P?=(2.5+2)×0.15=0.675kN/m;2.方木的支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值q=1.2×8.415+1.2×0.822=11.085kN/m;活荷載設(shè)計(jì)值P=1.4×0.675=0.945kN/m;PAB方木計(jì)算簡(jiǎn)圖W=5×10×10/6=83.33最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如線荷載設(shè)計(jì)值q=11.085+0.945=12.03kN/m;最大彎距M=0.1ql2=0.1×12.03×0.7×0.7=0.589kN.m;最大應(yīng)力σ=M/W=0.589×10°/83333.3=7.074N/mm2;方木的最大應(yīng)力計(jì)算值7.074N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值1.516N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值【滿足】w=0.677×9.237×700?/(100×10000×416.667×10)方木的最大撓度計(jì)算值w=0.36mm小于方木的最大允許撓度q1=(24.000+1.500)×2.200=5q=1.2×(56.100+0.350)+1.4×4.500梁底支撐根數(shù)為n,立桿梁跨度方向間距為a,梁傳遞給鋼管的集中力為P,梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N。N=1.2q?ah0彎矩圖(kN.m)支座反力RA=Rg=1.124kN,中間支座最大反力Rmax=7.297;最大彎矩M=0.172kN.m;最大撓度計(jì)算值V=0.027mm;最大應(yīng)力σ=0.172×10/5080=33.949N/mm2;支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值33.949N/mm2小于支撐鋼管的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》(劉群主編P96),雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!【滿水平鋼管的最大支座反力：N?=1.124kN;腳手架鋼管的自重：N?=1.2×0.129×4.25=0.658kN;N?=1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×0.70×0.35=0.191kN;N4=1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×0.70×0.180×N=1.124+0.658+0.191+2.506=4.479kN;A-一立桿凈截面面積(cm2):A=4.89;W--立桿凈截面抵抗矩(cm3):W=5.08;σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm);1。--計(jì)算長(zhǎng)度(m);第46頁共127頁k?--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155;u--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3,u=1.7;L?/i=2945.25/15.8=186;由長(zhǎng)細(xì)比1o/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.207;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=4479.376/(0.207×489)=44.253N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=44.253N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求!【滿足】由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.417;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=4479.376/(0.417×489)=21.967N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=21.967N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值N=7.297+0.658=7.615kN;φ-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比1./i查表得到；A--立桿凈截面面積(cm2):A=4.89;第47頁共127頁W--立桿凈截面抵抗矩(cm):W=5.08;σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);1。--計(jì)算長(zhǎng)度(m);u--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3由長(zhǎng)細(xì)比1o/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.203;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=7614.86/(0.203×489)=76.711N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=76.711N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要立桿計(jì)算長(zhǎng)度L。=k?k?(h+2a)=1.167×1.001×(1.5+0.1×2)=1.986由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.417;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=7614.86/(0.417×489)=37.344N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=37.344N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求!【滿足】第48頁共127頁h+2a或ulh(m)8斷面圖側(cè)面圖梁截面寬度B(m):0.50;梁截面高度D(m):0.80;第49頁共127頁混凝土板厚度(mm):250.00;立桿沿梁跨度方梁底縱向支撐根數(shù)：3;面板厚度(mm):18.0;F=0.22γtββ?√F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;β?--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200;次楞(內(nèi)龍骨)的根數(shù)為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。q面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下：M--面板的最大彎距(N.mm);σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2);按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值：q?=1.2×0.4×q=q?+q?=10.368+1.008=11.376kN/m;計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):1=110mm;面板的最大彎距M=0.1×11.376×1102=1.38×10?N.mm;經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值：σ=1.38×10?/2.16×面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=0.637N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2,滿足要求!【滿足】2.撓度驗(yàn)算1--計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):1=110mm;w=0.677×9.6×110?/(100×9500×1.94×10?)=0.005mm;[w]=0.44mm,滿足要求!【滿足】I=5×103×1/12=416.67cm;q其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);M--內(nèi)楞的最大彎距(N.mm);內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距):1=500mm;經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.01×10?/8.33×10?=2.416內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.416N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2,滿足要求!【滿足】其中1--計(jì)算跨度(外楞間距):1=500mm;E--內(nèi)楞的彈性模量：10000N/mm2;內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值：w=0.677×6.6×500?/(100×10000×4.17×10°)=內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值w=0.067mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[w]=2mm,滿足要求!【滿足】2.外楞計(jì)算截面類型為圓鋼管48×3.5;外鋼楞截面抵抗矩W=10.16cm3;楞計(jì)算簡(jiǎn)圖0外楞彎矩圖(kN.m)1).外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)外楞最大計(jì)算跨度：1=100mm;σ=3.44×10?/1.02×10?=3.387N/mm2;外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=3.387N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求!【2).外楞的撓度驗(yàn)算外楞的最大撓度計(jì)算值w=0.001mm小于外楞的最大容許撓度值[w]=0.25mm,滿足要求!【滿足】N<[N]=f×A第56頁共127頁穿梁螺栓所受的最大拉力N=1.264kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN,滿足要求!其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);1--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):1=250.00mm;q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m);q?:1.2×(24.00+1.50)×1.00×0.q=q1+q2+q3=22.03+0.38+2.52=24.93k梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=3.607N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2,滿足要求!【滿足】2.撓度驗(yàn)算q=((24.0+1.50)×0.800+0.31--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):1=250.00mm;第58頁共127頁w=0.521×20.75×250°/(100×9500×4.86×10?)=面板的最大撓度計(jì)算值：w=0.091mm小于面板的最大允許撓度值：[w]=250/250=1mm,滿足要求!【滿足】q?=(24+1.5)×0.8×0.25=5.1kN/m;q?=0.35×0.25×(2×0.8+0.5)/0.5=0.368kN/m;靜荷載設(shè)計(jì)值q=1.2×5.1+1.2×0.368=6.561kN/m;PAB方木計(jì)算簡(jiǎn)圖I=7×10×10×10/12=583.33cm?;最大彎距M=0.1ql2=0.1×8.136×1×1=0.814kN.m;最大應(yīng)力σ=M/W=0.814×10/116666.7=6.974方木的最大應(yīng)力計(jì)算值6.974N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求!【滿足】方木受剪應(yīng)力計(jì)算值T=3×4881.6/(2×70×100)=1.046N/mm2;方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值1.046N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值w=0.677×5.468×1000?/(100×10000×583.333×104)=q1=(24.000+1.500)×0.800=20.400q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2;q=1.2×(20.400+0.350)+1.4×4.500=31.200kN/m2;N=1.2g?ah計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)P2=P?=.=Pn-1=p0彎矩圖(kN.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力RA=Rg=1.568kN,中間支座最大反力Rmax=6.568;最大彎矩M=0.235kN.m;最大撓度計(jì)算值Vx=0.06mm;最大應(yīng)力σ=0.235×10°/5080=46.306N/mm2;支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f]=205N/mm2;支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值46.306N/mm小于支撐鋼管的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度205N/mm2,滿足要求!【滿足】按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》(劉群主編P96),雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!【滿足】立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式腳手架鋼管的自重；N?=1.2×0.129×N?=1.2×(1.00/2+(0.80-0.50)/2)×1.00×0.35=0.273kN;N4=1.2×(1.00/2+(0.80-0.50)/2)×1.00×0.250×(1.50+24.00)N=1.568+0.906+0.273+4.972=7.72kφ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比1。/i查表得到；A--立桿凈截面面積(cm2):A=4.89;W--立桿凈截面抵抗矩(cm):W=5.08;σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);1。--計(jì)算長(zhǎng)度(m);參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計(jì)算k?--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155;u--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3,u=1.7;由長(zhǎng)細(xì)比1o/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.207;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=7720.012/(0.207×489)=76.267-N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=76.267N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求!【滿足】考慮到高支撐架的安全因素，由下式計(jì)算k?--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.167;k?--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.006;由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.417;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=7720.012/(0.417×489)=37.859N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=37.859N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求!【滿足】第64頁共127頁腳手架鋼管的自重：N?=1.2×0.129×(5.85-0.8)=0.906kN;N=6.568+0.906=7.35kφ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比1./i查表得到；W--立桿凈截面抵抗矩(cm):W=5.08;σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);1。--計(jì)算長(zhǎng)度(m);k?--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.167;u--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.203;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=7350.116/(0.203×489)=74.044N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=74.044N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求!【滿足】k?--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.006;由長(zhǎng)細(xì)比1o/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.417;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=7350.116/(0.417×489)=36.045N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=36.045N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2步距h(m)h+2a或ulh(m)1.441.01.0121.0221.0311.0391.01.531.01.0071.0151.0241.0311,0391.0471.01.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.01.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.01.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.02.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.02.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.02.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0第66頁共127頁側(cè)面圖梁截面寬度B(m):0.40;梁截面高度D(m):0.70;混凝土板厚度(mm):120.00;立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.00;模板自重(kN/m2):0.35;鋼筋自重(kN/m):1.50;第67頁共127頁4.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：4;面板厚度(mm):18.0;F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;次楞(內(nèi)龍骨)的根數(shù)為5根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。qσ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):1=145mm;面板的最大彎距M=0.1×4.133×1452=8.69×10'N.mm;經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值：σ=8.69×103/1.08×面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=13N/mm2;面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=0.805N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2,滿足要求!【滿足】2.撓度驗(yàn)算1--計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):1=145mm;w=0.677×3.36×145?/(100×9500×9.72×104)=0.011面板的最大撓度計(jì)算值w=0.011mm小于面板的最大容許撓度值[w]=0.58mm,滿足要求!【滿足】本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm,截面高度100mm,截面慣性矩I和截I=5×103×q內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1).內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距):1=200mm;經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=0.144N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值2).內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中1--計(jì)算跨度(外楞間距):1=200mm;w=0.677×2.44×200?/(100×10000×4.17×10)=0.001mm;內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值w=0.001mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[w]=0.8mm,滿足要求!【滿足】外楞彎矩圖(kN.m)1).外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.102kN.m外楞最大計(jì)算跨度：1=200mm;經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值：σ=1.02×10'/1.02×10?=10.056外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=10.056N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求!【滿足】2).外楞的撓度驗(yàn)算第73頁共127頁外楞的最大撓度計(jì)算值w=0.04mm小于外楞的最大容許撓度值[w]=0.5mm,滿足要求!【滿足】穿梁螺栓所受的最大拉力：N=(1.2×16.8+1.4×2)×0.2×0.3=1.378kN。穿梁螺栓所受的最大拉力N=1.378kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN,滿足要求!【滿足】W=1000×18×18/6=5.40I=1000×18×18×18/12=4.86×103mm?;q1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);1--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):1=133.33mm;q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m);q?:1.2×(24.00+1.50)×1.00×0.q=q1+q2+q3=19.28+0.Mmx=0.10×22.176×0.1332σ=0.039×10°/5.40×10?=0.73N/mm2;梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=0.73N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2,滿足要求!【滿足】2.撓度驗(yàn)算q=((24.0+1.50)×0.700+0.31--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):1=133.33mm;w=0.677×18.2×133.3?/(100×9500×4.86×10)=面板的最大撓度計(jì)算值：w=0.008mm小于面板的最大允許撓度值：[w]=133.3/250=0.533mm,滿足要求!【滿足】七、梁底支撐的計(jì)算qz=0.35×0.133×(2×0.7+0.4)/0.4=0.21kN/m;(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P?=(2.5+2)×0.133=0.6kN/m;2.方木的支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值q=1.2×2.38+1.2×0.21=3.108kN/m;活荷載設(shè)計(jì)值P=1.4×0.6=0.84kN/m;PAB方木計(jì)算簡(jiǎn)圖W=5×10×10/6=83.33線荷載設(shè)計(jì)值q=3.108+0.84=3.948kN/m;最大彎距M=0.1ql2=0.1×3.948×1×1=0.395kN.m;抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2;方木的最大應(yīng)力計(jì)算值4.738N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求!【滿足】方木受剪應(yīng)力計(jì)算值T=3×2368.8/(2×50×100)=0.711N/mm;方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[t]=1.7N/mm2;方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.711N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7N/mm2,滿足要求!【滿足】w=0.677×2.59×1000?/(100×10000×416.667×10)=方木的最大撓度計(jì)算值w=0.421mm小于方木的最大允許撓度q=1.2×(17.850+0.350)+1.4×4.500傳遞給鋼管的集中力為P,梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N。N=1.2g?ahN=1.2q?ahP?=P?=..…=Pn-1=P0支座反力RA=R?=0.547kN,中間支座最大反力Rmax支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值80.837N/mm2小于支撐鋼管的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度腳手架鋼管的自重：N?=1.2×0.129×11.9=1.844kN;N=1.2×(1.00/2+(1.00-0.40)/2)×1.00×0.35=0.336kN;第80頁共127頁N4=1.2×(1.00/2+(1.00-0.40)/2)×1.00×0.120×N=0.547+1.844+0.336+2.938=5.664kN;φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比1./i查表得到；W--立桿凈截面抵抗矩(cm):W=5.08;σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);1。--計(jì)算長(zhǎng)度(m);k?--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155;u--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.207;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=5664.115/(0.207×489)=55.957N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=55.957N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求!k?--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.027;立桿計(jì)算長(zhǎng)度L。=k?k?(h+2a)=1.167×1.027×(1.5+0.1×2)=2.037m;由長(zhǎng)細(xì)比1o/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.401;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=5664.115/(0.401×489)=28.885N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=28.885N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求!【滿足】2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算：其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N?=10.75kN;腳手架鋼管的自重：N?=1.2×0.N=10.75+1.844=12.485kN;φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比1。/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm):i=1.58;A-一立桿凈截面面積(cm2):A=4.89;W--立桿凈截面抵抗矩(cm3):W=5.08;σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2;1。--計(jì)算長(zhǎng)度(m);參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計(jì)算k?--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.167;u--計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3,u=1.7;立桿計(jì)算長(zhǎng)度L。=k?uh=1.167×1.7×1.5=2.976m;由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.203;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=12485.171/(0.203×489)=125.774N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=125.774N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求!【滿足】考慮到高支撐架的安全因素，由下式計(jì)算k?--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.167;k?--計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.027;立桿計(jì)算長(zhǎng)度L。=k?k?(h+2a)=1.167×1.027×(1.5+0.1×2)=2.037L./i=2037.465/15.8=129;由長(zhǎng)細(xì)比1o/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.401;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=12485.171/(0.401×489)=63.671N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=63.671N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求!【滿足】模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。步距h(m)h+2a或ulh(m)1.351.01.0141.0261.0391.04211.621.01.0071.0141.0211.02911.921.01.0071.0121.0181.02412.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.04412.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.04212.701.01.0071.0101.0161.0201,0271.0321.0371.0421以上表參照《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容第83頁共127頁4).在任何情況下，高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設(shè)置層)必須設(shè)水平加強(qiáng)層。第84頁共127頁3).澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)、《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》等3--橫桿；4--橫桿加強(qiáng)桿計(jì)算門架的幾何尺寸圖1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.25;梁截面高度D(m):0.75;第85頁共127頁h?(mm):1536.00,h?(mm):100.00,步距(mm4.梁底模板參數(shù)板底橫向支撐截面類型：木方：50×100mm;板底縱向支撐截面類型：12.61.梁側(cè)模板荷載按《施工手冊(cè)》,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h;T--混凝土的入模溫度，取20.000℃;V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h;H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m;β?--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200;β?--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F;分別計(jì)算得48.659kN/m2、18.000kN/m2,取較小值18.000kN/m2作為三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞(內(nèi)龍骨)的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。q1.強(qiáng)度計(jì)算q=q?+q?=9.720+1.260=10.980計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):1=216.67mm;經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值：σ=5.15×10?/2.70×面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.909N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1--計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):1=216.67mm;w=0.677×9×216.67/(100×9500×2.43×10?)=0.058mm;面板的最大撓度計(jì)算值w=0.058mm小于面板的最大容許撓度值[w]=0.867mm,滿足要求!【滿足】本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm,截面高度100mm,截面慣性矩I和截q1).內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2);M--內(nèi)楞的最大彎距(N.mm);q=(1.2×18×0.9+1.4×2×內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距):1=200mm;σ=9.66×103/8.33×10?=0.116N/mm2;內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=0.116N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值2).內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中1--計(jì)算跨度(外楞間距):1=200mm;w=0.677×1.98×200?/(100×10000×4.17×10°)=0.001mm;內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值w=0.001mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[w]=0.8mm,滿足要求!【滿足】本工程中，外龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm,截面高度100mm,01).外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm)外楞最大計(jì)算跨度：1=200mm;經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值：σ=2.62×10?/8.33×10?=3.14外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=3.14N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=11N/mm2,滿足要求!【滿足】2).外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0.外楞的最大撓度計(jì)算值w=0.166mm小于外楞的最大容許撓度值[w]=0.8mm,滿足要求!【滿足】N<[N]=f×A穿梁螺栓有效直徑：9.85mm;穿梁螺栓所受的最大拉力：N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.3=3.66kN。穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.66kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN,滿足要求!【滿足】1--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):1=200.000mm;q?:1.2×(24+1.5)×0.75×q=q?+Q?+q?=5.164+0.其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2);W=0.250×103×18.0002/6=13500.000mm3;σ=M/W=23553.000/13500.000=1.745N/mm2;值[f]=13N/mm2,滿足要求!【滿足】q=((24.0+1.50)×0.750+0.1--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):1=200.00mm;w=0.677×4.869×200?/(100×9500×1.22×10?)面板的最大撓度計(jì)算值：w=0.045mm一)、梁底橫向支撐計(jì)算本工程梁底橫向支撐采用木方：50×100mm。第94頁共127頁q?:=0.35×(2×0.75+0.25)/0經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=4.358+0.504=4.86T=3×0.608×103/(2×50.000×1橫向支撐的最大應(yīng)力計(jì)算值3.986N/mm2小于橫向支撐的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=11.000N/mm2,滿足要求!【滿足】橫向支撐的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.182N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值橫向支撐的最大撓度w=1.198mm小于最大允許撓度二)、梁底縱向支撐計(jì)算P?:=(24+1.5)×0.75×0.25×0.2/2=0.478kN;p?:=0.35×(2×0.75+0.25)×0.2/2=0.061kN經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值集中荷載設(shè)計(jì)值：P=1.2×(0.478+0.061)梁底縱向支撐，按集中荷載兩跨連續(xù)梁計(jì)算(附計(jì)算簡(jiǎn)圖):梁底縱向支撐梁彎矩圖(kN.m)最大變形(撓度):w=0.030mmW--梁底縱向支撐的截面抵抗矩：截面抵抗矩W=62137mm3;[w]--最大容許撓度(mm)[w]=1000.000/250=4.000mm;σ=M/W=0.344×10/62137.000=5.541N/mm2梁底縱向支撐的最大應(yīng)力計(jì)算值5.541N/mm2小于梁底縱向支撐抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值215N/mm2,滿足要求!【滿足】T=1.779×103×[53×1262-(53-5.5)×1082]/梁底縱向支撐的受剪應(yīng)力計(jì)算值2.968N/mm2小于梁底縱向支撐抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值125N/mm2,滿足要求!【滿足】2副連接棒2個(gè)第99頁共127頁鎖臂2副2×0.184=0.368kN剪刀撐采用Φ48×3.5mm鋼管，按照5步4跨設(shè)置α=arctg((4×1.95)/(5×1.00))=57.3437.632×10-3×(5×1.000)Nck?=0.124kN/m;1)鋼筋混凝土梁自重(kN):(24.000+1.500)×0.250×0.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值總計(jì)為N?=(Ncx+Ngx)×4.000+N=7.943kN;NQ=2.000×0.250×1.000=0.500kN;作用于一榀門架的軸向力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式(不組合風(fēng)荷載)N=1.2-Ng+1.4No其中Nc--每米高腳手架的靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，Ne=7.943kN/m;N?--腳手架的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值，N?=0.5