高切坡維護項目（廣場高擋墻應急搶險加固維修工程）施工圖設計總說明

施工圖設計說明--目錄1 概述 31.1 任務依據 31.1.1 項目名稱 31.1.2 委托方 31.1.3 委托內容 31.1.4 工程主要技術標準 31.2 工程概況 31.2.1 項目背景 31.2.2 前期及一階段搶險設計 41.2.3 設計內容 41.3 項目研究過程 41.3.1 項目研究過程 41.3.2 方案設計專項論證專家組意見的執(zhí)行情況 41.3.3 初步設計專家組意見的執(zhí)行情況 51.4 設計文件分冊組成情況 52 建設條件 52.1 項目自然地理概況 52.1.1 地理位置 52.1.2 氣象水文 52.1.3 地形地貌 62.1.4 地質構造 62.1.5 地層巖性 62.1.5.1 第四系全新統(tǒng)（Q4）： 62.1.5.2 三疊系巴東組（T2b） 62.1.6 碎裂巖體頂界面形態(tài)特征 62.1.7 水文地質條件 62.1.8 水、土腐蝕性 72.1.9 不良地質作用 82.1.10 巖土物理力學指標取值 82.1.11 工程地質評價 82.1.11.1 地震效應評價 82.1.11.2 邊坡評價 82.1.11.3 相鄰建（構）筑物的影響 82.1.12 擋墻變形破壞原因分析及防治建議 82.1.12.1 擋墻變形破壞原因分析 82.1.12.2 地勘結論與建議 92.2 邊坡安全性鑒定 92.3 項目區(qū)域環(huán)境敏感區(qū)(點)分布及項目建設的影響 92.3.1 生態(tài)的環(huán)境影響 92.3.2 聲環(huán)境影響 92.3.3 水環(huán)境影響 92.3.4 環(huán)境空氣影響 102.3.5 項目區(qū)域內鐵路對項目的影響 102.3.6 項目區(qū)域內水運對項目的影響 102.3.7 項目區(qū)域內管道對項目的影響 102.4 噪聲防治 102.5 抗震設計 102.6 建筑工業(yè)化設計 103 擋墻安全鑒定報告及現狀邊坡監(jiān)測 103.1 安全性鑒定報告 103.2 現狀邊坡監(jiān)測 114 工程設計 124.1 設計原則、設計依據、技術標準與設計技術指標 124.1.1 設計原則 124.1.2 設計依據 124.1.3 采用標準、規(guī)范、規(guī)則、指引、指南等 124.1.4 設計執(zhí)行的相關批復意見等 134.1.5 設計參考的其他依據 134.1.6 坐標、高程系統(tǒng)及單位 134.1.6.1 坐標及高程系統(tǒng) 134.1.6.2 單位 134.1.7 主要設計技術標準 134.2 邊坡工程設計 134.2.1 設計內容 134.2.2 加筋土擋墻加固設計 144.2.2.1 擋墻設計及前期處理 144.2.2.2 邊坡加固設計 144.2.2.3 邊坡加固計算 154.2.2.4 工程材料及規(guī)格 184.2.2.5 試驗段 184.2.2.6 錨索及框格梁的防腐蝕設計 184.2.2.7 邊坡監(jiān)測 194.2.2.8 施工順序 194.2.2.9 預應力張拉 194.2.2.10 施工注意事項 204.2.3 框格梁修復 204.2.4 網噴支護 214.2.5 工程驗收 215 道路交通工程設計 226 排水工程設計 227 危大工程及注意事項 228 方案設計專家論證意見 239 初步設計批復 23施工圖設計說明施工圖設計總說明概述任務依據項目名稱項目名稱：高切坡維護項目（廣場高擋墻應急搶險加固維修工程）委托方委托內容我公司受業(yè)主委托，對廣場加筋土擋墻進行加固設計，并對擋墻后的永安路、公平巷的雨污水管道進行整治，并對路面進行恢復。根據設計合同內容，需完成本項目方案設計、初步設計（含項目投資概算）、施工圖（不含清單及預算）工作內容。工程主要技術標準1）邊坡工程：邊坡安全等級：一級支護結構重要性系數：1.1結構使用年限：50年2）道路工程：道路等級：城市支路設計時速：20km/h（公平巷~縱、公平巷~橫）、30km/h（永安路）交通等級：輕交通設計荷載：BZZ-100設計年限：10年瀝青混凝土路面使用年限：10年凈空高度：4.5m抗震設防烈度：抗震設防烈度6度，設計基本地震加速度值0.05g3）排水工程：道路雨水暴雨重現期5年工程概況項目背景詩城廣場南側永安路路肩擋墻于1998年竣工，2005年初該段擋墻上部出現局部面板脫落，通過鋼筋砼面板及錨桿進行支護后穩(wěn)定運行至今。永安路竣工后，其南側約20m之外明良路建設，道路采取分級回填形成路基，道路低于永安路約28m，原永安路高填方路肩擋墻底部部分被填埋，擋墻現狀外露上部一～二級。受暴雨影響，2023年6月30日下午15時許，奉節(jié)縣詩城廣場南側擋墻中部二級擋墻出現面板垮塌，部分拉筋斷裂，垮塌面積約100㎡，垮塌段擋墻頂部人行道欄桿錯縫。擋墻局部已垮塌，且垮塌區(qū)域仍在發(fā)展，初步判斷擋墻存在進一步整體失穩(wěn)的風險，威脅下方城區(qū)居民約1200人和市政道路的安全運行。為此，受奉節(jié)縣城市市政設施管理所的委托，我公司對奉節(jié)縣詩城廣場南側擋墻進行搶險救災工程項目進行設計工作。2023年7月5日，奉節(jié)縣城市管理局組織降險排危各方責任主體及相關專家對擋墻搶險救災方案進行分析討論。通過前期觀測及現場多方案技術溝通，初步確定了本單槍搶險救災工程分兩階段走的總體思想，第一階段作降險排危工作，防止擋墻垮塌事態(tài)進一步擴大，第二階段待降險排危工作完成，擋墻基本穩(wěn)定后對擋墻全面檢測后根據檢測成果完成永久加固處理。本次設計為第二階段永久加固處理。前期及一階段搶險設計奉節(jié)縣永安路為主城區(qū)內一條東西向既有道路，西端接詩城二路，先向西南行460m后蜿蜒向東接至夔州路，該道路于1998年完成建設，道路全寬12m，兩側各設1.5m寬人行道。該路沿線原始地形起伏較大，沿線多有沖溝，原設計在沖溝處結合不同地形地質條件設置擋墻，減小道路放坡影響，背后沖溝結合城市開發(fā)進行回填處理。詩城廣場處原始地形為深沖溝，在廣場南側永安路建設期間在該沖溝段設置104m長，共17段路肩擋墻，擋墻高度8.88~57.04m。路肩擋墻采用分級加筋土擋墻，級數為1~3級，由上到下每級高18.2m，分級處設置5m寬馬道。2005年該段擋墻上部出現局部面板脫落，通過鋼筋砼面板及錨桿進行支護后穩(wěn)定運行至今。之后擋墻南側道路建設，擋墻最下一級以及中間一級約一半高度被掩埋，擋墻外露2級，高約27m。2023年7月，擋墻部分面板脫落后，第一階段采取了對面板脫落段設置重力式擋土墻，底寬2.48m-8m，頂寬1m-2.6m，采用C20混凝土回填垮塌部位逐層上升到達下級擋墻頂馬道位置，對平臺馬道予以封閉防滲處理處理，并清掏馬道平臺排水溝。設計內容邊坡工程：詩城廣場廣場南側擋墻加固，東側框格梁結構修復，明良街北側（遼寧小學對面）巖壁錨噴封閉。排水工程：永安路，公平巷（橫），公平巷（縱）以及詩城廣場內雨污水管道改造。道路工程：永安路，公平巷（橫），公平巷（縱）三條道路路面恢復。項目研究過程項目研究過程我公司于2023年12月通過本方案設計專家會；明確了本次的邊坡治理方案道路。2024年1月，我公司編制的高邊坡方案設計進行了專項設計論證，獲得了專家組的通過。2024年1月由奉節(jié)縣投資咨詢研究所編制的可研報告通過了奉節(jié)縣發(fā)改委的審批。2024年1月我單位編制的初步設計獲得專家組的通過。方案設計專項論證專家組意見的執(zhí)行情況補充邊坡鑒定報告、近期變形監(jiān)測結果及分析結論；復核擋墻及邊坡破壞模式和整體穩(wěn)定性?；貜停涸谠O計說明中補充邊坡鑒定報告、近期變形監(jiān)測結果及分析結論。修改破裂角法擋墻及邊坡加固計算方式，對邊坡的圓弧型滑面邊坡穩(wěn)定進行驗算，對地勘報告中折線形滑動面穩(wěn)定進行復核。優(yōu)化錨索（桿）布置，充分考慮注漿效果及邊坡滲流影響，細化注漿工藝及施工技術要求?；貜停簩㈠^索類型由可可重復高壓灌漿型錨索修改為囊式擴體錨桿，避免注漿對邊坡滲流的影響。將錨索修改為長短錨，以減少錨索之間產生群錨效應。細化原加筋土擋墻與格構梁的連接；完善排水系統(tǒng)設置?；貜停涸诨A增加錨筋與加筋土擋墻連接；在邊坡坡底設置排水溝，并設置管道接入明良街雨水管網中。增加方案比選?；貜停喊匆庖娫黾颖冗x方案。按動態(tài)設計、信息化施工及時反饋?；貜停涸谠O計說明中，增加相關內容。初步設計專家組意見的執(zhí)行情況1. 泄水孔需進行專項設計，孔深應超過加筋土土體范圍?；貜停喊匆庖娧a充相關圖紙，并加長仰斜式泄水孔長度2. 進一步優(yōu)化格構錨。完善泄水和截排水措施?；貜停和晟葡嚓P設計。3. 細化施工組織設計?；貜停涸谠O計說明中補充相關內容4. 進一步復核人工、材料單價及二類費用的合理性?；貜停喊匆庖姾藢崳y(tǒng)一按最新文件調整人工費、材料費。二類費用調整詳見概算總表。初步設計修編已于2024年2月6日修編完畢并經專家復審同意設計文件分冊組成情況施工圖設計文件：共包括1冊。建設條件項目自然地理概況地理位置項目位重慶市奉節(jié)縣。氣象水文由于受到地理位置、大氣環(huán)流、地形起伏等因素的影響，奉節(jié)縣屬中亞熱帶濕潤季風氣候，春早、夏熱、秋涼、冬暖，四季分明，無霜期長，雨量充沛，日照時間長。據奉節(jié)縣氣象局提供的有關資料：奉節(jié)縣多年平均氣溫18.1℃，元月最冷，平均6.7℃，7~8月最熱，平均30~32℃，最高溫度43℃(2006.8.23)，最低溫度-3.7℃（1969.2.5），無霜期年均287天，常年日照時數為1639小時；本地多年平均降雨量1181.2mm，降雨多集中在5~9月，占年降雨量的70%，夏季多大雨和暴雨，年平均降水量1132mm，最大年降雨量為1635.2mm(1982)，最大月降雨量711.8mm(1982.7)，最大日降雨量175mm(1984.8.16)，歷年最長連綿降雨日143.8d，50年一遇5日暴雨降水量為420.00mm，歷年最大積雪厚度5cm，最大瞬時風速33.3m/s，風向多呈ESE和ENE，歷年最高氣壓1010.3mb。場地內未見大型地表水體，場地南側約250m處為長江，場地位于三峽庫區(qū)范圍內，庫區(qū)水位在該處最低水位135m，調洪水位158m，最高水位175m。場地最低高程約為200m，長江對場地影響小。場地水文條件總體簡單。地形地貌勘查區(qū)原始地貌屬于長江侵蝕切割地貌區(qū)，微地貌屬深切沖溝地貌，沖溝走向近南北向?？辈閰^(qū)現經人工改造后，形成了高邊坡、詩城廣場及建筑等，邊坡最高約60m，上、下形成兩個平臺，分別為詩城廣場和奉節(jié)汽車站。場地最高點位于詩城廣場北側，高程約270m，最低點位于南側奉節(jié)汽車站，高程約190m，相對高差為80m。邊坡處坡度30~85°，其余段坡角較平緩，地形總體起伏較大。地質構造根據區(qū)域地質構造綱要圖，場地區(qū)域地質構造屬硐村背斜未端，在場地周邊基巖露頭處測得產狀340°∠16°，層面屬硬性結構面，發(fā)育兩組裂隙：裂隙L1：175°∠82°，裂面平直，張開1-4mm，無充填，間距0.5-1.5m，延伸長度1.0～2.0m，結合差，屬硬性結構面；裂隙L2：250°∠78°，裂隙面平直，張開2～5mm，無充填，間距0.8～2m，延伸長度2.0～4.0m，結合差，屬硬性結構面。地層巖性根據現場踏勘，勘查區(qū)內地層有第四系全新統(tǒng)（Q4）人工填土層（素填土）、崩坡積層（Q4col+dl），下伏基巖為三疊系巴東組（T2b）泥巖，現將地層從新至老分述如下：第四系全新統(tǒng)（Q4）：1、素填土（Q4ml）：雜色，稍濕，松散至稍密狀，主要由粘土及灰?guī)r、泥灰塊石組成，碎塊石多呈次棱角狀，粒徑5-100cm，碎塊石含量40-85%，多為工程活動無序回填形成，堆填年限超過15年。該層碎塊石及砂質含量高，巖芯呈松散狀，少量柱狀，透水性較好。該巖性層廣泛分布于場地內。素填土1（Q4ml）：褐黃色，稍密至中密，主要由粘土及灰?guī)r、泥灰?guī)r塊石組成，局部含砂質重，碎塊石粒徑5-35cm，碎塊石含量30-55%，多為公路修建分層碾壓回填形成，堆積年限超過15年。該層粘土含量較高，大部分巖芯呈柱狀，透水性較差。該巖性層分布于擋墻內側30~40m范圍，主要為加筋土擋墻部分。2、碎裂巖體（Q4col+dl）：雜色，母巖主要為灰?guī)r、泥灰?guī)r，保留了大部分原巖結構。該層巖芯呈塊狀~長柱狀，節(jié)長3~70cm。據調查訪問，整個三馬山片區(qū)均分布有該巖性層，該區(qū)域已建成的建筑均采用該巖性層作為基礎持力層，已建成的建（構）筑物年限均超過15年，建（構）筑均未發(fā)現變形破壞現象，說明該巖性層整體是穩(wěn)定的?？辈閰^(qū)該巖性層廣泛分布于素填土之下，厚約85~120m。根據本次鉆探及物探波速成果，碎裂巖的巖體完整性為較破碎，本勘查報告將碎裂巖視為巖體。三疊系巴東組（T2b）泥巖（T2b-Ms）：紫紅色，泥質結構，中厚層狀構造，主要成分為粘土礦物，局部含砂質較重。強風化層巖質極軟，裂隙發(fā)育；中等風化層裂隙少量發(fā)育，巖體較完整。該巖性層廣泛分布于整個場地，該巖性層埋深大，本次鉆探未揭露。碎裂巖體頂界面形態(tài)特征第四系填土與下伏碎裂巖體呈不整合接觸。第四系填土厚度6.8~45.8m，場地碎裂巖體頂界面傾角一般為3~30°。界面起伏不平，縱斷面呈寬臺階狀，橫斷面呈“V”字型，根據圖2.5-1等值線圖可知：場地內碎裂巖體頂界面總體起伏較大，呈北高南低。碎裂巖體頂界面標高為177~269m。水文地質條件據水文地質試驗成果，場地內素填土1滲透系為1.18×10-3~2.08×10-5cm/s，為弱透水~中等透水層，透水性質不均一，局部含砂質重的透水性相對較好，其余大部分為較為密實的粘土夾碎石，透水性較差；素填土滲透系數為2.41×10-1~6.31×10-4cm/s，為中等透水~強透水層；碎裂巖滲透系數<1.86×10-4cm/s，為弱透水層。根據鉆孔水位觀測及抽水試驗成果，擋墻內側原始溝心處存在地下水，含水層主要為素填土，勘查期間地下水位標高為234.4~236.9m；另，部分鉆孔中觀測到初見水位遠高于靜止水位，說明這些鉆孔區(qū)域存在上層滯水，上層滯水標高為241~251.6m。根據地面物探成果，場地內可能富水區(qū)域位于擋墻后側50m范圍內的溝心處。結合本次鉆探及水文地質試驗可知，場地富水區(qū)域主要為擋墻后側60m范圍內的溝心處，富水巖性層為素填土。物探成果與現場勘查成果基本吻合。地下水含水巖組及補、逕、排特征：據本次勘查及物探成果，場地地下水主要以第四系松散介質孔隙水的形式賦存，分布于加筋土擋墻以北，原始地貌為溝心處，鉆孔ZY11抽水試驗表明，素填土為含水層。由于加筋土擋墻（素填土1）為分層碾壓形成，無大塊石，粘土含量較高，密實程度較好，抽（注）水試驗表明，加筋土擋墻（素填土1）的透水性為弱透水~中等透水，透水性相對較差，導致地下水無法快速的向下游徑流、排泄，使得地下水在擋墻內側富集，形成一個局部含水層。另外，ZY4、ZY5、ZY11、ZY12、ZY14等鉆孔初見水位遠高于靜止水位，說明這些鉆區(qū)域存在上層滯水。地下水補給條件：根據收集的1：10000原始地形圖，沿場地所處原始沖溝的分水嶺，劃定出地下水的補給區(qū)，其補給區(qū)總面積約0.17km2。其中原始地貌區(qū)面積約0.04km2，點總面積約23%，且地表多為泥巖出露；其余區(qū)域已建成城市，地面均已硬化。匯水區(qū)域雨水下滲補給地下水的條件十分有限。另，據調查訪問，擋墻在應急搶險期間，破壞的加筋土擋墻內有水流出（流出的水有氣味），并且在晚上7~8點左右水流量變大，結合本次水樣分析成果（水質分析報告見附件1、《奉節(jié)縣詩城廣場南側擋墻搶險救災工程項目檢測報告》），地下水中含有磷酸鹽、總磷、氨氮、陰離子表面活性劑等成分以及五日生化需氧量>0mg/L（5.98~6.18mg/L），一般生活污水亦有這些成分及特性，說明地下水含有生活污水。綜上所述，南側的已建成匯水區(qū)可能存在雨污管網破損滲漏，經素填土下滲補給地下水。地下水補給大部分來自雨污管網破損滲漏，少部分為降雨滲入補給。逕流、排特征：地下水徑流總體上是沿著原始沖溝向南徑流，最終排泄入長江。場地內上層滯水主要接受大氣降雨補給，含水量有限，久晴無水。綜上所述，場地內地下水總體較豐富，總體水文地質條件中等復雜。水、土腐蝕性依據《巖土工程勘察規(guī)范》GB50021-2001（2009年版）判定：本場地為II類環(huán)境。水的腐蝕性分析評價見表。水的腐蝕性評價表評價類別腐蝕介質試驗值環(huán)境類別判別標準評價結果水對混凝土結構的腐蝕性評價SO42-(mg/L)6.11~14.25Ⅱ類環(huán)境<300微腐蝕Mg2+(mg/L)3.86~8.72Ⅱ類環(huán)境<2000微腐蝕NH4+(mg/L)0.077~6.19Ⅱ類環(huán)境<500微腐蝕OH-(mg/L)0Ⅱ類環(huán)境<43000微腐蝕總礦化度(mg/L)88.53~224.73Ⅱ類環(huán)境<20000微腐蝕PH值7.22~7.94>6.5微腐蝕侵蝕性CO2(mg/L)0<15微腐蝕HCO3-(mmol/L)1.692~5.533>1.0微腐蝕水對混凝土結構中鋼筋的腐蝕性評價Cl-(mg/L)9.6~48干濕交替<100微腐蝕根據上表知，地下水對混凝土結構為微腐蝕，對混凝土結構中鋼筋為微腐蝕，對鋼結構為微腐蝕；另外場地內填土主要為修建建筑及相鄰道路時施工而堆填，根據臨近場地及現場調查可知，場地內土層中無污染物，土體對混凝土結構、鋼筋混凝土結構中的鋼筋、鋼結構均呈微腐蝕性。不良地質作用根據現場調查可知，場區(qū)無危巖及崩塌、泥石流、巖溶、地面塌陷、地裂等不良地質作用，也未見其它致災地質體和對工程不利的埋藏物。場地位于一深厚崩坡積體之上。巖土物理力學指標取值1、人工填土素填土：土質不均勻，結構稍密，根據現場鉆探，主要由較大的灰?guī)r、泥灰?guī)r塊石組成，粘土含量較少。巖土參數結合現場實際情況及經驗取值：天然重度20.5kN/m3，飽和重度21.0kN/m3。素填土：天然狀態(tài)下綜合內摩擦角取32°，飽和狀態(tài)下取28°。素填土1：土質不均勻，結構中密，主要由塊徑較小的灰?guī)r、泥灰?guī)r碎石組成，粘土含較高，巖芯呈柱狀。巖土參數結合現場實際情況及經驗取值：天然重度20.7kN/m3，飽和重度21.2kN/m3。素填土1：天然狀態(tài)下綜合內摩擦角取42°，飽和狀態(tài)下取38°。巖土參數建議值詳見表。巖土參數建議值表指標名稱地層名稱天然重度（kN/m3）天然抗壓強度(MPa)飽和抗壓強度（MPa）承載力特征值（kPa）粘聚力c(kPa)內摩擦角φ(°)抗拉強度（kPa）變性模量(MPa)泊松比(μ)基底摩擦系數素填土20.5*（21.0*）120*0*（0*）32*（28*）0.3*(壓實)素填土120.7*（21.2*）160*0*（0*）42*（38*）0.3*(壓實)碎裂巖25.719.9413.973227500*28*300*18000.330.4*備注：1、參數建議值表中，括號內為飽和值；2、帶“*”的值為經驗值，應以現場試驗確定為準。（1）巖體水平抗力系數：碎裂巖取50MN/m3。土體水平抗力系數的比例系數：素填土取10MN/m4，素填土1取18MN/m4。（2）巖土體與錨固體極限粘結強度標準值：碎裂巖取580kPa，素填土取100kPa，素填土1取150kPa。工程地質評價地震效應評價根據《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年局部修定版）及《中國地震動參數區(qū)劃圖》（GB18306—2015），勘查區(qū)抗震設防烈度6度，設計基本地震加速度值0.05g，設計地震分組第一組。根據《建筑工程抗震設防分類標準》（GB50223—2008），擬建場地內工程的抗震設防類別為標準設防類，簡稱丙類。場地未見飽和砂土和飽和粉土等液化土層，依據《巖土工程勘察規(guī)范》GB50021—2001（2009年版）第5.7.5條、5.7.11條及《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2010（2016年局部修定版）第4.3.1條，不考慮地震液化影響、軟土震陷影響。場地地震作用不會誘發(fā)場地及場地附近滑坡、崩塌、泥石流等地質災害現象。邊坡評價根據最新監(jiān)測信息邊坡向臨空方向變形跡象不明顯，邊坡未出現整體變形情況。根據穩(wěn)定計算結果表明，邊坡穩(wěn)定性系數為1.849>1.35，邊坡處于穩(wěn)定狀態(tài)，與現場實際情況一至。相鄰建（構）筑物的影響場地位于奉節(jié)線詩城廣場，為縣城內，周公共建筑、民用建筑、道路及管網分布密集，擋墻施工對相鄰建筑影響大。建議施工期間加強擋墻及周邊坡建筑物的監(jiān)測。擋墻變形破壞原因分析及防治建議擋墻變形破壞原因分析據本次勘查，加筋土擋墻地處深溝，由于加筋土擋墻（素填土1）為分層碾壓形成，無大塊石，粘土含量較高，密實程度較好。抽（注）水試驗表明，加筋土擋墻（素填土1）的透水性為弱透水~中等透水，透水性相對較差，導致地下水無法快速的向下游徑流、排泄，使得地下水在擋墻內側富集。而地下水補給大部分來自雨污管網破損滲漏，當暴雨時，雨水管網大量滲漏補給地下水，使地下水水位上升，水壓力增大。另外，由于長期地下水作用，底部土體逐漸軟化，抗剪強度逐漸降低，使得土體對擋墻面版作用力增大，在地下水及土壓力的作用下，當壓力超過拉筋強度時，拉筋斷裂、面版脫落，形成局部垮塌現象。據調查訪問，擋墻破壞時，距離地面約8m高處有水流出，且土體呈軟塑~流塑狀（受地下水長期浸泡形成），據此推測擋墻破壞時的水位標高高于240m。通過對現場調查，至2023年7月24日采用混凝土擋墻應急加固處理完成后，混凝土擋墻左側的拉筋面版出現溢水現象（見照片5.1-1），說明混凝土擋墻對原地下水通道形成封堵，在左側擋墻處逐漸形成新的地下水通道。當遇到長時間強降雨時，左側擋墻可能產生新的變形破壞。地勘結論與建議1、根據鉆探揭露及地面調查訪問并結合區(qū)域資料，場區(qū)及附近周邊地段無斷層通過，場區(qū)內未見滑坡、危巖崩塌、泥石流、地表塌陷等不良地質現象，地質構造簡單。經調查訪問及鉆探揭露情況，場區(qū)內分布深厚填土及碎裂巖，填土邊坡整體穩(wěn)定，地震設防烈度為6度。2、場地水文地質條件中等復雜。場地原始地貌為一深切沖溝，由于加筋土擋墻透水性較弱，導致地下水排泄受阻，在擋墻內側富集形成地下水。3、填土邊坡整體穩(wěn)定，加筋土擋墻受地下水壓力及土壓力共同作用下產生變形破壞。4、土體對混凝土結構為微腐蝕，對混凝土結構中鋼筋為微腐蝕，對鋼結構為微腐蝕；水體對混凝土結構具微腐蝕性、對鋼筋混凝土結構中的鋼筋、鋼結構為微腐蝕性。5、巖土工程參數建議值見第2.1.10節(jié)。6、建議對詩城廣場及周邊的雨污管網進行大排查，查明破損的雨污管網，并及時修復破損的雨污管網。7、建議對加筋土擋墻進行全面加固，建議采用固結灌漿+格構錨索進行加固，錨索以素填土、素填土1及碎裂巖體作持力層，持力層應在邊坡破裂面以外（邊坡破裂角取素填土1綜合內摩擦角38°）。8、建議對擋墻設置泄水孔?？辈槠陂g地下水位標高為234.4~236.9m，泄水孔整體標高應低于地下水水位標高，才能保證有效泄水。另外，場地內存在上層滯水，標高為241~251.6m。建議在上層滯水范圍設置泄水孔。泄水孔深度應大于加筋土擋墻厚度（約35m）。9、施工期間，建議加強邊坡的監(jiān)測工作。邊坡安全性鑒定項目區(qū)域環(huán)境敏感區(qū)(點)分布及項目建設的影響生態(tài)的環(huán)境影響本項目為既有擋墻、道路、市政管線修復項目，建設范圍內不涉及林地，本項目占地區(qū)自然植被較少，項目建設對評價區(qū)植物種類組成、多樣性的影響較??；由于人為干擾頻繁，野生動物分布較少，對區(qū)域動物資源影響較小。對施工期的水土流失防治需采取臨時防治措施與永久防治措施相結合，工程措施與植物措施相結合的原則，可實現水土流失徹底防治。聲環(huán)境影響施工期間：本項目施工噪聲對周邊居民住戶的影響較小。水環(huán)境影響建設項目施工期間產生的污水主要包括雨季項目施工地表徑流含泥沙雨水、生產廢水和生活廢水。評價要求施工場地應設置沉淀池，施工廢水排入沉淀池內，沉淀后上層清水用于施工場地降塵、施工機械清洗等作業(yè)。施工人員生活區(qū)設置旱廁、隔油池和小型污水處理設施。項目施工產生的建筑廢料、施工人員生活垃圾將對環(huán)境產生影響，影響時間較短，采取相應處理措施并加強施工管理可有效控制其對環(huán)境的影響。環(huán)境空氣影響評價范圍內各敏感點NO2、SO2、CO、非甲烷總烴、PM10、PM2.5、VOC的小時、日均及年最大貢獻值濃度以及預測值濃度均能滿足標準要求。施工期通過灑水、遮蓋等措施控制施工揚塵，減小對環(huán)境空氣的影響。項目區(qū)域內鐵路對項目的影響本次項目建設范圍內無鐵路項目，無影響。項目區(qū)域內水運對項目的影響項目區(qū)域內無通航河道。項目區(qū)域內管道對項目的影響項目區(qū)域內無管道運輸。噪聲防治施工期間：施工噪聲主要為控制距離可確定為施工邊界外140m。運營期間：本項目運營期對周邊居民住戶的影響主要是道路運營噪音?？拐鹪O計在排水等工程有專門的抗震設計內容。建筑工業(yè)化設計本次道路設計不涉及工業(yè)化設計擋墻安全鑒定報告及現狀邊坡監(jiān)測安全性鑒定報告根據《奉節(jié)縣詩城廣場南側擋墻安全性鑒定報告》奉節(jié)縣詩城廣場南側擋墻檢測區(qū)域主要分為三個部分：擋墻平面布置下圖所示。加筋土擋墻長約114m，高約8~30m，為圖中AB段；左側漿砌毛石重力式擋墻最大高度約10.2m+框格梁護坡，為圖中ACD區(qū)域；右側預應力錨索-框格梁高約10.8m+坡頂放坡，為圖中BFE區(qū)域。（1）AB加筋土擋墻擋墻面板已脫落約70m2，面板外傾區(qū)域合計約126m2，依據《建筑邊坡工程鑒定與加固技術規(guī)范》（GB50843-2013）附錄C和5.7.2條，加筋土擋墻已出現穩(wěn)定性破壞，其安全性評定為Dsu級，必須立即采取措施。（2）左側ACD區(qū)域漿砌毛石重力式擋墻+框格梁護坡根據基礎探坑檢測結果，基底為碎石土，墻底采用混凝土擴大基礎，漿砌毛石重力式擋墻墻身砌筑砂漿強度較低，砌塊間砂漿飽滿度不足，但墻身未出現因砌筑質量差導致的開裂、變形現象，擋墻地基、基礎、墻身工作情況良好。重力式擋墻地基、基礎依據《建筑邊坡工程鑒定與加固技術規(guī)范》（GB50843-2013）附錄B其安全性等級均評定為Au級，墻身安全性等級評定為Bu級。墻頂框格梁護坡未見明顯泥土流失、地表開裂，框格梁表觀質量較好。根據《奉節(jié)縣詩城廣場南側擋墻搶險救災工程項目勘查報告(一次性勘查)》可知，該重力式擋墻所處填土邊坡整體穩(wěn)定性滿足國家現行規(guī)范要求，經驗算可知：該重力式擋墻滑移穩(wěn)定性、傾覆穩(wěn)定性均滿足國家現行規(guī)范要求，該擋墻的穩(wěn)定性評定為Asu級。依據《建筑邊坡工程鑒定與加固技術規(guī)范》（GB50843-2013）5.4.1條評定該重力式擋墻安全等級，其安全性評定為Bsu級。（3）右側BFE區(qū)域預應力錨索-框格梁支護+坡頂自然放坡根據現場檢測結果及《奉節(jié)縣新縣城三馬山2號路植物油廠段高邊坡工程地質勘察報告》可知，該邊坡為巖質邊坡，主要由泥灰?guī)r組成，頂部建筑物采用樁基礎，建筑物荷載可傳遞至穩(wěn)定基巖，支護結構不用考慮建筑物的荷載影響。該支護自2002年完工安全運行至今，支護頂部周邊植物覆蓋，頂部地表未見裂縫，未發(fā)現場地及周邊建筑物有明顯變形跡象。該區(qū)域地基、基礎依據《建筑邊坡工程鑒定與加固技術規(guī)范》（GB50843-2013）附錄B其安全性等級均評定為Au級?，F場可見部分框格梁鋼筋銹蝕、露筋、保護層脫落，該部分構件安全性評定為cu級，其余框格梁安全性評定為bu級。預應力錨索未見退錨的現象，打開錨頭封閉混凝土，存在銹蝕的情況，其安全性評定為bu級。該區(qū)域2023年7月3日~至今，重慶市建筑科學研究院有限公司對奉節(jié)縣詩城廣場南側擋墻搶險救災工程進行了搶險應急變形監(jiān)測，據最新的簡報（2023年08月24日簡報），該處邊坡上部房屋未見明顯變形，該邊坡現處于整體穩(wěn)定的狀態(tài)，穩(wěn)定性評定為Asu級。依據《建筑邊坡工程鑒定與加固技術規(guī)范》（GB50843-2013）5.4.1條評定該支護安全等級，其安全性評定為Bsu級，應對評定為cu級的框格梁構件進行處理。現狀邊坡監(jiān)測根據邊坡監(jiān)測單位反饋結果，施工期間檢測顯示監(jiān)測點僅僅在7月初清除垮方期間變動較大，之后趨于穩(wěn)定。工程設計設計原則、設計依據、技術標準與設計技術指標設計原則1）、功能性原則體現“現代時尚、舒適便捷、綠色環(huán)保、文化傳承”的設計原則，以功能性為標尺衡量方案的合理性。2）、以人為本原則充分考慮旅客的需求和便利，創(chuàng)造親切、舒適、宜人的內外環(huán)境。3）、彈性設計原則設施要有適度的可調整性，以滿足使用中的變化。4）、節(jié)約原則應充分考慮本次建設投資及未來航站樓運營成本和維修成本節(jié)約的需要。5）、環(huán)境友好性原則充分考慮綠色環(huán)保、節(jié)能減耗。設計依據采用標準、規(guī)范、規(guī)則、指引、指南等國家強制性規(guī)范《工程結構通用》（GB55001-2021）《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》（GB55002-2021）《建筑與市政地基基礎通用規(guī)范》（GB55003-2021）《鋼結構通用規(guī)范》（GB55006-2021）《混凝土結構通用規(guī)范》（GB55008-2021）《城市道路交通工程項目規(guī)范》（GB55011-2021）《建筑與市政無障礙通用規(guī)范》（GB55019-2021）《城鄉(xiāng)排水工程項目規(guī)范》（GB55027-2022）《建筑與市政工程防水通用規(guī)范》（GB55030-2022）邊坡加固工程《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）《建筑邊坡工程鑒定與加固技術規(guī)范》（GB50843-2013）《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2010）《巖土錨桿與噴射混凝土支護工程技術規(guī)范》（GB50086-2015）《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2010）《公路路基設計規(guī)范》（JTGD30-2015）《巖土錨桿（索）技術規(guī)程）》（CECS22:2005）《鋼結構設計標準》（GB50017-2017）《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2011）《高壓噴射擴大頭錨桿技術規(guī)程》JGJ/T282-2012《囊式擴體錨桿技術規(guī)程》T/CECS1259-2023設計執(zhí)行的相關批復意見等本項目建設工程設計合同；《市政工程設計文件編制深度規(guī)定》（2013年版本）；項目方案審查會專家意見；設計參考的其他依據區(qū)域內1：500帶狀地形圖；現場踏勘取得的資料；擋墻施工圖《奉節(jié)縣沿江大道市政工程連接道道路工程施工圖設計》前期搶險設計圖紙《奉節(jié)縣詩城廣場南側擋墻搶險救災－降險排危工程》地勘報告書《奉節(jié)縣詩城廣場南側擋墻搶險救災工程項目勘查報告》《奉節(jié)縣詩城廣場南側擋墻安全性鑒定報告》永安路管線資料坐標、高程系統(tǒng)及單位坐標及高程系統(tǒng)坐標系：2000坐標系；高程系：1985國家高程基準。單位采用國標單位。主要設計技術標準道路工程主要設計技術標準序號項目名稱技術標準1邊坡安全等級一級2結構重要性系數1.13結構使用年限50年4道路長度總共525m5道路寬度5.8～7m6道路等級城市支路7交通等級輕交通8交通量設計年限(年)107瀝青砼路面結構設計年限(年)108設計行車速度（km/h）公平巷20，永安路309停車視距（m）≥3010路面結構設計荷載BZZ-100型標準車11橋涵荷載等級城-B12道路雨水暴雨重現期5年13路面結構瀝青混凝土路面14抗震要求烈度為=7\*ROMANVI度，設計動峰值加速度為0.05g邊坡工程設計設計內容根據《奉節(jié)縣詩城廣場南側擋墻安全性鑒定報告》及業(yè)主指示，本次設計邊坡設計共包含三個內容：（1）詩城廣場南側加筋土擋墻（AB段）存在面板脫落的潛在風險，需要加固；（2）加筋土擋墻東側框格梁部分框格梁鋼筋銹蝕、露筋、保護層脫落損壞構件，需要進行修復；（3）明良街北側（遼寧小學對側）存在一巖壁未進行封閉，長期有巖土塊從巖壁上掉落存在安全隱患，需要對其網噴封閉。加筋土擋墻加固設計擋墻設計及前期處理詩城廣場南側加筋土擋墻，竣工于1998年，原設計為直立式擋墻，原高度13～57米（一級～三級）。土工格柵采用CAT30020B型單向鋼塑復合筋帶。面板采用C25鋼筋砼面板，尺寸1.2（橫）x0.6（豎）m，拉筋長度11～43m，每個面板設置4根拉筋。之后擋墻南側道路建設，擋墻最下一級以及中間一級約一半高度被掩埋，擋墻外露2級，最高約27m。2005年該段擋墻上部出現局部面板脫落，對面板脫落區(qū)域錨索并對上級邊坡實施鋼筋砼面板后，穩(wěn)定運行至2023年6月。受暴雨影響，2023年6月30日下午15時許，奉節(jié)縣詩城廣場南側擋墻中部二級擋墻出現面板垮塌，部分拉筋斷裂，垮塌面積約100㎡。2023年7月5日，奉節(jié)縣城市管理局組織降險排危各方責任主體及相關專家對擋墻搶險救災方案進行分析討論。通過前期觀測及現場多方案技術溝通，初步確定了本單槍搶險救災工程分兩階段走的總體思想，第一階段作降險排危工作，防止擋墻垮塌事態(tài)進一步擴大，第二階段待降險排危工作完成，擋墻基本穩(wěn)定后對擋墻全面檢測后根據檢測成果完成永久加固處理。一階段設計中，對出現變形及垮塌的下級擋墻通過在垮塌坡腳外圍設置單側模板澆筑C20砼，底寬2.48m-8m，頂寬1m-2.6m，采用C20混凝土回填垮塌部位逐層上升到達下級擋墻頂馬道位置。設置泄水孔至原加筋擋墻面板背后反濾層。對排入擋墻馬道的排水溝進行截流，并對馬道進行防滲處理。搶險處理完成后，《奉節(jié)縣詩城廣場南側擋墻安全性鑒定報告》對該擋墻做出了安全性等級為Dsu級的評價，嚴重影響整體安全，必須立即采取措施。在地勘報告中，對擋墻面板脫落做出分析：加筋土擋墻（素填土1）的透水性為弱透水~中等透水，透水性相對較差，導致地下水無法快速的向下游徑流、排泄，使得地下水在擋墻內側富集。而地下水補給大部分來自雨污管網破損滲漏，當暴雨時，雨水管網大量滲漏補給地下水，使地下水水位上升，水壓力增大。另外，由于長期地下水作用，底部土體逐漸軟化，抗剪強度逐漸降低，使得土體對擋墻面版作用力增大，在地下水及土壓力的作用下，當壓力超過拉筋強度時，拉筋斷裂、面版脫落，形成局部垮塌現象。建議采用固結灌漿+格構錨索進行加固，錨索以素填土、素填土1及碎裂巖體作持力層，持力層應在邊坡破裂面以外（邊坡破裂角取素填土1綜合內摩擦角38°）。邊坡加固設計對擋墻采用錨索+框格梁進行加固。由于長期來看，加筋土面板有脫落風險，設計時不考慮現有筋帶對邊坡的整體穩(wěn)定作用。由于加筋土擋墻面板的模數是1.2x0.6米，為盡量避免錨索施工對面板結構產生破壞，錨索間距采用2.4x1.8米，與面板模數成倍數關系，錨索施工位置選取在對面板鋼筋造成影響最小的位置。由于素填土主要以泥巖、泥灰?guī)r的塊石組成，成孔困難，后期固結沉降后存在錨索抗拔力降低乃至失效的可能，因此根據專家意見建議采用囊式擴體錨索，成孔后，采用高壓旋噴工藝，對錨固段進行擴孔，提高錨固體的粘結力，降低錨索失效的可能。錨索采用2束φ15.24mm的無粘結預應力鋼絞線，套管、錨具、夾片等采用成套設備，鉆孔直徑為150mm。擴孔工藝采用高壓旋噴擴孔囊袋擠壓施工方法，先采用高壓旋噴法在錨孔底部先行擴孔與注漿，再通過對膨脹擠壓筒內進行水泥漿定量壓力灌注完成擴體錨固段施工。高壓旋噴孔徑300mm，采用單管法，噴射壓力不小于25MPa。錨索長度6～21ｍ，為減輕群錨效應，錨索采用長短錨布置，非擴孔錨固段長1.5m，擴孔錨固段長2.5m，膨脹擠壓筒長度為1.5m。框格梁采用鋼筋砼結構，尺寸為0.5x0.4m。在最下一級邊坡設置兩排仰斜式排水孔，鉆孔孔徑110mm，內置HDPE硬式φ100排水管，排水管長度45m（伸至現狀加筋土擋墻之外），仰角為6度。邊坡加固計算詳見計算書工程材料及規(guī)格框格梁及條形基礎：C30鋼筋砼錨頭：C30細石砼錨索鉆孔直徑：150mm錨索擴孔段直徑：300mm可折疊膨脹囊袋：長度1.5m。力學性能應通過條帶拉伸試驗與解封條帶拉伸試驗確定，并應符合現行行業(yè)標準《土工合成材料測試規(guī)程》SL235的有關規(guī)定;徑向與緯向的斷裂力不應小于2200N/5cm;斷裂強力不應小于1500N/5cm；徑向與緯向的斷裂伸長率不應小于20%。承載盤厚度不小于20mm。錨索鋼束：2束φ15.24mm（1X7）無粘結預應力鋼絞線，極限強度1860MPa注漿漿液：錨孔注漿用水泥漿，水灰比1：0.5，水泥結石體28d立方體抗壓強度不小于30MPa。囊袋注漿用水泥漿水灰比1：0.45，結石體的抗壓強度標準值不應小于35MPa。高壓旋噴擴孔的水灰比為1：1。管材：注漿管與官渡管宜采用金屬材料，且不得對錨桿筋體產生不利影響；過渡鋼管壁厚不宜小于5.0mm。波紋管壁厚宜為2.0～3.0mm，波紋管內徑應滿足筋體的注漿體保護層厚度不小于20.0mm的要求，性能指標及檢驗方案按《預應力混凝土橋梁用塑料波紋管》JT/T529的有關規(guī)定執(zhí)行。試驗段由于素填土主要以泥巖、泥灰?guī)r的塊石組成，成孔困難，后期固結沉降后存在錨索抗拔力降低乃至失效的可能，因此根據專家意見建議采用囊式擴體錨索，成孔后，采用高壓旋噴工藝，對錨固段進行擴孔，提高錨固體的粘結力，降低錨索失效的可能。因此建議在施工設計之前，實施錨索試驗段，以便確定錨索成孔工藝、注漿工藝以及錨索的擴孔工藝。錨索及框格梁的防腐蝕設計根據地勘報告，水土對鋼結構、混凝土結構、鋼筋混凝土結構的鋼筋均為微腐蝕性。但參考周邊框格梁出現破損現象，錨索采用II級防腐保護構造設計，錨頭采用過渡管，錨具采用混凝土包封，自由段采用注入油脂的光滑套管，錨固段采用注入水泥漿的波紋套管。鋼筋砼框格梁的保護層厚度為40mm。邊坡監(jiān)測邊坡監(jiān)測應由業(yè)主委托的有資質的監(jiān)測單位編制監(jiān)測方案后實施，監(jiān)測方案應經設計、監(jiān)理和業(yè)主等共同認可，邊坡監(jiān)測項目應按下表執(zhí)行：監(jiān)測項目測點布置位置邊坡工程安全等級布置要求一級二級三級坡頂水平位移和垂直位移支護結構頂部應測應測應測間距30～50m地表裂縫墻頂背后1.5H范圍內應測應測選測代表性位置坡頂建（構）筑物變形邊坡坡頂建筑物基礎、墻面和整體傾斜應測應測選測建（構）筑物中部、角點地下水、滲水與降雨關系邊坡主軸斷面、滲水點應測選測可不測孔間距50～70m錨桿（索）拉力外錨頭或錨桿主筋應測選測可不測預應力錨桿不少于總數的3%，且不少于3根支護結構變形典型剖面、主要受力構件應測選測可不測間距30～50m支護結構應力內力最大處應測選測可不測間距50～75m邊坡工程施工及監(jiān)測期間遇到下列特殊情況時應及時報警，并采取相應的應急措施:（1）支護結構構件的最大裂縫寬度達到國家現行相關標準的限值:土質邊坡支護結構坡頂的最大水平位移大于邊坡高度的0.2%或20mm，水平位移速度已連續(xù)3d大于2mm/d;（2）土質邊坡坡頂鄰近建筑物的累計沉降、不均勻沉降或整體傾斜大于現行國家標準《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007規(guī)定允許值的70%，或建筑物整體傾斜速率度連續(xù)3d大于0.00007H/d(H為建筑承重結構高度)；（3）坡頂鄰近建(構)筑物發(fā)生突發(fā)變形、出現新裂縫、原有裂縫有新發(fā)展；（4）坡頂堆載或動荷載超過設計限值；（5）受到持續(xù)強降雨或坡面嚴重滲漏水可能引起變形；（6）監(jiān)測數據變化較大或者速率突然增大，支護結構中有重要的構件出現應力驟增、壓屈、斷裂、松弛或拔出的跡象；（7）邊坡底部或周圍巖土體已出現可能導致邊坡剪切破壞的跡象或其他可能影響安全的征兆；（8）根據工程經驗判斷已出現其他必須報警的情況?，F場應按動態(tài)設計、信息化施工及時反饋監(jiān)測結果。施工順序施工時應按照以下順序施工：錨索鉆孔套管跟進高壓旋噴擴孔桿體制作與安防錨固段注漿錨索張拉及鎖定—自由段注漿—錨桿的防腐仰斜式排水管鉆孔排水管套管跟進HDPE排水管安裝預應力張拉二階邊坡:N張拉鎖定值一階邊坡:N張拉鎖定值施工注意事項錨索鉆孔不得擾動周圍地層，鉆孔前根據設計要求和地層條件，定出孔位、做出標記；錨索水平、垂直方向的恐懼誤差不應大于100mm。鉆孔直徑不應小于設計鉆孔直徑3mm；鉆孔軸線的偏斜率不應大于錨索長度的2%；錨索鉆孔深度不應小于設計長度，也不宜大于設計長度500mm。向鉆孔中安放錨索前，應將孔內巖粉和土屑清晰干凈。鉆孔時宜采用套管跟進護壁鉆孔。桿體的制作、存儲宜在工廠或施工現場的專業(yè)作業(yè)棚內進行；錨固段長度內應清洗干凈不得有影響與注漿體有效連接和影響錨索使用的有害物質，并應確保滿足設計要求的注漿體保護層厚度。在自由段桿體上應設置有效的隔離層；鋼絞線應采用切割機切斷；桿體制作時應按設計要求進行防腐處理。鋼絞線每根下料長度誤差不應大于50mm；鋼絞線應平直排列，沿桿體軸線方向每隔1.5m設置一個隔離架，注漿管和排氣管應與桿體綁扎牢固，綁扎材料不宜采用鍍鋅材料?？芍貜透邏鹤{錨索桿體制作時，應安放可重復注漿套管和止?jié){密封裝置。止?jié){密封裝置應設置在自由端與錨固段的分界處，密封裝置兩端應牢固綁扎在桿體錨索上，在被密封裝置包裹的注漿套管上至少應留有一個進漿閥。桿體的制作完成后應盡早使用，不宜長期存放；制作完成的桿體不得露天存放，宜存放在干燥清潔的場所，應避免機械損傷桿體或油漬濺落在桿體上；當存放環(huán)境潮濕時，桿體外露部分應進行防潮處理。對存放時間較長的桿體，在使用前必須進行嚴格檢查。塑料波紋管與套管宜采用熔接法接長，幾何尺寸與強度應滿足設計要求。在桿體放入鉆孔前，應檢查桿體的加工質量，確保滿足設計要求；安裝桿體時應防止扭壓和彎曲，不得損壞防腐層。高壓旋噴采用的噴射壓力不應小于25MPa，旋噴管進尺或退鉆速度宜取10cm/min～25cm/min,旋噴管轉速宜取10r/min～20r/min，噴漿量宜為80L/min～130L/min。囊袋注漿用漿液應采用兩級攪拌工藝配置無沁水水泥漿，水泥漿在泵送前應使用過濾網過濾。水泥漿配置應使用外加劑，保證其流動度達到200mm～240mm。囊袋注漿應在桿體安放后盡快進行，注漿壓力宜控制在0.5MPa～1MPa之間，囊袋充盈度宜控制在1.05～1.10范圍內。囊袋注漿完成后，應及時將內外注漿管通過活接頭分離，并通過外注漿管對錨孔進行水泥漿壓力灌注。錨孔注漿時孔口溢出漿液與注入的漿液顏色和濃度一致，方可停止錨孔注漿，在完成錨孔注漿后，出現孔口漿液頁面下降應及時進行孔口補漿；錨索張拉宜在錨固體強度達到設計強度80%后方可進行。錨索正式張拉前，應取0.1～0.2Nd對錨索預張拉1～2次，使桿體完全平直，各部位緊密接觸。錨索張拉至1.05Nd時，應保持10min，然后卸荷至設計值。框格梁修復詩城廣場東側框格梁出現了，露筋，斷筋，錨頭混凝土脫落的現象，根據安全鑒定報告應對損壞的構件進行修復。（1）露筋施工時應先剔除已被腐蝕、污染或中性化的混凝土層，對鋼筋及混凝土表面進行徹底清除，并用除銹劑或機械手段（高壓水清洗）清除鋼筋表面銹層，將裸露的鋼筋固定好，并對其噴涂阻銹劑（也可在修補砂漿中加入內摻型鋼筋阻銹劑），待其干燥后采用清水對混凝土基面徹底潤濕，然后噴涂界面處理材料（宜采用改性環(huán)氧類），修補砂漿采用B型聚合物水泥砂漿，單層施工厚度不超過10mm，每次施工間隔30min，修補厚度宜與原構件齊平。（2）斷筋對于斷筋的鋼筋，應先破除混凝土表層（范圍滿足鋼筋焊接搭接長度及施工要求），采用同直徑鋼筋與原鋼筋進行并排焊接，搭接長度為單面焊10d。焊接完畢后，再按與露筋格構梁相同的修復方式進行修復。（3）錨頭混凝土脫落首先將錨具外的混凝土全部切除，對表面清洗、界面處理及鋼筋除銹阻銹處理后，對原臺座植筋，形成錨具外形成鋼筋網，立模澆筑混凝土，形成新錨頭。網噴支護明良街北側（遼寧小學對側）存在一巖壁未進行封閉，長期有巖土塊從巖壁上掉落存在安全隱患，需要對其網噴封閉。施工順序如下：（1）對巖壁表面的風化巖塊、表面植被進行清除；（2）在巖壁上實施2m長的非預應力鋼筋錨桿，錨桿長3m，間距1.5x1.5