水利工程管理渡槽畢業(yè)設(shè)計水利畢業(yè)樣本

{水利工程管理}渡槽畢業(yè)設(shè)計水利畢業(yè)樣本)1+800，竣蓮河水庫灌區(qū)續(xù)建配套與節(jié)水改造規(guī)劃成果(2003III3河上建考賽施干砌石壩,壩高15m,壩長450m,是文獻(xiàn)記載最早的壩,并建渠道和公元前700余年,亞美尼亞已有渡槽。公元前703年,亞述國王西拿基??(Sennacherib483km21m,9m,20052000年?；蛘f公元前2461999120/s,為預(yù)126m。2002UUU209075.2m50.4m12.4m構(gòu)組成。1990號預(yù)應(yīng)力混凝土,鋼材采用高強(qiáng)鋼絲、低合金鋼等。采用這種材料后一是降低混凝土槽身的壁厚,能使混凝土的壁厚由過去的幾十厘米減為十幾厘米;其次由于渡槽槽身構(gòu)件采用預(yù)應(yīng)力工藝處理后,使渡槽在結(jié)構(gòu)上發(fā)生了質(zhì)的變化,抗裂性、抗震性和剛度大大提高,克服了鋼筋混凝土過早出現(xiàn)裂縫的弱點,充分發(fā)揮了高強(qiáng)鋼材的潛力,渡槽的斷面和變形也相對減少,而跨度卻可顯著地增大。從施工方法角度出發(fā),渡槽越來越趨于裝配式,由于灌溉及用水事業(yè)的發(fā)展以有利于農(nóng)村小型工地的運輸和裝配。從施工工藝方面,預(yù)應(yīng)力施工工藝逐漸廣泛地被采用,槽身的張拉,小型殼槽則采用先張法,即在預(yù)制廠內(nèi)固定的臺座上成批張拉高強(qiáng)鋼絲或鋼絞線,大型槽身則采用后張法施工,以構(gòu)件本身為臺座。在采用裝配式渡槽方面,由于吊裝技術(shù)1973200t,50m。結(jié)構(gòu)型式的研究;應(yīng)用先進(jìn)理論和先進(jìn)手段進(jìn)行結(jié)構(gòu)型式優(yōu)化設(shè)計;材料及施工技術(shù)的改進(jìn)等。如斜拉式及懸吊式這類跨越能力最大的渡槽型式的研究;過水與承重相結(jié)合的合理結(jié)構(gòu)型式的研究;利用電子計算技術(shù)及先進(jìn)設(shè)計理論優(yōu)選結(jié)構(gòu)型式的研究;早強(qiáng)快干混凝土和鋼纖維混凝土等材料以及新型止水材料的研制應(yīng)用;構(gòu)件預(yù)制工廠化及大型機(jī)械吊裝等,有的已在逐步開展，有的在探索中,但是1.11-2：（M151.7白蓮河龍?zhí)稕_（拱式）白蓮河龍?zhí)稕_（拱式）1.81.5m20cm，側(cè)墻和底板的連接處加設(shè)角度為的貼角。0.1m寸：高*寬=10cm*10cm3-1該渡槽屬于Ⅲ級水工建筑物，采用C25=1.0，ψ=1.0，承載能力極限狀態(tài)使得機(jī)構(gòu)系數(shù)=1.20，分項系數(shù)=1.05，可變荷載分項系數(shù)=1.20永久荷載設(shè)計值=永久荷載分項系數(shù)×永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值（其中槽身斷面面積槽身自重標(biāo)準(zhǔn)值槽身自重設(shè)計值過水?dāng)嗝婷娣e設(shè)計水深時值水重標(biāo)準(zhǔn)值（按加大流量時進(jìn)行計算可變荷載設(shè)計值=可變荷載分項系數(shù)×可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值（其中人群荷載：人群荷載設(shè)計值15m，50cm，（15-1）=14.7m，B=4m，l/B=14.7/4=3.675，因此可按梁法計h=10+10=20cm，H=3.3m，翼緣的計算寬度等于與腹板厚度3300*400mm（3.2。側(cè)墻高度較大時，沿墻壁配置Φ6～Φ12的縱向鋼筋，其間距不宜大于30cm；h＝1.71mm，b＝0.3md=20mm，鋼筋兩排布置，所以鋼筋合理作用點到梁受拉邊緣的距離已求得Φ忽略補(bǔ)角的作用，將斷面簡化為如下圖（3.3）3.3A0C25，鋼筋為Ⅱ級鋼筋=1/3*400*+1/3*400+1/12*（4000-400）+（4000-短期組合式中--為構(gòu)件受力特征系數(shù)，本構(gòu)件取—為鋼筋表面形狀系數(shù)，0.3mm，0.25mm。1/53m2設(shè)計值、側(cè)墻上水壓力（水壓力呈三角分布，滿槽時底端有最大壓力自重標(biāo)準(zhǔn)值自重設(shè)計值3.43.6Q-橫向結(jié)構(gòu)剪力圖（kN）3.7N-橫向結(jié)構(gòu)軸力圖使用力學(xué)求解軟件，求的橫向結(jié)構(gòu)內(nèi)力簡圖如上圖（3-5、3-6、3-12319.-4.0-20.19.-3.0-419.3.0-28.19.4.0-、底板配筋與抗裂校核：（按底板中部彎矩配筋采用C25混凝土，＝12.5N/mm2，Ⅱ級鋼筋，==310N/mm2，M=144.98kN.m，c=30mmd=12mm由上式得=＜0，ε=1-4φ28+8φ（=4499）0.30，0.25（mm。正截面：鋼筋保護(hù)層厚度c=30mm，預(yù)估鋼筋直徑d=12mm配筋率：ρ===0.7％＞=0.2％，4φ16+2φ18（=1313）斜截面：驗算貼腳頂端處截面的裂縫，先考慮短期組合，由于只有活載，則=M/=92.952kN.m，M0.30，0.25（mm。M=28.84kN.m，N=19.17kN。拉桿所承受的剪力很小，可不進(jìn)行斜截面強(qiáng)度計算。鋼筋保護(hù)層厚度c=25mm，預(yù)估鋼筋直徑d=10mm，則有=M/N=28.84/19.17=1.50m=1500mm，η。=，=1.15-hB==2.72，則取==，式中=η-h/2+=1550-===4060，由于計算單元寬b=3m，含拉桿兩根，故每根鋼筋面積為==4190/2=2030配筋率：ρ===1.9％＞=0.2％，滿足要求8m180m，拱墩臺及排架基礎(chǔ)墩均采用漿砌石重力墩。槽下兩岸墩間C25。白蓮河龍?zhí)稕_（拱式）白蓮河龍?zhí)稕_（拱式）C25。Lf/Lb/LLL=87m，（其中兩跨連接處3m）15m1/6，f=14.5mb/Lb4mH，進(jìn)一步計算設(shè)計條件下通過排架??柱傳給拱肋的15m，1/800-------邊=1.0m，排架截面每隔4.0m設(shè)置一根橫梁，梁高=0.5m，梁寬=0.4m，牛腿h=1.0m，θ=，c=0.5m。4.2.3.3、排架自重（0）4-2A作用于槽身的風(fēng)荷載強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值按下列公式（4-4）=（4-式中：W035kg/m2（0.35kN/m2；1-61.70，1.74；μt1.2,；βzT1，T1（4-5）計算：（mM--為擱置于排架頂部的槽身質(zhì)量(空槽情況)或槽身及槽中滿槽水的總質(zhì)量（kg（N/m2（4J=（1.0×0.3/12+1.0×0.4×2.47522=4.91m4；（m2，A=2×1.0×0.4=0.8m2；（kg/m3（4-4）B、作用于排架的橫向風(fēng)壓力（0由于排架兩??4m4可取各參數(shù)的值為：μs=1.4，μz=0.9，μt=1.2，βz=1.45，A=(+)/2-=/2-EA2=2.8×1010×0.5×0.4=0.56×1010+N；（2）（4）4-30（滿槽）129-700.4.-73.-4-4（2）4-40（空槽）1211-1448..0.0-、??正截面：??h=400mm，b=1000mm，選用Ⅱ級鋼筋，ft=310N/mm2由于渡c=c′=35mm且鋼筋布置一排，所以受力鋼筋合力作用點到梁受拉邊緣的距離l0=0.7H=0.7*15.5=10.85m，計算高度=h-a=400-43=357mm=1.15-0.01/h=1.15-由于風(fēng)荷載方向的不確定性，??e=η+-a=320+400/2-（=3223，ρ===0.805％＞=0.20％，斜截面φ4φ16（=804）斜截面：φ、排架一端槽身已就位，另一端尚未吊裝的情況（無水N=1.3×545.625=709.315kNe0=500mm。===2.94，1=1.15-0.01/h=1.15-由于施工順序的不確定性，??e=η+-a=537.5+1000/2-3-1φ=0.96，As′=3223mm2，則有：N=(1091.25+1745.1)/2=1418.175kN，ml=87m，f=14.5m，可計算：4.3.7、支座設(shè)計（012槽身自重等恒載反力N=15*67=1005P=（4.4.4.2h=0.6*329=197.4cm，則在豎向靜活=0，徐變系數(shù)Ψ=2，支座厚度，由上面計算可知很小，可予以不計。所以2mm，則支座h=36+5*3=51mm（3mm。、槽臺設(shè)計（0120C104-7