專家論證后補充

高店鄉(xiāng)引江濟淮長鎮(zhèn)安置點和長鎮(zhèn)村土地整治項目工程腳手架工程安全專項施工方案編制單位：中國二十冶集團有限公司編制日期：2021年10月25日腳手架修改補充施工方案01- 外腳手架專項施工方案（補充）一、工程概況工程建設(shè)基本信息工程名稱高店鄉(xiāng)引江濟淮長鎮(zhèn)安置點和長鎮(zhèn)村土地整治項目工程工程地點安徽省肥西縣建設(shè)單位肥西縣高店鄉(xiāng)人民政府設(shè)計單位中鐵四局集團有限公司勘察單位中鐵四局集團有限公司監(jiān)理單位上海同濟工程管理咨詢有限公司施工單位中國二十冶集團有限公司工程地理位置高店鄉(xiāng)引江濟淮長鎮(zhèn)安置點和長鎮(zhèn)村土地整治項目工程位于安徽省肥西縣，，場地東側(cè)臨S243省道，北側(cè)為規(guī)劃支路。工程設(shè)計概況1#～6#、21#、31#、32#樓均地上11層剪力墻結(jié)構(gòu)的建筑物，層高均為2.9m，室內(nèi)外負差均為-0.3m，建筑主體高度均為31.9m、建筑最高度均為37.1m，1#、2#、4#、5#、21#、31#、32#樓建筑面積均為4086.55㎡，3#、6#樓建筑面積均為6140.82㎡。7#樓為地上10層地下1層剪力墻結(jié)構(gòu)的建筑物，地上層高均為2.9m，室內(nèi)外負差為-0.3m，建筑主體高度為29m、建筑最高度為34.2m，建筑面積為4129.77㎡。8#樓為地上10層剪力墻結(jié)構(gòu)的建筑物，地上層高均為2.9m，室內(nèi)外負差為-0.3m，建筑主體高度為29m、建筑最高度為34.2m，建筑面積為3726.19㎡。9#、11#、13#、22#、24#、30#、37#、43#、47#、54#樓均地上15層剪力墻結(jié)構(gòu)的建筑物，層高均為2.9m，室內(nèi)外負差均為-0.3m，建筑主體高度均為43.5m、建筑最高度均為48.7m，9#樓建筑面積為7422.56㎡，11#樓建筑面積為7457.22㎡，13#樓建筑面積為3724.13㎡，22#樓建筑面積為4637.73㎡，24#、43#樓建筑面積均為4653.53㎡，30#樓建筑面積為7422.56㎡，37#樓建筑面積為3706.85㎡，47#樓建筑面積為5070.1㎡，54#樓建筑面積為5073.51㎡。10#、12#、39#、42#樓均地上15層地下1層剪力墻結(jié)構(gòu)的建筑物，層高均為2.9m，室內(nèi)外負差均為-0.3m，建筑主體高度均為43.5m、建筑最高度均為48.7m，10#樓建筑面積為4655.81㎡，12#、42#樓建筑面積均為5070.1㎡，39#樓建筑面積為5069.01㎡。14#、38#、44#、45#、52#樓均地上17層剪力墻結(jié)構(gòu)的建筑物，層高均為2.9m，室內(nèi)外負差均為-0.3m，建筑主體高度均為49.3m、建筑最高度均為54.5m，14#、38#、44#、45#、52#樓建筑面積均為8399.14㎡，29#樓建筑面積為4194.55㎡。15#～19#、26#、27#、40#、41#、49#、50#樓均地上17層地下1層剪力墻結(jié)構(gòu)的建筑物，層高均為2.9m，室內(nèi)外負差均為-0.3m，建筑主體高度均為49.3m、建筑最高度均為54.5m，15#樓建筑面積為8928.17㎡，16#、19#樓建筑面積均為5736.08㎡，17#、18#、40#、41#樓建筑面積均為4194.55㎡，26#樓建筑面積為5733.11㎡，27#樓建筑面積為6066.1㎡，49#、50#樓建筑面積均為6105.67㎡。20#樓地上18層地下1層剪力墻結(jié)構(gòu)的建筑物，層高均為2.9m，室內(nèi)外負差為-0.3m，建筑主體高度為52.2m、建筑最高度為57.4m，建筑面積為6470.29㎡。23#、25#、28#、46#、48#、51#、53#樓均地上18層剪力墻結(jié)構(gòu)的建筑物，層高均為2.9m，室內(nèi)外負差均為-0.3m，建筑主體高度均為52.2m、建筑最高度均為57.4m，23#、46#、48#、53#樓建筑面積均為4455.68㎡，25#樓建筑面積為5569.56㎡，28#樓建筑面積為6086.14㎡，51#樓建筑面積為8922.09㎡。33#～36#樓均地上11層地下1層剪力墻結(jié)構(gòu)的建筑物，層高均為2.9m，室內(nèi)外負差均為-0.3m，建筑主體高度均為31.9m、建筑最高度均為37.1m，33#、36#樓建筑面積均為4491.33㎡，34#、35#樓建筑面積均為4118.29㎡。S1#、S4#樓均為地上2層框架結(jié)構(gòu)的建筑物，1層層高均為3.9m，2層層高均為3.9m，室內(nèi)外負差均為-0.15m，建筑主體高度均為7.6m、建筑最高度均為9.6m，建筑面積均為1035.88㎡。S2#、S3#、S5#、S6#樓均為地上3層框架結(jié)構(gòu)的建筑物，1層層高均為3.5m，2層層高均為3.6m，3層層高均為3.6m，室內(nèi)外負差均為-0.15m，建筑主體高度均為11.2m、建筑最高度均為13.2m，建筑面積均為1676.84㎡。幼兒園地上3層框架結(jié)構(gòu)的建筑物，層高均為3.8m，室內(nèi)外負差為-0.15m，建筑主體高度為11.7m、建筑最高度為15.2m，建筑面積為4772.08㎡。1#～5#配電房、開閉所均為地上2層框架結(jié)構(gòu)的建筑物，1層層高均為3.9m，2層層高均為4.6m，室內(nèi)外負差均為-0.5m，建筑主體高度均為8.5m、建筑最高度均為9.1m，1#、2#、4#配電房、開閉所建筑面積均為325.38㎡，3#、5#配電房建筑面積均為351.48㎡。本工程外腳手架施工方案在前期已經(jīng)詳細編制，并經(jīng)過專家論證會論證，現(xiàn)根據(jù)專家論證會意見對原方案進行修正、補充。二、根據(jù)專家論證會意見書我公司對原方案進行如下修正、補充：【一】根據(jù)專家意見第1條：規(guī)范繪制各樓棟懸挑梁平面布置圖、架體立面圖，詳見附圖?！径扛鶕?jù)專家意見第2條：明確商業(yè)、配電房落地架地基基礎(chǔ)措施及連墻件的處理方法：外架基礎(chǔ)的處理考慮到鋼管外腳手架的牢固，穩(wěn)定，安全性，必須對基礎(chǔ)回填土分層、平整、夯實，壓實系數(shù)達到0.94，承載力達到170KN/㎡。根據(jù)本工程的實際情況，建筑物的基礎(chǔ)四周自然地面及護坡均以澆筑C20混凝土層15cm厚，向外有不小于1:0.05排水坡度，四周設(shè)15cm×15cm的排水溝，在四角有60cm×60cm×100cm積水坑，并備好排水機械，做好有組織排水，嚴禁基礎(chǔ)有積水現(xiàn)象出現(xiàn)。落地架立桿下采用12#槽鋼/5cm木板鋪設(shè)。連墻件的處理：腳手架與建筑物采用剛性連接方式，具體做法：在混凝土內(nèi)用35cm長的鋼管預(yù)埋，并保留20cm在混凝土面上，本工程采取逐層按2跨預(yù)埋拉結(jié)點，腳手架必須配合施工進度搭設(shè)，一次搭設(shè)高度不應(yīng)超過相鄰連墻件以上二步，每搭完一步腳手架后，應(yīng)按規(guī)范要求校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度?！救扛鶕?jù)專家意見第3條：懸挑結(jié)構(gòu)處（陽臺、空調(diào)板等）設(shè)置雙道鋼絲繩，外側(cè)鋼絲繩參與受力計算，內(nèi)側(cè)鋼絲繩作為儲備鋼絲繩設(shè)置，具體詳見附圖?！舅摹扛鶕?jù)專家意見第4條：細化太陽能板、空調(diào)板等處架體搭設(shè)措施：太陽能板部位采取在內(nèi)立桿相應(yīng)的位置預(yù)埋PVC管，立桿穿預(yù)埋PVC管設(shè)置；空調(diào)板部位采取腳手架叫從空調(diào)板外側(cè)搭設(shè)，空調(diào)板之間部位腳手架離墻大于200mm部位，采取設(shè)置填芯桿，填芯桿離墻間距不得大于200mm?！疚濉扛鶕?jù)專家意見第5條：屋面構(gòu)架局部超高部位采取可靠的防護措施：構(gòu)架局部超高部位外墻部位采取懸挑架搭設(shè)，搭設(shè)至構(gòu)架頂板，并超出構(gòu)架不少于1m，作為防護；構(gòu)架局部超高部位其他三面采取落地架，搭設(shè)在屋面頂板上，并超出構(gòu)架不少于1m，作為防護；落地架與懸挑架斷開搭設(shè)，斷開處按開口架進行處理。構(gòu)架部位超出20m懸挑腳手架采取增加鋼絲繩卸荷措施，確保腳手架安全?！玖扛鶕?jù)專家意見第6條：垂直運輸設(shè)備及鋼平臺具體搭設(shè)位置，請施工單位現(xiàn)場確認，并現(xiàn)場與施工人員進行現(xiàn)場交底明確，明確后方可進行施工?！酒摺扛鶕?jù)專家意見第7條：建筑物外剪力墻轉(zhuǎn)角部位為防止內(nèi)部鋼筋被破壞，采取把懸挑工字鋼直接澆筑進混凝土中，不設(shè)置木盒，工字鋼與混凝土一次性澆筑；架體拆除時，采取把懸挑工字鋼從墻體兩側(cè)切割掉，不得破壞混凝土剪力墻。【八】根據(jù)專家意見第8條：鋼管、扣件、安全網(wǎng)、花籃螺栓、螺栓、拉桿等材料必須檢測合格后方可進場使用?！揪拧扛鶕?jù)施工現(xiàn)場要求：懸挑腳手架更改為7層一次懸挑，具體設(shè)置如下：外腳手架一覽表部位落地腳手架懸挑腳手架危大類別層數(shù)高度（m）每挑層數(shù)每挑高度（m）1#～6#、21#、31#、32#、33#～36#樓13.22層面~9層面、9層面~最高部位20.3、13.9懸挑腳手架屬于危險性較大的分部分項工程7#、8#樓13.22層面~9層面、9層面~最高部位20.3、11懸挑腳手架屬于危險性較大的分部分項工程9#～14#、22#、24#、30#、37#、、39#、42#、43#、47#、54#樓13.22層面~9層面、9層面~構(gòu)架、電梯堡部位從15層面~最高部位20.3、22.3、9.1懸挑腳手架屬于危險性較大的分部分項工程14#～19#、26#、27#、38#、40#、41#、、44#、45#、49#、50#、52#樓13.22層面~9層面、9層面~最高部位20.3、20.3、9.1懸挑腳手架屬于危險性較大的分部分項工程20#、23#、25#、28#、46#、48#、51#、53#樓13.22層面~9層面、9層面~最高部位20.3、20.3、12懸挑腳手架屬于危險性較大的分部分項工程S1#、S4#樓210.75S2#、S3#、S5#、S6#樓314.35幼兒園316.351#～5#配電房、開閉所210.6屋面構(gòu)架部位超出20m規(guī)范，采取鋼絲繩卸荷措施，并進行驗算：型鋼懸挑腳手架計算書依據(jù)規(guī)范:《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-2016《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-2017《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010計算參數(shù):鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。雙排腳手架，搭設(shè)高度22.3米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，內(nèi)排架距離結(jié)構(gòu)0.20米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為φ48×2.8，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設(shè)6層計算。欄桿采用沖壓鋼板，荷載為0.16kN/m，安全網(wǎng)荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結(jié)點間增加兩根大橫桿?；撅L壓0.25kN/m2，高度變化系數(shù)1.2000，體型系數(shù)0.9600。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，建筑物外懸挑段長度1.20米，支承點到錨固中心點距離為0.60米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結(jié)，最外面支點距離建筑物1.00m。而拉桿采用鋼絲繩。鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩計算采用W=π(D4-d4)/32D。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.036kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.100×0.800/3=0.027kN/m活荷載標準值Q=2.000×0.800/3=0.533kN/m靜荷載的計算值q1=1.20×0.036+1.20×0.027=0.075kN/m活荷載的計算值q2=1.40×0.533=0.747kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.075+0.10×0.747)×1.5002=0.181kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.075+0.117×0.747)×1.5002=-0.213kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=γ0M/W=1.000×0.213×106/4247.0=50.234N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.036+0.027=0.062kN/m活荷載標準值q2=0.533kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.062+0.990×0.533)×1500.04/(100×2.06×105×101928.7)=1.374mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.036×1.500=0.053kN腳手板的荷載標準值P2=0.100×0.800×1.500/3=0.040kN活荷載標準值Q=2.000×0.800×1.500/3=0.800kN荷載的計算值P=1.20×0.053+1.20×0.040+1.40×0.800=1.232kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.20×0.036)×0.8002/8+1.232×0.800/3=0.332kN.mσ=γ0M/W=1.000×0.332×106/4247.0=78.152N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.036×800.004/(384×2.060×105×101928.700)=0.01mm集中荷載標準值P=0.053+0.040+0.800=0.893kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=893.250×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.06×105×101928.7)=0.773mm最大撓度和V=V1+V2=0.782mm小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:γ0R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；γ0——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；橫桿的自重標準值P1=0.036×0.800=0.028kN腳手板的荷載標準值P2=0.100×0.800×1.500/2=0.060kN活荷載標準值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN荷載的計算值γ0R=1.000×(1.20×0.028+1.20×0.060+1.40×1.200)=1.786kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN/m)；本例為0.1001NG1=0.100×22.300=2.232kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.10NG2=0.100×6×1.500×(0.800+0.200)/2=0.450kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.16NG3=0.160×1.500×6=1.440kN(4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×22.300=0.334kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.457kN。活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=2.000×2×1.500×0.800/2=2.400kN風荷載標準值應(yīng)按照以下公式計算其中W0——基本風壓(kN/m2)，W0=0.250Uz——風荷載高度變化系數(shù)，Uz=1.200Us——風荷載體型系數(shù)：Us=0.960經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.250×1.200×0.960=0.288kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.20NG+0.9×1.40NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.20×4.457+0.9×1.40×2.400=8.372kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.20NG+1.40NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.20×4.457+1.40×2.400=8.708kN風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=1.40×0.6×0.05ξWklaHc2其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；ξ——彎矩折減系數(shù)；Hc——連墻件間豎向垂直距離(m)。經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩：Mw=1.40×0.6×0.05×0.60×0.288×1.500×3.600×3.600=0.141kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=8.708kN；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的構(gòu)造參數(shù)確定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立桿凈截面面積，A=3.976cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；λ——長細比，為3118/16=195λ0——允許長細比(k取1)，為2700/16=169<210長細比驗算滿足要求!φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結(jié)果查表得到0.191；σ——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.00N/mm2；經(jīng)計算得到:σ=1.0×8708/(0.19×398)=114.401N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=8.372kN；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的構(gòu)造參數(shù)確定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立桿凈截面面積，A=3.976cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；λ——長細比，為3118/16=195λ0——允許長細比(k取1)，為2700/16=169<210長細比驗算滿足要求!φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結(jié)果查表得到0.191；MW——計算立桿段由風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.141kN.m；σ——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.00N/mm2；經(jīng)計算得到σ=1.0×8372/(0.19×398)+1.0×141000/4247=143.207N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應(yīng)按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN)，應(yīng)按照下式計算：Nlw=1.40×wk×Awwk——風荷載標準值，wk=0.288kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積:Aw=3.60×4.50=16.200m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No=3.000經(jīng)計算得到Nlw=6.532kN，連墻件軸向力計算值Nl=9.532kN根據(jù)連墻件桿件強度要求，軸向力設(shè)計值Nf1=0.85An[f]/γ0根據(jù)連墻件桿件穩(wěn)定性要求，軸向力設(shè)計值Nf2=0.85φA[f]/γ0其中φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i=20.00/1.60的結(jié)果查表得到φ=0.97；凈截面面積Ac=3.98cm2；毛截面面積A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。經(jīng)過計算得到Nf1=69.282kNNf1>Nl，連墻件的設(shè)計計算滿足強度設(shè)計要求!經(jīng)過計算得到Nf2=305.365kNNf2>Nl，連墻件的設(shè)計計算滿足穩(wěn)定性設(shè)計要求!七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為800mm，內(nèi)側(cè)腳手架距離墻體200mm，支拉斜桿的支點距離墻體=1000mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面積A=26.10cm2。受腳手架集中荷載P=8.71kN水平鋼梁自重荷載q=1.20×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=9.821kN,R2=9.306kN,R3=-1.269kN最大彎矩Mmax=0.806kN.m抗彎計算強度:f=γ0M/γW+γ0N/A=1.0×0.806×106/(1.05×141000.0)+1.0×1.693×1000/2610.0=6.090N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下其中φb——均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》(GB50017-2017)附錄得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》(GB50017-2017)附錄C其值φb'=1.07-0.282/φb=0.929經(jīng)過計算得到強度σ=1.0×0.81×106/(0.929×141000.00)=6.15N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!九、拉桿的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosθi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisinθi按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=9.966kN十、拉桿的強度計算拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=9.966kN拉繩的強度計算：如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中[Fg]——鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg——鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)