DB33T 1127-2016 基樁完整性檢測技術規(guī)程　

TechnicalSpecificationfoTechnicalSpecificationDB33/T1127-20162訂。修訂后的規(guī)程保留了原規(guī)程中的反射波法和超聲波法（聲波透射法刪除了機械阻抗鉆芯法、聲波透射法、高應變法、孔中攝像法、旁1、新增鉆芯法、高應變法、孔中攝像法、旁2、進一步明確各種檢測方法的適用范圍，規(guī)定本規(guī)程所列方法僅適用于基樁完整性檢4、補充針對不同樁型和可能出現(xiàn)的不同缺陷類型等具體情況，選擇具體檢測方法的原5、原規(guī)程中的反射波法改稱為低應變反射波法；補充、修改針對打入式預制樁的相關檢測要求，補充針對預制空心樁考慮土塞效應影響的相關6、原規(guī)程中的超聲波法改稱為聲波透射法；補充、修改聲波透射法現(xiàn)場測34 1 2 2 2 5 5 5 6 6 8 8 8 8 9 11 11 11 12 12 12 16 16 16 16 17 18 24 24 24 24 25 28 28 28 28 28 30 30 30 30 31 325 33 34 35 36 376 2 2 2 5 53.2SelectionofTestmethodsandNumberofTestPiles 53.3VerificationandEx 63.4TestResultsAssessmentand 6 84.1GeneralRequir 8 8 84.4TestDataInterpreta 9 5.4InterceptionandProcessingofCoreSample 5.5CompressiveStrength 5.6TestDataInt 6.3InstallaionofAccessTubes 6.5TestDataInte 24 24 24 247.4TestDataInterp 258Pile-holePhotographyMet 28 28 28 28 28 30 30 30 309.4TestDataInter 317 32AppendixBProcessing,MeasurementandRequirementofCoreSpecimens 33AppendixCTreatmentofConcretePileHead 34 35ListofQuotedStandar 36Addition：ExplanationofProvisions 371.0.1為規(guī)范基樁完整性檢測技術的應用，做到安全適用、技術先進、數(shù)據(jù)準確、評價正1.0.3基樁完整性檢測應根據(jù)本規(guī)程所列各種檢測方法的技術特點和適用范圍，1.0.4基樁完整性檢測除應符合本規(guī)程規(guī)定外，尚應符合國家及浙江省現(xiàn)行22術語和符號2.1.8孔中攝像法pile-h2.2.1抗力和材料性能c——樁身一維縱向應力波傳播速度（簡稱E——樁身材料彈性模量；Rx——缺陷以上部位土阻力的估計值；Z——樁身截面力學阻抗；3ρ——樁身材料質量密度。2.2.2作用與作用效應F——錘擊力；V——樁身質點運動速度；2.2.3幾何參數(shù)D——樁身直徑；A——樁身截面積；x——傳感器安裝點至樁身缺陷的距離；z——聲測線深度。2.2.4計算系數(shù)2.2.5其他AAp——檢測剖面聲測線的波幅值；sx——標準差；t0——儀器系統(tǒng)延遲時間；t1——速度曲線第一峰對應的時刻；tx——缺陷的速度曲線反射峰對應的時刻；v01——聲速異常小值判斷值；vc——聲速異常判斷臨界值；vL——聲速低限值；vp——混凝土試件的聲速平均值。53基本規(guī)定1現(xiàn)場調查和資料收集工作內(nèi)容應包括：收集被檢測工程的巖土工程勘察資料、樁基2檢測方案內(nèi)容宜包括工程概況、地基條件、樁基設計要求、施工工藝、檢測方法和數(shù)量、受檢樁選取原則、檢測進度以及所需的機械或3.1.2基樁檢測所用儀器設備應在檢定或校準的有效期內(nèi)；基樁檢測前，應對儀器設1當采用低應變反射波法、聲波透射法和旁孔透射波法時，受檢樁混凝土強度不應低3.1.5當發(fā)現(xiàn)完整性檢測數(shù)據(jù)異3.1.6當現(xiàn)場操作環(huán)境不符合儀器設備使用要3.2.1基樁完整性檢測應根據(jù)檢測目的、檢測方法的適應性、樁基的設計條件、成樁檢測灌注樁樁長、樁身混凝土強度、樁底沉渣3.2.2混凝土樁的樁身完整性檢測方法選擇，應符合第3.2.1建筑基樁設計等級為甲級，或地基條件復雜、成樁檢測數(shù)量不應少于總樁數(shù)的30%，且不應少于20根；其它樁基工程，檢測數(shù)量不應少于總62采用擠土樁，且擠土效應明顯；3對樁基施工質量有疑問；5單樁承載要求較高的市政基礎設施3.3.1樁身淺部缺陷宜采用開挖驗證。3.3.2對低應變反射波法檢測出樁身或接頭存在裂隙的預制樁可采用高應變法驗證，預制％，3.3.3單孔鉆芯檢測發(fā)現(xiàn)樁身混凝土存在質量問題時，宜在同一基樁增加鉆孔驗證，并根3.3.4對低應變反射波法檢測中不能明確樁身完整性類別的樁或Ⅲ、Ⅳ類樁，可根據(jù)實際情況采用鉆芯法、高應變法、開挖等方法進行驗證3.3.5當非嵌巖樁樁長超出低應變反射波法的有效樁長范圍時，可采用旁孔透射波法進行3.3.6當采用低應變反射波法、高應變法和聲波透射法檢測樁身完整性發(fā)現(xiàn)有Ⅲ、Ⅳ類樁3.3.7當鉆芯法檢測結果不滿3.3.8驗證檢測或擴大檢測采用的方法和檢測數(shù)量應得到工程建設有關方面的確3.4.1樁身完整性檢測結果評價，應給出每根受檢樁的樁身完整性類別。樁身完整性71委托單位名稱，工程名稱、地點，建設、勘察、設計、監(jiān)理和施工單位，基構形式，層數(shù)，設計要求，檢測目的，檢測依據(jù)，檢測數(shù)量，3受檢樁的樁型、尺寸、樁號、樁位、樁頂標高和其他相關施工記錄；4檢測原理、方法，檢測儀器設備，檢測過程敘述；5受檢樁的檢測數(shù)據(jù)，實測曲線與計算分析曲線、表格和匯總結果；84低應變反射波法4.1.1本方法適用于檢測混凝土樁的樁身完整性，判定樁身缺4.1.2對樁身截面尺寸多變且變化幅度較大的灌注樁，應采用其他方法輔助驗證4.2.1檢測儀器的主要技術性能指標應符合現(xiàn)行國家行業(yè)標準《基樁動測儀》JG/T30552樁頂面應平整、密實、無浮漿、1時域信號記錄的時間段長度應在2L/c時刻后延續(xù)不少于5ms；3樁身波速可根據(jù)本地區(qū)同類型樁的測試值初步設定。對預制樁宜在打入地下前后的效應對樁身波速的影響，并宜通過現(xiàn)場對比試4.3.3測量傳感器安裝和激振操作應符合下列1安裝傳感器部位的混凝土表面不得凹凸不平且不得有明顯裂縫；傳感器安裝應與樁2激振點與測量傳感器安裝位置應避開鋼筋籠主筋的影響，且測試時應盡量避免樁頭部缺陷反射信號，另用較輕且錘頭相對較硬的力錘敲擊，以獲取樁身上部缺陷反2當樁徑較大或樁上部橫截面尺寸不規(guī)則時，除按上款在規(guī)定的激振點和檢測點位置3不同檢測點及多次實測時域信號一致性較4對實測信號反映出樁身存在明顯或嚴重缺陷的樁，激振點和檢測點數(shù)量宜在本條第5信號若失真或產(chǎn)生零漂時不得作為判斷依據(jù)。信號幅值不應超過測試系統(tǒng)的量程。R7當樁頂速度測試曲線為近似等周期衰減震蕩曲線時，應重新處理樁頭，確?；炷罵R R1當樁長已知、樁底反射信號明確時，在地質條件、設計樁型、成樁工藝相同的基樁），i2當無法按上款確定時，波速平均值可根據(jù)本地區(qū)相同樁型及成樁工藝的其他樁基工程的實測值，結合樁身混凝土的骨料品種和強度等級綜合確3對于預制樁，宜在打樁過程中做單節(jié)樁打入地層前后的波速對比試驗來確定波速取4.4.3樁身完整性類別應結合缺陷出現(xiàn)的深度、測試信號衰減特性以及設計樁型、成樁工特征進行綜合分析判定。判定樁身完整性類別時，應考慮下列1當由于護筒或其他原因導致樁頭尺寸與樁身尺寸明顯不一致時，應考慮截面變化處2對設計時樁身存在突變截面的樁，應考慮變截面處的反射特征；3當存在漸變截面情況時，應考慮漸變后截面突變的影響；4應考慮擴徑部位二次同向反射信號的影ⅠⅡⅢⅣ或因樁身淺部嚴重缺陷使波形呈現(xiàn)低頻大振幅衰注：對同一場地、地質條件相近、樁型和成樁工藝相同的基樁，因樁端部分抗相匹配導致實測信號無樁底反射波時，可參照本場地同條件下有樁底反4.4.4對于嵌巖灌注樁，樁底時域速度反射信號主要為與錘擊脈沖同向信號時，應采用鉆芯法等方法核驗樁端嵌巖情況或采用靜載荷試驗方法驗證其承載力是否滿足設計要4.4.5對多節(jié)預制樁在預估接樁深度位置出現(xiàn)異常反射，但又不能判斷是否屬于正常接樁其進行準確評價時，樁身完整性判定宜結合其他檢測方4.4.6當按本規(guī)程4.3.3條第4款的規(guī)定操作尚不能識別樁身淺部阻抗變化趨勢時，應在測量樁頂速度響應的同時測量錘擊力，根據(jù)實測力和速度信號起始峰的比例失調情況判斷樁身淺部阻抗變化程度。4.4.7低應變檢測報告應給出樁身完整性檢測的實測時域信號曲線，對于判斷為Ⅲ、Ⅳ類2樁身完整性描述、缺陷的位置及樁身完整性類別；3時域信號時段所對應的樁身長度標尺、指數(shù)或線性放大的范圍及倍數(shù)。5鉆芯法5.1.1本方法適用于檢測混凝土灌注樁的樁身混凝土強5.2.1鉆取芯樣宜采用液壓操縱的高速鉆機5.2.2鉆機應配備單動雙管鉆具以及相應的孔口管、擴孔器、卡簧、扶正穩(wěn)定器和可撈取松軟渣樣的鉆具；鉆桿應順直，直徑不宜小于50mm。應采用單動雙管鉆具鉆取芯樣，嚴禁采用單動單管鉆具鉆取芯樣。5.2.3鉆頭應根據(jù)混凝土設計強度等級選用合適粒度、濃度、胎體硬度的金剛5.2.4鋸切芯樣的鋸切機應具有冷卻系統(tǒng)和夾緊固定裝置。芯樣試件端面的補平器和磨平5當用于對其他方法進行驗證檢測時，鉆孔數(shù)量和深度應根據(jù)驗證要求確定。5.3.2鉆機設備安裝必須周正、穩(wěn)固、底座水平。鉆機立軸中心、天輪中心（天車前沿切化巖石時，宜將樁底0.5m左右的混凝土芯樣、0.5m左右的持力層以及沉渣納入同一回次。5.3.4提鉆卸取芯樣時，應擰卸鉆頭和擴孔器，嚴禁敲打卸芯。鉆取的芯樣應按回次順序5.3.5鉆芯結束后，截取芯樣試件前，應對芯樣全貌和現(xiàn)場檢測標示牌一起進場檢測標示牌應包括工程名稱、樁號、樁長、鉆芯5.5.3混凝土芯樣試件抗壓強度應fcor=（5.5.3）P——芯樣試件抗壓試驗測得的破壞荷載（N5.5.4樁底巖芯單軸抗壓強度試驗以及巖石單軸抗壓強度標準值的確定，宜按現(xiàn)行國家標2同一受檢樁同一深度部位有二組或二組以上混凝土芯樣試件抗壓強度檢測值時，取其平均值作為該樁該深度處混凝土芯樣試件抗壓強3受檢樁中不同深度位置的混凝土芯樣試件抗壓強度檢測值中的最小值作為該樁混凝5.6.2樁端持力層性狀應根據(jù)芯樣特征、巖石芯樣單軸抗壓強度試驗、動力觸探或標準貫5.6.3樁身完整性類別應結合鉆芯孔數(shù)、現(xiàn)場混凝土芯樣特征、芯樣試件抗壓強度試驗結ⅠⅡ混凝土芯樣連續(xù)、完整、膠結較好，芯樣側表面較光滑，骨料分布基本均部芯樣骨料分布極不均芯樣試件抗壓強度檢測連續(xù)溝槽或局部混凝土在兩孔同一深度部位的連續(xù)溝槽或局部混凝土且在另一孔同一深度部該深度部位的混凝土芯樣試件抗壓強度檢測值土芯樣破碎段長度不大一深度部位的局部混凝土芯樣的外觀判定完整連續(xù)溝槽或局部混凝土在三孔同一深度部位的多氣孔、嚴重發(fā)蜂窩麻且在任兩孔或三孔同一深度部位的芯樣中同時凝土芯樣試件抗壓強度土芯樣破碎段長度不大一深度的局部混凝土芯樣的外觀判定完整性類Ⅲ類Ⅳ土芯樣破碎段長度大于段松散或夾泥段長度大土芯樣破碎段長度大于深度部位的混凝土芯樣注：當上一缺陷底部位置標高與下一缺陷頂部位置標高的高差小于30cm5.6.4成樁質量評價應按單根受檢樁進行。當出現(xiàn)下列情形之一時，應判定該受檢樁不滿1受檢樁混凝土芯樣試件抗壓強度檢測值小于混凝土設2樁長、樁底沉渣厚度不滿足設計要求的5.6.5鉆芯孔偏出樁外時，應僅1鉆芯取樣檢測目的，鉆芯所用設備及抗6聲波透射法6.1.2當出現(xiàn)下列情況之一時，不得采用本方法對2聲測管堵塞導致檢測數(shù)據(jù)不全；3聲測管數(shù)量不符合本規(guī)程第6.1換能器應采用圓柱狀徑向換能器，其沿徑向3諧振頻率應為30kHz～60kHz，當接收信號較弱時，宜選用帶有前置放大器的接收5換能器連接導線上應有深度標記，其刻度偏差不應大于扶正器。扶正器的尺寸應與聲測管內(nèi)徑相適1實時顯示和記錄接收信號時程曲線以及頻率3聲波發(fā)射脈沖應為階躍或矩形脈沖，電壓幅值應為200V～1000V；1聲測管內(nèi)徑應大于換能器外徑，宜為45～55mm，壁厚不宜小于2mm；3聲測管應下端封閉，上端加蓋、管內(nèi)無異物，聲測管連接處應光順過渡，并采取有5澆灌混凝土前應將聲測管有效固定，每節(jié)聲測管與鋼筋籠之間的連接點不應少于36.3.2聲測管應沿鋼筋籠內(nèi)側呈對稱形狀均勻布置（見圖6.3.2）并依次編號。聲測管的埋ΛCΛCΛΛC0式中：t——聲時(μs）；t0——儀器系統(tǒng)延遲時間(μsb——直線斜率(μs/mm2計算聲測管及耦合水層聲時修正值。d'——換能器外徑（mmvw——水的聲速（km/st'——聲測管及耦合水層聲時修正值(μs）。2發(fā)射和接收換能器應始終保持相同深度或固定高差，其累計相對高差變化值不宜大4應實時顯示、記錄每條聲測線的信號時程曲線，并讀取首波聲時、幅值；當需要采5同一檢測剖面的聲測線間距、聲波發(fā)6.5.1當因聲測管傾斜導致聲速數(shù)據(jù)有規(guī)律的偏高或偏低變化時，應首并繪制聲速-深度曲線和波幅-深度曲線，需要時也可繪制輔助=20lg（6.5.2-3）j——檢測剖面編號，按規(guī)程6.3.2條規(guī)定進行；tci(j)——第j檢測剖面第i聲測線聲時(μs)；ti(j)——第j檢測剖面第i聲測線測量值(μs)；0——儀器系統(tǒng)延遲時間(μs)；l,(j)——第j檢測剖面兩聲測管的外壁間凈距離（mm當兩聲測管平行時，可取兩聲測管管口的外壁間凈距離；斜測時，l,(j)為聲波發(fā)射與接受換能器各自中點對應的聲測管外壁處之間的凈距離，可由樁頂面兩聲測管的外壁間vi(j)——第j檢測剖面第i聲測線聲速（km/sApi(j)——第j檢測剖面第i聲測線的首波幅值（dBai(j)——第j檢測剖面第i聲測線信號首波峰值（Va0——零分貝信號幅值（Vfi(j)——第j檢測剖面第i聲測線信號主頻值(kHz)，也可由信號頻譜分析求得；T(j)——第j檢測剖面第i聲測線信號周期(μs)。v1(j)≥v2(j)≥..v.k'(j)≥..v.i—1(j)≥vi(j)≥vi+1(j)≥...（6.5.3-1）vnk(j)≥..v.n1(j)≥vn(j)式中：vi(j)——第j檢測剖面第i聲測線聲速，i=1,2,……,n；n——第j檢測剖面檢測線總數(shù)；k'——擬去掉的高聲速值的數(shù)據(jù)個數(shù)，k’=1,2,……,n；2對逐一去掉的vi(j)中的k個最小數(shù)值和k'個最大數(shù)值v01(j)=vm(j)λ.sx(j)v02(j)=vm(j)+λ.sx(j)Cv(j)=sx(j)/vm(j)式中：v01(j)——第j檢測剖面聲速異常小值判斷值；v02(j)——第j檢測剖面聲速異常大值判斷值；vm(j)——(n—k—k')個數(shù)據(jù)的平均值；sx(j)——(n—k—k')個數(shù)據(jù)的標準差；Cv(j)——(nkk')個數(shù)據(jù)的變異系數(shù)；3按照k=0、k'=0、k=1、k'=1、k=2、k'=2，……的順序，將參加統(tǒng)計的數(shù)列的最小數(shù)據(jù)vn—k(j)與異常小值判斷值v01(j)進行比較，當vn—k(j)小于等于v01(j)時剔除最小數(shù)據(jù)；將最大數(shù)據(jù)vk,+1(j)與異常大值判斷值v02(j)進行比較，當vk,+1(j)大于等于v02(j)時剔除最大數(shù)據(jù)；每次剔除一個數(shù)據(jù)，對剩余數(shù)據(jù)構成的數(shù)列，重復式（6.5.3-26.5.3-5）的計算vnk(j)>v01(j)vk,+1(j)<v02(j)表6.5.3統(tǒng)計數(shù)據(jù)個數(shù)與對應的λ值nkk'λnkk'λnkk'λnkk'λnkk'λnkk'λnkk'λnkk'λnkk'λnkk'λ4第j檢測剖面聲速異常判斷概率統(tǒng)計值，應按下式計算：式中：v0(j)——第j檢測剖面聲速異常判斷概率統(tǒng)計值。1結合預留同條件試件或鉆芯法獲取的芯樣試件的抗壓強定樁身混凝土的聲速低限值vL和混凝土試件的聲速平均值vP。若無抗壓強度與聲波對比試值的平均值為聲速低限值vL取各剖面平均值的平均值作為樁身混凝土聲速的平均值vP。,j)大于vL且小于vP時,v(j)=v(j)式中：vc(j)——第j檢測剖面聲速異常判斷臨界值；v0(j)——第j檢測剖面聲速異常判斷概率統(tǒng)計值。3當vo(j)小于等于vL或vo(j)大于等于vP時，應分析原因；第j檢測剖面的聲速異常判斷臨界值可按下列情況的聲速異常判斷臨界值綜合2)與受檢樁屬同一工程、相同樁型且混凝土質量較穩(wěn)定的其他樁的聲速異常判斷4對只有單個檢測剖面的樁，其聲速異常判斷臨界值等于檢測剖面聲速異常判斷臨界vij)≤vc波幅Api(j)異常應按下式判定：Api(j)<Ac(j)式中：Am(j)——第j檢測剖面各聲測線的波幅平均值（dBApi(j)——第j檢測剖面第i聲測線的波幅值（dBAc(j)——第j檢測剖面波幅異常判斷的臨界值（dBn——第j檢測剖面的聲測線總數(shù)。6.5.7當采用信號主頻值作為輔助異常聲測線判據(jù)時，主頻—深度曲線上主頻值明顯降低6.5.8采用斜率法作為輔助異常聲測線判據(jù)時，聲時—深度曲線上相鄰兩點的斜率與聲時差的乘積PSD值應按下列公式計算。當PSD在某深度處突變（6.5.8）式中：PSD——聲時-深度曲線上相鄰兩點的斜率與聲時差的乘積(μs2/m(j)——第j檢測剖面第i聲測線聲時(μs)；tci-1(j)——第j檢測剖面第i-1聲測線聲時(μs)；zi——第i聲測線深度（mzi-1——第i-1聲測線深度（m6.5.10樁身完整性類別應結合樁身缺陷處聲測線的聲學特征、缺陷的空間分布范圍，按Ⅰ一區(qū)段內(nèi)縱向不連續(xù)分布，且在任一深度橫向Ⅱ一區(qū)段內(nèi)縱向不連續(xù)分布，且在任一深度橫向Ⅲ面的一個或多個區(qū)段內(nèi)縱向連續(xù)分布，但在任一深度橫向分布的數(shù)量小于檢測剖面數(shù)量的Ⅳ2受檢樁每個檢測剖面聲速-深度曲線、5對加密測試、扇形掃測的有關情況7高應變法7.1.2受檢樁樁頭應完整，樁頂面應平整，樁頭中軸線與樁身上部的中軸線7.1.3在檢測前，對不能承受錘擊力的樁頭應進行加固處理?；炷翗兜臉额^處7.3.1現(xiàn)場檢測的錘擊裝置架立應垂直穩(wěn)固；樁頭頂面應設置錘墊，錘墊可采用10mm~7.3.2樁頂附近速度響應可采用對稱安裝在樁頂下樁側表面的加速度傳感器測量；錘擊力7.3.3加速度傳感器和應變傳感器的安裝應符合下列1加速度傳感器和應變傳感器，宜分2傳感器安裝面的材質應均勻、密實，表面應平整。3加速度傳感器與應變傳感器的中心連線應與樁頭中軸線垂直；同側的加速度傳感器5安裝應變傳感器時，應對其初始應變值進行監(jiān)視，初始應變值應在儀器規(guī)定的范圍6樁身平均波速可結合本地經(jīng)驗或同場地同類型已檢樁的平均波速初步設定，現(xiàn)場檢E=P.c21檢測時測試系統(tǒng)應處于正常狀態(tài)，并合2采用自由落錘為錘擊設備時，應符合重錘低擊原則，最大錘擊落距不宜大于23現(xiàn)場采集的有效錘擊信號應根據(jù)樁頂最大錘擊力、測點最大動位移、樁身最大錘擊4出現(xiàn)測試波形紊亂，應分析原因；樁身的缺陷程度加劇，應停止檢測。3信號采集后發(fā)現(xiàn)傳感器已有松動或損壞現(xiàn)象；7.4.1樁底反射明顯時，樁身波速可根據(jù)速度波第一峰起升沿的起點到速度下降沿的起點之間的時差與已知測點下樁長值確定（圖7.4.1樁底反射信號不明顯時，可7.4.2當測點處原設定波速隨調整后的樁身波速改變時，相應的樁身材料彈性模量應按式7.4.3力和速度信號第一峰起始段不成比例時，應分析原因，不得對實測力或速度信號進7.4.4樁身完整性分析應結合工程地質條件、設計參數(shù)、施工工藝和施工記錄，對實測曲7.4.5樁身完整性的定量判定1采用實測曲線擬合法判定時，擬合所采用的樁、土參數(shù)的物理力學概念應明確，樁x——傳感器安裝點至樁身缺陷的距離（mt1——速度曲線第一峰對應的時刻（mstx——缺陷的速度曲線反射峰對應的時刻（msⅠⅡⅢⅣ7.4.6出現(xiàn)下列情況之一時，宜按工程地質條件、設計參數(shù)、施工工藝和施工記錄，結合5力和速度曲線在第一峰附近不成比例，樁身淺部有缺陷；2計算中實際采用的樁身波速值；8孔中攝像法8.1.1本方法主要適用于檢測空心樁的樁身完整性，判定8.1.2本方法宜在樁孔內(nèi)無水條件下進行檢測。當孔內(nèi)有水時，8.2.2檢測儀器應帶有深度記錄功能和攝像頭定位裝置，攝像頭應具有焦4低應變反射波法或其他檢測方法檢測發(fā)現(xiàn)有缺陷，需進一步明確缺陷性質和程度的5鉆芯法檢測出現(xiàn)爭議或鉆芯結果不能明確判定8.3.2檢測前應對受檢樁進行孔內(nèi)清理。無水條件下檢測時，應排除孔中積水至檢測深度1檢測宜在清孔深度范圍內(nèi)全程檢測，對其他方法檢測時有疑問的范2檢測過程中應全面、清晰地記錄樁孔內(nèi)壁混凝土的圖像，檢測時可采取拍攝靜態(tài)照8.4.2缺陷的描述，應包括缺陷的類型、深度、延伸長度、寬度、分布方位ⅠⅡⅢⅣ位性斷裂以及混凝土部分或全斷面碎裂等情況，已嚴重影響8.4.4檢測報告除應符合本規(guī)程第33能反映樁身完整性情況的彩色照片。9旁孔透射波法9.1.1本方法適用于檢測既有建筑物下非嵌巖樁的樁長及9.1.2當非嵌巖樁樁長超出低應變反射波法的有效范圍時，9.2.3井中三分量傳感器宜符2靈敏度不宜小于250mV/(cm·4系統(tǒng)的觸發(fā)誤差、放大器相位誤差不應大于5個采2測試孔宜采用液壓操縱的鉆機打設，并配置適宜的水泵、扶正穩(wěn)定器的鉆具，鉆頭3測試管導槽方向應對準受檢樁的樁身軸線，下端封閉，上端加蓋，管內(nèi)無異物，測4測試管與孔壁之間應回填密實；6當測試孔深度大于30m時，應進行垂直度測量，測量誤差不應大于0.01°。3測點間距不應大于500mm，樁底部位宜適當加密，間距不宜大于200mm；式中：Hg——首波到達時間-深度曲線拐點對應Dx——樁頂在樁端平面投影位置與測試孔之間的水平距離（mVm——樁身混凝土的縱波波速（m/sⅢⅣ附錄A鉆芯法檢測記錄表A.0.1鉆芯法檢測的現(xiàn)場操作記錄和芯樣編錄應分別按自至自至計(層)(m)骨料大小分布情況，以及氣孔、空洞、蜂窩麻面、溝號高 度□□□附錄B芯樣試件加工、測量和技術要求B.0.1芯樣加工時應將芯樣固定，鋸切平面垂直于芯樣軸線。鋸切過B.0.2鋸切后的芯樣試件，當試件不能滿足平整度及垂直度要求時，應選用下列方法進行2用環(huán)氧膠泥或聚合物水泥砂漿（或水泥凈漿）補平端面；B.0.3試驗前，應對芯樣試件的幾何尺寸做下列測量：1平均直徑：在相互垂直的兩個位置上，用游標卡尺測量芯樣表觀直徑偏小的部位的4平整度：用鋼板尺或角尺緊靠在芯樣端面上，一面轉動鋼板尺，一面用塞尺測量與B.0.4芯樣試件出現(xiàn)下列情況時，不得用作抗壓或單軸抗壓強度試2混凝土芯樣試件內(nèi)含有鋼筋時；6試件端面與軸線的不垂直度大于2°時；7芯樣試件平均直徑小于2倍表觀混凝土粗骨附錄C混凝土樁樁頭處理C.0.3樁頭主筋應全部直通至樁頂混圍內(nèi)設置箍筋，間距不宜大于100mm。樁頂應設置鋼筋網(wǎng)片2層，間距60mm～100C.0.6樁頭傳感器安裝面處橫截面尺寸應與原樁身橫截面尺寸基C.0.8樁頭側面擬安裝傳感器本規(guī)程用詞說明4）表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的，采用“可”。2條文中指明應按其他有關標準、規(guī)范執(zhí)行的寫法為：“應符合……的規(guī)定”或“應引用標準名錄5國家標準《建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范》GB502026國家標準《普通混凝土力學性能試驗方法標準》GB/T7浙江省標準《建筑地基基礎設計規(guī)范》DB33/1浙江省工程建設標準《基樁完整性檢測技術規(guī)程》DB3和城鄉(xiāng)建設廳批準發(fā)布。本規(guī)程是在浙江省標準《基樁低應變動力檢測技術規(guī)程》DBJ10-4-98的基礎上修訂而成的。1、新增高應變法、鉆芯法、孔中攝像法、旁孔2、進一步明確各種檢測方法的使用范圍，規(guī)定本規(guī)程所列方法僅適用于基樁完整性檢4、補充針對不同樁型和可能出現(xiàn)的不同缺陷類型等具體情況，選擇具體檢測方法的原5、原規(guī)程中的反射波法改稱為低應變發(fā)射波法；補充、修改針對打入檢測要求，補充針對預制空心樁考慮土塞效應影響的相關6、原規(guī)程中的超聲波法改稱為聲波透射法；補充、修改聲波透射法現(xiàn)場測試、異常數(shù)基樁完整性檢測外，有的檢測方法尚可用于基于動-靜試驗對比資料基礎上的基樁承載力推 40 41 41 42 42 42 44 44 44 45 46 50 50 50 50 51 52 52 54 54 54 54 54 55 56 56 56 58 60 63 63 63 63 63 65 65 65 65 661.0.1樁基礎是我省工程建設中、設計和施工驗收規(guī)范，均將基樁質量和完整性檢測列為強制性要本規(guī)程所稱基樁，主要是指各類混凝土灌注樁、混凝土預制樁（含各類預應力1.0.3基樁質量受工程地質和水文地質條件、施工設備、種以上的檢測技術和方法進行相互比對和印證，以提高基樁完整性檢測的可3基本規(guī)定3.1.1根據(jù)基樁檢測原則和檢測工作的特殊性（m）（m）期層3.1.2檢測所用儀器必須進行定期檢定或校準，以保證基樁檢測3.1.3低應變反射波法、聲波透射法和旁孔透射波法檢測樁身完整性樁混凝土齡期達到28天或設計強度，主要是按樁身3.1.4當基礎埋深較大時，基坑開挖不當造成土體側移可能將樁3.1.5當發(fā)現(xiàn)完整性檢測結果異常時，應檢查是儀器設備故3.1.6操作環(huán)境要求是按儀器設備對使用溫濕度、電壓波3.2.1強調檢測方法的合理選擇搭配，目的是提高檢測結果的可性。表3.2.1所列的6種方法是基樁完整性檢測中幾乎所孔內(nèi)攝像檢測技術規(guī)程》CECS253：20093.2.3樁基施工過程中可能出現(xiàn)以下情況：場地地質條件復雜或存在深厚軟弱土層、擠土次再考慮隨機性。應變檢測結果往往難以準確判定，故第3.3.2條規(guī)定，對低應類預制樁，建議采用孔中攝像法進行一定比例的驗證，以提高低應變檢測結果的可靠3.3.7、3.3.8通常因初次抽樣檢測數(shù)量有限，當抽樣檢測中會發(fā)現(xiàn)完整性檢測中Ⅲ、Ⅳ設計等級、樁型、施工質量變異性等因素合3.4.2檢測報告應根據(jù)所采用的檢測方法和相應的檢測內(nèi)容出具檢測結論。報告中應包括4低應變反射波法鋼樁的異型樁，除非采用能激發(fā)近似平面波由于受激振能量、樁身材料阻尼和樁身截面阻抗變化、樁徑、樁與樁周土相對剛度以4.1.2對于樁身截面多變且變化幅度較大的灌注樁檢測有效性1阻抗變化會引起應力波多次反射，且阻抗變化截面離樁頂越近，2阻抗變化對應力波向下傳播有衰減，截面變化幅度越大引起的衰減越嚴重；3大直徑灌注樁存在橫向尺寸效應，樁徑越大，短波長窄脈沖激勵造成響應波形的失如充盈系數(shù)、護壁尺寸、何種土層采用何種施工工藝更容易出現(xiàn)塌孔等使所選用的驗證4.2.1低應變動力檢測采用的測量響應傳感器主要是壓電式4.2.2瞬態(tài)激振操作應通過現(xiàn)場試驗選擇不同材質的錘頭或錘墊，以獲得低頻寬頻窄脈沖。除大直徑樁外，沖擊脈沖中的有效高頻分量可選擇不超過4.3.1樁頂條件和樁頭處理好壞直接影響測試信號的質量。因此4.3.2對于時域信號，采樣頻率越高，則采集的數(shù)字信號越接近模擬信號，越有利值初步設定，實際分析過程中應按由樁長計算的波速重新設定或按4.4.1條確定的波速平均管樁中的土塞高度會在一定程度上影響到彈性波在樁中傳播速度，所以當土塞較高時1傳感器安裝底面與樁頂面之間不得留有縫隙，安裝部位混凝土凹凸不平時應磨平，2激振點與傳感器安裝點應遠離鋼筋籠的主筋，其目的是減少外露主筋對測試產(chǎn)生干3激振方向應沿樁軸線方向的要求是為了錘頭質量較大或硬度較小時，沖擊入射波脈沖較點。傳感器安裝點、激振（錘擊）點布置見圖4.3.4。另應注意：加大安裝點與激振點距離當預制樁樁頂高于地面很多，或灌注樁樁頂部分樁身截面很不規(guī)則，2本條第2款所述“適當改變激明顯的方向性，故應增加檢測點數(shù)量，使檢測結3不同檢測點及多次實測時域信號一致性較差，往往說明樁身情況復雜或測試受到了4本條第4款的含義是，對現(xiàn)場檢測人員的要求絕不能僅5應合理選擇測試系統(tǒng)量程范圍，特6每個檢測點有效信號數(shù)不宜少于3個的要求，是為了驗證信號的重復性7檢測實踐表明，近似等周期衰減震蕩曲線很多情況下是傳感器安裝不當引起或是由4.4.1為分析不同時段信號所反映的樁身阻抗信息、核驗樁底度的4～5倍，一維波速增加20%～30%；分現(xiàn)以碎石為粗骨料的混凝土一維波速比卵石高約13%。天津市政研究院也得到類似遼寧院4.4.2本方法確定樁身缺陷的位置是有誤差的，原因是1）缺陷位確地測到樁的“一維桿縱波波速”。（接）縫，灌注樁的逐漸擴徑再縮回原樁徑的變截面（見圖4.3壞的可能性，進行缺陷類別劃分，不宜單憑測試信號進行等影響產(chǎn)生畸變的前提下，宜按下列規(guī)定采用實測曲線擬合法進行輔助分2樁頂橫截面尺寸應按現(xiàn)場實際測量結果確定。3通過同條件下、截面基本均勻的相鄰樁曲線擬合，確定引起應力波衰減的樁土參數(shù)表4.4.3沒有列出樁身無缺陷或有輕微缺陷但無實上，測不到樁底信號這種情況受多種因素和——軟土地區(qū)的超長樁，長徑比很大；——樁身阻抗與持力層阻抗匹配良好；——預制樁接頭縫隙影響。對設計條件有利的擴徑灌注樁，不應判定為缺（abcd）（a）逐漸擴徑b逐漸縮頸c）中部擴徑d)上部擴徑4.4.4對嵌巖樁，如時域速度曲線上樁底反射信號主要為與激振脈沖同向信號4.4.6對于淺部缺陷，激勵脈沖的波長有時很難明顯小于淺部阻抗變化的調情況判斷樁身淺部阻抗變化程度。此時也可以通過直接開挖方法進行查4.4.7人員水平低、測量系統(tǒng)動態(tài)范圍窄、激振設備選擇或操作不當、人5鉆芯法5.1.2當受檢測樁的長徑比較大時，由于鉆孔的垂直度很5.2.1應采用帶有產(chǎn)品合格證的鉆芯設備。鉆機宜采用5.2.3為了獲得比較真實的芯樣，要求鉆芯法檢測應采用金剛石鉆頭，鉆頭胎體芯樣試件直徑不宜小于骨料最大粒徑的3倍，在任何情況下不得小于骨料最大5.2.4芯樣制作分兩部分，一部分是鋸切芯樣，另一部分是對芯樣端部進行求時，可采取補平或磨平方式進行處理。具體要求見本為準確確定樁的中心點，樁頭宜開挖裸露；難以開挖或不便開挖的樁，應用經(jīng)緯儀或斷裂破碎帶和洞隙分布，在樁底應力擴散范圍內(nèi)無巖體臨空面。雖然施工前已進行巖土工程勘察，但有時鉆孔數(shù)量有限，對較復雜的地質條件，很難全面弄清巖石、土層的分布情技術標準》GB/T50784評定樁基混凝土強度；如驗證樁身局部缺陷，鉆進5.3.2設備安裝后，應進行試運轉，在確認正常后方能開鉆。鉆進初始階段應對5.3.3鉆進過程中，鉆孔內(nèi)循環(huán)水流不得中斷，應根據(jù)回水含砂量及顏色調整鉆進速器，用以修正孔壁；擴孔器外徑應比鉆頭外徑大0.3～0.5mm，0.3mm左右；金剛石鉆頭和擴孔器應按外徑先大后小的排列順序使用，同時考慮5.3.4芯樣取出后，鉆機操作人員應由上而下按回次順序放進芯樣箱中，芯樣側晰標明回次數(shù)、塊號、本回次總塊數(shù)（宜寫成帶分數(shù)的形式，如2表示第2回次共有5塊5.3.5應先拍彩色照片，后截取芯樣試件。芯樣照片中應包含有工程名稱5.4.1本條規(guī)定了抗壓強度試驗混凝土芯樣截取的原則上相關信息，然后見證員簽字并當場封樣，搬運過程中注意做好芯樣的保5.5.1混凝土芯樣試件抗壓強度試驗時應結合芯樣5.5.2當抗壓強度試驗中出現(xiàn)某個強度5.5.4鉆取樁端持力層巖芯的主要目的是鑒別或判斷樁端持力層巖土性當要求提供巖石單軸抗壓強度標準值時須按現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB5.6.1本條規(guī)定了抗壓強度檢測值的確定原則。樁取不同深度位置的混凝土芯樣試件抗壓強度檢測值中的最小值作為該樁混凝土芯樣5.6.2當檢測人員對巖土性狀的判定和描述不熟悉時，須由工程地5.6.3本條規(guī)定了樁身完整性的判別原則，當有多個鉆孔時須結合多個孔5.6.4規(guī)定了受檢樁的成樁質量評價按單根受檢樁進行，從樁身完整6聲波透射法境不同，粗細骨料分布不均勻，因此該方法不適宜用于推定樁身混凝6.2.1聲波換能器有效工作面長度過大將換能器，也可采用低頻換能器，提高接收信號的6.2.2對于聲波檢測儀的儀器標準，在儀器具備條件情況下，可選用以夠靈敏度，且夾角θ不應大于30o。6.5.1一般情況下聲測管傾斜造成各聲測線的聲不全，只能對有效檢測范圍內(nèi)的樁身進行評價，不能整樁評價。6.5.4聲速低限值VL和混凝土試件的聲速平均值VP的合理確定是大量既往檢測經(jīng)驗的體7高應變法7.1.1本規(guī)程高應變法的主要功能波法有效檢測樁長范圍時，高應變法可作為樁身完整性檢測的補7.1.2樁頭質量應完整，包含了應鑿掉混凝土樁樁頭頂7.1.3本條規(guī)定的樁頭加固處理也是為了避免擊碎樁頭?；?.2.1本條對儀器的主要技術性能指標要求是按建筑工業(yè)行業(yè)標準《基樁動測儀》JG/T3055提出的，比較適中，大部分型號的國產(chǎn)和進口儀器能滿足。因動測儀器的使用環(huán)境較線性誤差不應大于1.0%。測量速度信號的壓電式加速度傳感器，其安裝諧振頻率應大于性誤差不應大于5.0%。本條對安裝于距樁頂附近樁身側表面的加速過導向裝置傳遞給錘擊裝置的底盤，使吊車吊臂不當采取落錘上安裝加速度傳感器的方式實測錘擊力時，重錘的高徑（寬）比應為1.0~1.5。自由落錘安裝加速度計測量樁頂錘擊力的依據(jù)是牛頓第二定律和第三定律，免波傳播效應造成的錘內(nèi)部運動狀態(tài)不均勻。這種方式的錘高一般以2.0m息的信號才能視為有效信號，才能作為高應變承載力分析與載力值的1%時，而實測信號還是無明顯的樁底反射波出現(xiàn)，在這種情況下，應結合樁型、樁-錘匹配能力下降進行補償，必要時應進一步提高檢測用錘的重量，體現(xiàn)高應變法“重錘1樁越長，在波傳播過程中應力波的衰減越大，要使樁身中下部、樁端反射波信息被充分反映出來，也就是樁底反射波明顯可辨，則要求2樁是否容易被“打動”取決于樁身“廣義阻抗”的大小。廣義阻抗與樁身截面波阻3在單樁豎向抗壓承載力構成中樁端阻力占的比例越大，要求錘重越重。7.3.1錘擊裝置架立應垂直、錘擊應平穩(wěn)對中和樁頂面加設(或邊長)20mm左右。所有這些措施都是為了保證現(xiàn)場測試信號到有效作用。錘墊厚度可采用10mm～30mm。錘重相對7.3.2采用對稱安裝在樁頂下樁側表面的應變傳感器測量測點處的應變，再將應7.3.3在距樁頂規(guī)定距離下的合適部位對稱安裝傳感器，是為了對錘擊偏心進行補同側的加速度傳感器與應變傳感器的水平距離不宜大7.3.4采樣時間間隔為100μs，對常見的工業(yè)與民用建筑的樁長是合適的，但對于短樁或200μs，當然也可增加采樣點數(shù)。記錄曲線的時間段長度在樁底面時刻后延續(xù)20ms；對于柴油錘打樁信號，在樁底面時刻應變式傳感器直接測到的是其安裝面上的應變，并按下式換算成錘F=A·E·ε（7.1）測點下樁長是指樁頭傳感器安裝點至樁底的距離，一般不包括樁對于普通鋼樁，樁身波速可直接設定為5120m/s。對于C20～C80的鋼筋混凝土樁，樁其值變化范圍大多為3000m/s～45