剛架結(jié)構(gòu)計(jì)算參考

1、.一、設(shè)計(jì)資料某加工廠一廠房，該廠房為單層，采用單跨雙坡門式剛架，剛架跨度18m，柱高6m；共有 12 榀剛架，柱距 6m，屋面坡度 1:10。剛架平面布置見圖 1(a)，剛架形式及幾何尺寸見圖 1(b)。屋面及墻面板均為彩色壓型鋼板 ,內(nèi)填充以保溫玻璃棉板，詳細(xì)做法見建筑專業(yè)設(shè)計(jì)文件；鋼材采用 q235 鋼，焊條采用 e43 型。ba112圖1(a). 剛架平面布置圖009000618000圖1(b). 剛架形式及幾何尺寸二、荷載計(jì)算（一）荷載取值計(jì)算1屋蓋永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值（對水平投影面）yx51-380-760 型彩色壓型鋼板0.15 kn/m 2.50mm 厚保溫玻璃棉板0.05 kn/m

2、 2pvc 鋁箔及不銹鋼絲網(wǎng)0.02 kn/m 2檁條及支撐0.10 kn/m 2剛架斜梁自重0.15 kn/m 2懸掛設(shè)備0.20 kn/m 2合計(jì)0.67 kn/m 22屋面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值屋面活荷載：按不上人屋面考慮，取為0.50 kn/m 2。雪荷載：基本雪壓s0=0.45 kn/m 2。對于單跨雙坡屋面，屋面坡角=5 4238， r=1.0，雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值sk=rs0=0.45 kn/m2。取屋面活荷載與雪荷載中的較大值0.50 kn/m 2，不考慮積灰荷載。3輕質(zhì)墻面及柱自重標(biāo)準(zhǔn)值（包括柱、墻骨架等）0.50 kn/m 24風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程cecs102：

3、2002 附錄 a 的規(guī)定計(jì)算?；撅L(fēng)壓 0=1.05 0.45 kn/m 2，地面粗糙度類別為b 類；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 (gb50009-2001)的規(guī)定采用，當(dāng)高度小于 10m 時(shí)，按 10m 高度處的數(shù)值采用， z=1.0。風(fēng)荷載體型系數(shù) s：迎風(fēng)面柱及屋面分別為 0.25 和 1.0，背風(fēng)面柱及屋面分別為 0.55 和 0.65(cecs102：2002 中間區(qū) )。5地震作用據(jù)全國民用建筑工程設(shè)計(jì)技術(shù)措施結(jié)構(gòu)中第 18.8.1 條建議：單層門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)一般在抗震設(shè)防烈度小于等于7 度的地區(qū)可不進(jìn)行抗震計(jì)算。 故本工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不考慮地震作用。（二）各部分作

4、用的荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算屋面：恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 0.506=3.00kn/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 0.656=3.00kn/m柱荷載：恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 0.456=2.70kn.風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：迎風(fēng)面：柱上qw1=0.47 6 0.25=0.71kn/m橫梁上 qw2= 0.4761.0=2.82kn/m背風(fēng)面：柱上 qw3=0.4760.55=1.55kn/m橫梁上 qw4= 0.4760.65= 1.83kn/m三、內(nèi)力分析考慮本工程剛架跨度較小、 廠房高度較低、 荷載情況及剛架加工制造方便， 剛架采用等截面， 梁柱選用相同截面。 柱腳按鉸接支承設(shè)計(jì)。 采用彈性分析方法確定剛架內(nèi)力。引用鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與計(jì)算 （

5、包頭鋼鐵設(shè)計(jì)研究院編著，機(jī)械工業(yè)出版社）中表 229（鉸接柱腳門式剛架計(jì)算公式）計(jì)算剛架內(nèi)力。1在恒荷載作用下 =l/h=18/6=3 =f/h=0.9/6=0.15k=h/s=6/9.0449=0.6634 =3+k+ (3+ )=3+0.6634+0.15 (3+0.15)=4.135985850.15444.13590.5289ha =he=ql /8=4.02 1830.5289/8=14.35knm c=ql21 (1+ ) /8=4.02x1821 (1+0.15) 0.5289=63.78kn mm b=m d = ql2/8= 4.02 1820.5289/8= 86.11kn

6、m剛架在恒荷載作用下的內(nèi)力如圖。內(nèi)力計(jì)算的“ +、”號規(guī)定：彎矩圖以剛架外側(cè)受拉為正，在彎矩圖中畫在受拉側(cè)；軸力以桿件受壓為正，剪力以繞桿端順時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)為正。.g=4.02kn/ m-86.11kn mc-86.11kn mb63.78knmd36.18kn36.18kn000618.00kn18.00kn14.35knae1800014.35kn54.18kn54.18kn圖2. 剛架在恒荷載作用下的 m圖17.68kn14.08kn17.68kn36.18kn+36.18knbcd000+654.18knae1800054.18kn圖3. 剛架在恒荷載作用下的 n圖00061.43kn3

7、4.57kn14.35kn b-c +-14.35kn+1.43knd34.57kn-+14.35kn14.35knae18000圖4. 剛架在恒荷載作用下的 v圖.2在活荷載作用下v a =v e=27.00knha =he=3.00 1830.5289/8=10.71knm c=3.00 1821(1+0.15) 0.5289/8=47.60knmm b=m d = 3.00 1820.5289/8=64.26knm剛架在活荷載作用下的內(nèi)力如圖。q=3.00kn/ mc-64.26kn mb47.60kn m0006a10.71kn1800027.00kn圖5. 剛架在活荷載作用下的 m圖

8、13.34kn10.65kn27.00kn+bc000+627.00kna18000圖6. 剛架在活荷載作用下的 n圖-64.26kn mde10.71kn27.00kn13.34kn27.00knd+27.00kne.1.07kn0006-25.80kn10.71kn bc +-10.71kn+1.07knd25.80kn-+10.71kn10.71knae18000圖7. 剛架在活荷載作用下的 v圖3在風(fēng)荷載作用下對于作用于屋面的風(fēng)荷載可分解為水平方向的分力qx 和豎向的分力 qy?，F(xiàn)分別計(jì)算，然后再疊加。(1)在迎風(fēng)面橫梁上風(fēng)荷載豎向分力qw2y 作用下1 (85 )1(8 5 0.15

9、) 0.132216164.1359qa 22.829 26.35 knve2182lv a =2.82 9 6.35=19.03knha =he=ql /4=2.82 1830.1322/4=5.03knm b=m d =5.03 6=30.18knmm c= ql22(1+) /4=2.82 1820.5 21.15 0.1322/4=22.38knm剛架在 qw2y 作用下的內(nèi)力如圖.0006.qw2y=2.82kn/ m22.38knmbcd30.18kn m30.18knmae5.03kn5.03kn1800019.03kn6.35kn圖8. 剛架在風(fēng)荷載q w2y作用下的 m圖(2

10、)在背風(fēng)面橫梁上風(fēng)荷載豎向分力qw4y 作用下qa 21.8392ve2184.12kn2lv a =1.83 9 4.12=12.35knha =he=ql /4=1.83 1830.1322/4=3.27knm b=m d =3.27 6=19.62knmm c= ql22(1+) /4=1.83 1820.5 21.15 0.1322/4=14.52knm剛架在 qw4y 作用下的內(nèi)力如圖。0006qw4y=1.83kn/ m14.52kn mbcd19.62kn m19.62kn mae3.27kn3.27kn180004.12kn12.35kn圖9. 剛架在風(fēng)荷載q w4y作用下的

11、m圖.(3)在迎風(fēng)面柱上風(fēng)荷載qw1 作用下 =1，16(2k ) k2 41 6 (2 0.15 0.6634) 0.6634 12 0.980344.1359v=v= qh2218)= 0.71knab/2l= 0.71 6 /(21h aqh( 20.716112)2(20.9803)3.22kn22e6h =0.71m bqh 220.716 2120.9803)6.52 kn m3.22=1.04kn4( 2)4( 2m d=1.04 6=6.24kn mm cqh 221 (1) 0.7162121 (10.15) 0.9803)0.81knm44剛架在 qw1 作用下的內(nèi)力如圖。

12、0.81knmmqw1=0.71kn/ m6.24knbcd0m6.54kn006ae3.22kn1.04kn180000.71kn0.71kn圖10. 剛架在風(fēng)荷載qw1作用下的 m圖(4)在背風(fēng)面柱上風(fēng)荷載 qw3作用下2218)= 1.55knv a =v b= qh1/2l= 1.55 6 /(2h eqh ( 2)1.55 6 1 (210.9803) 7.02kn2222ha =1.55 6 7.02=2.28kn.m d=7.02 61.55 62/2=14.22kn mm b=2.28 6=13.68kn mqh22) 1.5562121.78 kn mm c1 (141 (1

13、 0.15) 0.9803)4剛架在 qw3 作用下的內(nèi)力如圖。00061.78knm14.22kn mbcdqw3=1.55kn/ m13.68knmae2.28kn7.02kn180001.55kn1.55kn圖11. 剛架在風(fēng)荷載q w3作用下的 m圖(5) 在迎風(fēng)面橫梁上風(fēng)荷載水平分力 qw2x 作用下 =1， =00. 158(4310.15)0.02024.1359vave2.820.9 ( 26 0.9)0.91kn218ha =2.82 0.9(1+0.0202)/2=1.29knhe=2.82 0.9 1.29=1.25knm c2.820.96 0.150.51.150.0

14、202 0.39 kn m2m b=1.29 6=7.74kn mm d=1.25 6=7.50kn m剛架在 qw2x 作用下的內(nèi)力如圖。.7.74knmcqw2x=2.82kn/ mdb0.39kn m07.50knm006ae1.29kn1.25kn180000.91kn0.91kn圖12. 剛架在風(fēng)荷載q w2x作用下的 m圖(6) 在背風(fēng)面橫梁上風(fēng)荷載水平分力 qw4x 作用下vave1.83 0.9 (260.9)0.59 kn218ha =1.83 0.9(1+0.0202)/2=0.84knhe=1.83 0.9 0.84=0.81knm c1.830.96 0.150.51.

15、150.0202 0.26kn m2m b=0.81 6=4.86kn mm d=0.84 6=5.04kn m剛架在 qw4x 作用下的內(nèi)力如圖。0006c5.04kn mqw4x=1.83kn/ mbd0.26knm4.86kn mae0.81kn0.84kn180000.59kn0.59kn圖13. 剛架在風(fēng)荷載q w4x作用下的 m圖.(7)用疊加繪制在風(fēng)荷載作用下剛架的組合內(nèi)力。qw2y=2.82kn/ mqw4y=1.83kn/ m左風(fēng)mqw2x=2.82kn/ m38.84knqw4x=1.83kn/ mbcd067.14kn m31.80kn m036.77knm8.93kn

16、m06a13.32kn0.65kneqw1=0.71kn/ mqw3=1.55kn/ m1800025.09kn圖14. 剛架在左風(fēng)向風(fēng)荷載q 作用下的 m圖16.76knwqw4y=1.83kn/ mqw2y=2.82kn/ mqw4x=1.83kn/ m38.84kn mqw2x=2.82kn/ mbcd031.80kn m67.14kn m右風(fēng)08.93kn m36.77kn m06a0.65kn13.32kneqw3=1.55kn/ mq =0.71kn/m18000w116.76kn圖15. 剛架在右風(fēng)向風(fēng)荷載q w作用下的 m圖25.09kn11.51kn11.51kn11.57k

17、n-11.57kn25.09knc16.76knbd000-6a16.76kne25.09kn18000圖16. 剛架在左風(fēng)向風(fēng)荷載q w作用下的 n圖.24.06kn0.86kn-d 9.95knb-+ c9.06kn1.45kn+015.69kn0-0+6a13.32kn0.65kne18000圖17. 剛架在左風(fēng)向風(fēng)荷載q w作用下的 v圖四、內(nèi)力組合剛架結(jié)構(gòu)構(gòu)件按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)，根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb50009 2001)的規(guī)定，采用荷載效應(yīng)的基本組合： 0s r。本工程結(jié)構(gòu)構(gòu)件安全等級為二級， 0=1.0。對于基本組合，荷載效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值 s 從下列組合值中取最不利值確定

18、：a 1.2 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng)+1.4 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng)b 1.0 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng)+1.4 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng)c 1.2 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng)+1.4 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng)+0.6 1.4 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng)d 1.2 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng)+1.4 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng)+0.7 1.4 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng)e1.35 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng)+0.7 1.4 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的荷載效應(yīng)本工程不進(jìn)行抗震驗(yàn)算。 最不利內(nèi)力組合的計(jì)算控制截面取柱底、柱頂、梁端及梁跨中截面，對于剛架梁，截面可能的最不利內(nèi)力組合有：梁端截面

19、： (1)m max 及相應(yīng)的 n、v ；(2)m min 及相應(yīng)的 n、v梁跨中截面： (1)m max 及相應(yīng)的 n、v ； (2)m min 及相應(yīng)的 n、v對于剛架柱，截面可能的最不利內(nèi)力組合有：(1)m max 及相應(yīng)的 n、 v ；(2)m min 及相應(yīng)的 n、v(3)n max 及相應(yīng)的 m max、v ；(4)n min 及相應(yīng)的 m max、v內(nèi)力組合見表1。.剛架內(nèi)力組合表（以左半跨為例）表 1截面內(nèi)力組組合項(xiàng)目荷載組合荷載組合項(xiàng)目mnv方式（ kn m）（ kn ）（kn ）m max 及相應(yīng)的 n、 va1.2 恒+1.4 活193.3081.2232.21（）柱頂（

20、 b 點(diǎn)）m min 及相應(yīng)的 n、 vb1.0 恒+1.4 風(fēng)7.891.05 1.67（）nmax 及相應(yīng)的 m max、va1.2 恒+1.4 活193.3081.2232.21（）剛架nmin 及相應(yīng)的 m max、vb1.0 恒+1.4 風(fēng)7.891.05 1.67（）m max 及相應(yīng)的 n、 v柱m min 及相應(yīng)的 n、 v柱底（ a 點(diǎn)）nmax 及相應(yīng)的 m max、va1.2 恒+1.4 活0102.8232.21（）nmin 及相應(yīng)的 m max、vb1.0 恒+1.4 風(fēng)019.054.30（）剛支座（ b 點(diǎn)）m max 及相應(yīng)的 n、 va1.2 恒+1.4 活1

21、93.3039.8977.60（）m mini 及相應(yīng)的 n、 vb1.0 恒+1.4 風(fēng)7.891.570.89（）架跨中（ c 點(diǎn)）m max 及相應(yīng)的 n、 vb1.0 恒+1.4 風(fēng)9.402.030.60（）梁m min 及相應(yīng)的 n、 va1.2 恒+1.4 活 143.1831.81 3.21（）注：內(nèi)力計(jì)算的“ +、”號規(guī)定：彎矩圖以剛架外側(cè)受拉為正，軸力以桿件受壓為正，剪力以繞桿端順時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)為正。.五、剛架設(shè)計(jì)（一）截面設(shè)計(jì)參考類似工程及相關(guān)資料，梁柱截面均選用焊接工字鋼450200812，截面特性：b=200mm，h=450mm，tw=8.0mm，tf =12.0mm，

22、a=82.1cm2 i x=28181cm4， wx=1252cm3 ，ix=18.53cm i y=1602cm4，wx=160.2cm3， ix=4.42cm（二）構(gòu)件驗(yàn)算1構(gòu)件寬厚比的驗(yàn)算翼緣部分：b/t96/12 815 235/f y15腹板部分：h 0 /t w426/853.25 250235/f y 2502剛架梁的驗(yàn)算(1)抗剪驗(yàn)算梁截面的最大剪力為vmax=77.60kn考慮僅有支座加勁肋，h0/ t wf y / 235 0.562 0.8s5.3441f v=125n/mm2v u=hw twf v=4268125=426000n=426.0knv max=77.60k

23、nv u ，滿足要求。(2)彎、剪、壓共同作用下的驗(yàn)算取梁端截面進(jìn)行驗(yàn)算n=39.89kn ，v=77.60kn ，m=193.30kn n因 vm=193.30kn m，取 m=m f故 (v1) 2mm f0 1，滿足要求。m eum f0.5vu(3)整體穩(wěn)定驗(yàn)算n=39.89kn ，m=193.30kn ma 梁平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性驗(yàn)算。計(jì)算長度取橫梁長度 lx=18090mm， x=lx/ix=18090/185.3=97.63=150， b 類截面，查表得 x=0.570n ex02 eae0220610382101592.0kn ， mx=1.01.121.197.632nmx m

24、 x398901.0 193.30 106x ae0we1 (1xn)0.57082101252 103(1 0.57039.89)n ex01592=165.15n/mm2f=215 n/mm 2，滿足要求。b橫梁平面外的整體穩(wěn)定驗(yàn)算考慮屋面壓型鋼板與檁條緊密連接，有蒙皮作用，檁條可作為橫梁平面外的支承點(diǎn)，但為安全起見，計(jì)算長度按兩個(gè)檁距或隅撐間距考慮，即l y=3015mm。對于等截面構(gòu)件 =0， s=w =1 y=sl/i y0=3015/44.2=68.2，b 類截面，查表得 y=0.762by43208210426(68.212) 21.133 0.668.2212521034.44

25、26取 b=1.070.282/by=0.821t1.0 -n0.75( n) 20.975n ex0n ex0nt m398900.975193.30 1062f 215n / mm2y ae0we10.76282100.821 1252 103189.73n / mmbrmax39.89103193.301032134.86150.96n / mm2min821028181106146.10141.24.0maxmin1.94max故 h053.25(48 0 0.526.2)235115.7 ，滿足要求。twf y梁跨中截面：max31.8110 314309n

26、 / mm2min8210281811063.87 108.22104.350maxmin1.93max故h053.25(4800.526.2)235115.3 ，滿足要求。twf y(5)驗(yàn)算檁條集中荷載下的局部受壓承載力檁條傳給橫梁上翼緣的集中荷載：f=(1.2 0.27 6+1.4 3.00) 3=18.43knl z=a+5hy+2hr=70+512+0=130mmf1.018.4310322ct w l z8 13017.72n / mmf 215n / mm驗(yàn)算腹板上邊緣處的折算應(yīng)力：取梁端截面處的內(nèi)力： m=193.30kn m， n=39.89kn，v=77.60knm y11

27、93.30103213 146.10n / mm2i n28181104 c=17.72n/mm2vs77.601032001241934.61n / mm2it w28181104822c32(146.1039.89)217.72217.72 (146.10 39.89)2c3 34.61=130.65 n/mm21.2f=258 n/mm2，滿足要求。3剛架柱的驗(yàn)算抗剪驗(yàn)算柱截面的最大剪力為vmax=32.21kn.考慮僅有支座加勁肋，h0/ t wf y / 235 0.562 0.8s5.3441f v=125n/mm2v u=hw twf v=4268125=426000n=426.

28、0knv max=32.21knv u ，滿足要求。(2)彎、剪、壓共同作用下的驗(yàn)算取梁端截面進(jìn)行驗(yàn)算n=81.22kn ，v=32.21kn ，m=193.30kn n因 vm=193.30kn m，取 m=m f故 (v1)2mm f0 1，滿足要求。0.5vum eum f(3)整體穩(wěn)定驗(yàn)算構(gòu)件的最大內(nèi)力： n=102.82kn ，m=193.30kn ma 剛架柱平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性驗(yàn)算。剛架柱高 h=6000mm，梁長 l=18090mm.柱的線剛度 k 1=ic1/h=28181 104/6000=46968.3mm3梁線剛度 k 2=i b0/(2s)=28181 104/(2 9

29、045)=15578.2mm3k2/k1=0.332 ，查表得柱的計(jì)算長度系數(shù)=2.934。剛架柱的計(jì)算長度l x=h=17604mm。 x=lx/ix=17604/185.3=95。 0 =150， b 類截面，查表得x=0.5882 eae022061038210n ex 01.121.195.021681.4kn ， mx=1.0.nmx m x102.821031.0 193.30 106x ae0we1 (1xn)0.58882101252 103 (1 0.588102.82)n ex01681.4=181.45n/mm2f=215 n/mm 2，滿足要求。b剛架柱平面外的整體穩(wěn)定

30、驗(yàn)算考慮屋面壓型鋼板墻面與墻梁緊密連接，起到應(yīng)力蒙皮作用， 與柱連接的墻梁可作為柱平面外的支承點(diǎn)，但為安全起見，計(jì)算長度按兩個(gè)墻梁距離或隅撐間距考慮，即 l y=3000mm。對于等截面構(gòu)件 =0， s=w =1 y=sl/i y0=3000/44.2=67.9，b 類截面，查表得 y=0.764by43208210426( 67.912 ) 21.138 0.667.9212521034.4426取 b=1.070.282/by=0.822t 1.0 -n0.75( n ) 20.942n ex0n ex0nt m102.821030.942193.301062f 215n / mm2y a

31、e0we1 br0.76482100.8221252103193.32n / mm(4)按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 (gb500172003)校核剛架柱腹板容許高厚比柱頂截面：max81.2210 3193.3010 3213155.99n / mm2min82102818110 69.89 146.10136.210maxmin1.87max故 h053.25(48 00.526.2) 235111.0 ，滿足要求。twf y柱底截面：0 0故 h053.25 (16 0 0.525) 23572.5 ，滿足要求。twf y.4驗(yàn)算剛架在風(fēng)荷載作用下的側(cè)移i c=ib=28181cm4， t= ic

32、l/hi b=18000/6000=3.0剛架柱頂?shù)刃搅Π聪率接?jì)算：h=0.67w=0.6713.56=9.09kn其中 w=( 1+ 4) h=(0.71+1.55) 6.0=13.56knhh39.0910360003(2 3) 14.1mm h / 150 40mm( 2 t )12 20610328181 10412ei c（三）節(jié)點(diǎn)驗(yàn)算1梁柱連接節(jié)點(diǎn)(1) 螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算梁柱節(jié)點(diǎn)采用10.9 級 m22 高強(qiáng)度摩擦型螺栓連接，構(gòu)件接觸面采用噴砂，摩擦面抗滑移系數(shù) =0.45，每個(gè)高強(qiáng)度螺栓的預(yù)拉力為190kn ，連接處傳遞內(nèi)力設(shè)計(jì)值：n=39.89kn ， v=77.60kn ，m

33、=193.30kn m。每個(gè)螺栓的拉力：n1my1n193.300.26539.89128.65kn0.8190152knyi2n4(0.26520.162 )8n 2my 2n193.300.1639.8975.70kn0.8190152knyi2n4(0.26520.162 )8螺栓群的抗剪力：nvb0.9n fp0.9 10.45 1908615.6knv77.60kn ，滿足要求。最外排一個(gè)螺栓的抗剪、抗拉力：n vn t77.60 / 8128.65，滿足要求。n vbn tb615.6 / 80.97 1152(2)端板厚度驗(yàn)算端板厚度取為t=21mm。按二邊支承類端板計(jì)算：.t6

34、ef ew n t6 4046 128.6510 32ef (e few ) f 46 200 240(4020.9mm ew b46) 205(3)梁柱節(jié)點(diǎn)域的剪應(yīng)力驗(yàn)算m193.30106106.52n / mm2f v125n / mm2 ，滿足要求。db dct c426 426 10(4)螺栓處腹板強(qiáng)度驗(yàn)算nt2=75.70kn0.4p=0.4 190=76.0kn0.4p0.4190103206.52n / mm22，滿足要求。ew tw46 8f 215n / mm圖18. 剛架柱與剛架梁的連接節(jié)點(diǎn)2橫梁跨中節(jié)點(diǎn)橫梁跨中節(jié)點(diǎn)采用 10.9 級 m20 高強(qiáng)度摩擦型螺栓連接，構(gòu)件接觸面采用噴砂，摩擦面抗滑移系