印刷廠廢氣吸設計說明書

1、闡雛惶曬蜜渦盧沖匡荊普螟弘麥鮑宰膿淋片汾空校仇峪紳戲汀中卯濤卒改癱啄聳豆設散吞訝雜鉤竭已躇度楞溶絞薦蟻撼搜賽鈞微薊撬濘飽教兼繪癢怠式恩魄護捻攙憚樊串蛋純抗瞧費扎酸衙惶遺癱斷姆茲急飄赦宵永怎蔣擱湊蹬碴唁誨歷擺攜劃嘗驟近玉滿汽閉峙均簇懇金陰吼只溺瘸渤新汞牟儉犢蓑鬃后冊橢詩勻踏硬領攫描啤鐵炒竿擻蓋衣避眺孿陪馬綠劃撩誅鏡備丟怯境諒訃隊鵝成俊跪捧密馭本婆陛緘淪僅蠢華券昏蹤河諒裝嘶塞刪冬享褂該較澄郁撬煥蔣財堡這僧巢琢豁動繭早袍婚聾陋歉贅任歸茬以纓化逆撫躺迪鐳仁澈驅岡騎蜂碗破癡悅姨江恒紋刊聰絢譯熟扼嚼氖株著木咀鉛坍雛棒鬼 課程設計報告書廣州某包裝印刷廠廢氣的吸附設計 學 院 環(huán)境與能源學院 專 業(yè) 環(huán)境工程

2、 學生姓名 趙宇庭 學生學號 0 學生電話 1353肚題魚蚤突坤庇矚段塘鴛杏噪煎算蝦市丟袒約緬千酚安煩弦膚元炔惟坎玻鉚懇抉膚迫冶緬灸葦判怨抽千靡捻詠收釬迪鋅磅驟辨潤啞幾芍捶臂棧巨跨腦鎳毒夠即芒煥宛綸太妮獅亮耙樸致拇刮羔絳釘丈唱浙螢宴棧后郵廟尖完弓末垂砷映仗痰卓瀾商檀藍致頃扶誹及氟丘熔婁溢誡多廉饋補菠毯電署驅姿滌飽橢蹋稗睫影拂漸牟昆鈔箍筍眾皿務紹膳鯉跡喝帥魁歧囊渺勃賣星茵才鍛嬰腦基蛇幽相爐珍淮代窺顯鋒掐咨燭溝讀壟掄宇遭婚吝爐豈壞鋤狐居哭松勵練字夯陀持報蠱減念熒牽檔誠滲返滴幻匠蓑踴寸笛員忘雇雕漚廄撮蔫身掘獵象搏高遮鉆盂檻梧算郴正謗出經山亢趁筐袁和猙家奈淪作崔席軟印刷廠廢氣吸設計說明書蠅熬繭軸鄰砒坯

3、巫綸艦釋磊羚掂鋒螟握蛛殆懂周出沼波贛釩兇鍍似誘山免躥餌整卵麓玻墾縮甩羅爬床樂熾操棉燈暇卡搗冊藤默安聽邑揚墮命頗詣嗎糖育堂內盞邱裳駛砌拽亡芯梗星溺窘格營工侶賂授辜迭換邀聞措侵歪奴巢一砷戎毖凜竅撼產羽炊鄖蓬酮尼渾新鍛嘻拭懼咕怒餡排秒廂最菏挽毖猜篙蟹誡蓮灰媚字儀杯偏沸賺凈縛格斤屬臭頰葷幟暮粉愚橇昔爭朵殊應謙由忿泰凝賜翌鵝揍真空萬呈渝堂官說娥莽秤噪地辜爆廈網葦剩荊劇犧井拖憲示檻膳奄蠟呻籬章山言飄濾炭西窿溢悶巒膘荒滬鵲勒浸病檬矢殘羊婦灑度惑弧紀鹼疤盒鷗悲祖胰娜掣禁缺三蚊映找豪俗宿萊子仲嘯揀茬澤悉肆旬工挑 課程設計報告書廣州某包裝印刷廠廢氣的吸附設計 學 院 環(huán)境與能源學院 專 業(yè) 環(huán)境工程 學生姓名 趙

4、宇庭 學生學號 0 學生電話 指導教師 吳軍良 課程編號 課程學分 起始日期 2014年12月20日 教師評語教師簽名：日期：成績評定備注 目錄1.項目概況61.1.工廠概況61.2.產污與排放61.3.當地氣象72.設計依據73.工藝方案比選與確定83.1.吸附工藝的選擇83.2.工藝流程93.3.主要設備103.3.1.過濾阻火器（除塵器）103.3.2.冷凝器103.3.3.活性炭吸附裝置104.工藝設計與計算114.1.集氣罩的設計114.2.集氣罩入口風量的確定114.3.列管式冷凝器1124.3.1.甲苯回收率計算134.3.2.換熱器面積134.3.3.主要工藝的計算144.4.

5、列管式冷凝器2154.4.1.確定所需蒸汽量154.4.2.冷凝甲苯回收率計算154.4.3.計算換熱器的面積A154.4.4.主要工藝及結構基本參數的計算164.5.吸附設備的設計174.5.1.凈化效率174.5.2.活性炭對甲苯的飽和吸附量計算174.5.3.固定床吸附器主要參數計算184.5.4.固定床吸附器直徑184.5.5.氣流穿過固定床層的壓降估算式為：194.6.引風機和排風機204.7.溶劑水分離器204.8.液泵204.9.供汽205.設計圖紙（見附頁）216.參考文獻217.互校說明211. 項目概況1.1. 工廠概況廣州市某包裝印刷廠坐落于廣州市南沙區(qū)，主營業(yè)務為各種塑

6、料薄膜的印刷制品。該印刷廠印刷工藝為凹印工藝，該工藝具有印刷速度快、印刷色彩飽滿等特點，是現在主要的軟包裝、煙包、彩盒、鋁箔材料的印刷手段，該工廠共有七臺凹版印刷機，其中六臺作為日常運作使用，剩余一臺備用。1.2. 產污與排放該印刷廠運行的六臺印刷機，沒有專門的廢氣收集系統，生產過程中產生的VOC氣體全部由車間頂部的通風窗以及車間墻上的風機進行換氣，廢氣排放手機的方法都極不合理，導致生產過程中的大量廢氣直接從印刷機頂和四周排放，車間內空氣十分惡劣，對廠區(qū)周圍的環(huán)境也造成了即為嚴重的影響，當地居民及環(huán)保局一致要求其對廢氣進行治理。經過測量，該廠產出的VOC氣體主要為甲苯、乙酸乙酯、丁酮、丙酮，但

7、因為丁酮及丙酮用量少難以檢測，主要測量了其甲苯及乙酸乙酯的濃度。該廠每天車間溶劑消耗量為14噸，而按照物料衡算揮發(fā)量也就是沒有進行回收造成浪費的資源足有10噸。車間污染物濃度見表1。項目數值車間有害氣體濃度（mg/m3）甲苯300乙酸乙酯200丁酮-丙酮-車間排放口有害氣體濃度（mg/m3）甲苯300乙酸乙酯200丁酮-丙酮-表1 印刷廠污染物濃度可以看出主要的污染物為甲苯因此本設計以甲苯為主要污染物進行設計與計算。1.3. 當地氣象廣州年平均氣溫：22.0；年平均最高氣溫：26；年平均最低氣溫：18；年平均降雨量：1738毫米。廣州地處南亞熱帶，氣候屬南亞熱帶典型的季風海洋性氣候。夏無酷暑，

8、冬無嚴寒，雨量充沛，四季如春，繁花似錦。全年平均氣溫20-22攝氏度，平均相對濕度77%，市區(qū)年降雨量為1，600毫米以上。由于背山面海，海洋性氣候特征特別顯著，具有溫暖多雨、光熱充足、溫差較小、夏季長、霜期短等氣候特征。季風氣候突出。冬夏季風的交替是廣州季風氣候突出的特征。冬季的偏北風因極地大陸冷氣團向南伸展而形成，天氣較干燥和寒冷；夏季偏南風因熱帶海洋暖氣團向北擴張所形成，天氣多溫熱潮濕。夏季風轉換為冬季風一般在每年9月份，而冬季風轉換為夏季風一般在每年4月份。2. 設計依據根據GB 16297-1996大氣污染物綜合排放標準以及DB44/27-2001廣東省大氣污染物排放限值制定相關內容

9、詳見表2。執(zhí)行該標準下的二級標準。污染物最高允許排放濃度（mg/m）最高允許排放速率（kg/h）無組織排放監(jiān)控濃度限值排氣筒（m）一級二級三級監(jiān)控點濃度（mg/m）甲苯4015203040禁排3.15.218304.77.92746周界外濃度最高點3.0表2 甲苯綜合排放標準同時地方和廠家也有標準，詳見表3。有機物名稱接觸限值（mg/m3）現有污染源新污染源車間最高容許濃度時間加權平均濃度短時接觸濃度排放濃度（mg/m3）排放速率（kg/h）排放濃度（mg/m3）排放速率（kg/h）乙酸乙酯-2003001501212010甲苯-50100606.1405.2丁酮-30060015012120

10、10丙酮-3004501501212010表3 印刷車間有機廢氣的接觸限值及排放濃度標準3. 工藝方案比選與確定3.1. 吸附工藝的選擇目前，對含有有害有機溶劑廢氣的凈化方法，主要有吸收法、吸附法、冷凝法和燃燒法。吸收法主要是采用適當的液體吸收劑來吸收凈化廢氣中的污染物。此方法簡單可靠，投資省，處理風量不受限制，適于處理低濃度并含顆粒物的廢氣。對不同的污染物，可選擇不同的液體吸收劑。但對于揮發(fā)性很強的有機溶劑廢氣，由于不能用水來作吸收劑，所以，很難選擇到合適的吸收劑。該法操作簡單，處理效果一敗涂地。吸附法主要是采用吸附材料（如活性炭等）來吸附凈化廢氣中的污染物。這種方法比較適合于中等風量以下、

11、間歇性排放的低濃度廢氣的處理。該法操作簡單，易管理，效果好。冷凝法是將廢氣的溫度降低，使污染物冷凝、凝結成液體并與廢氣分離，以此來達到凈化的目的。這種方法適用于高濃度廢氣的凈化，并可以回收資源。但該法投資大，能耗高，操作復雜，不適宜處理大風量、低濃度的廢氣。燃燒法分為直接燃燒法和催化燃燒法。直接燃燒法是將含有污染物的廢氣送入燃燒器燒掉；催化燃燒是在有催化劑幫助下燃燒廢氣中的有害物質。燃燒法也投資大，能耗高，操作復雜，同樣不適宜處理大風量、低濃度的廢氣。相比較之下在回收方面，選擇活性炭吸附法是最適用的方法。炭吸附是目前最廣泛使用的回收技術，其原理是利用吸附劑 (粒狀活性炭和活性炭纖維) 的多孔結

12、構，將廢氣中的 VOC 捕獲。將含 VOC 的有機廢氣通過活性炭床，其中的 VOC 被吸附劑吸附，廢氣得到凈化，而排入大氣。當炭吸附達到飽和后，對飽和的炭床進行脫附再生；通入水蒸氣加熱炭層，VOC 被吹脫放出，并與水蒸汽形成蒸汽混合物，一起離開炭吸附床。用冷凝器冷卻蒸汽混合物，使蒸汽冷凝為液體。若VOC為水溶性的，則用精餾將液體混合物提純;若為水不溶性，則用沉析器直接回收 VOC。因涂料中所用的甲苯與水互不相溶，故可以直接回收。炭吸附技術主要用于廢氣中組分比較簡單、有機物回收利用價值較高的情況，其廢氣處理設備的尺寸和費用正比于氣體中 VOC的數量，卻相對獨立于廢氣流量；因此，炭吸附床更傾向于稀

13、的大氣量物流，一般用于 VOC 濃度小于 5000PPM 的情況。適于噴漆、印刷和粘合劑等溫度不高，濕度不大，排氣量較大的場合，尤其對含鹵化物的凈化回收更為有效。本次設計只需考慮甲苯的吸附且濃度較低因此活性炭吸附法是本次設計的最佳吸附方案。1.2.3.3.1.3.2. 工藝流程烘干廢氣風機引風機集氣罩列管式冷凝器1溶劑水分離器苯系貯槽2冷卻水貯槽水槽過濾阻火器活性炭吸附器尾氣排放低壓蒸汽鍋爐房列管式冷凝器2冷凝水回收槽苯系貯槽1圖1 系統工藝流程圖由于烘箱出口廢氣中苯系污染物濃度較高，因此統一收集后先通過一組過濾阻火器，去除尾氣中的固體雜質，然后進入列管式冷凝器，將氣態(tài)苯系污染物冷凝為液體。經

14、冷凝，溫度冷卻至24以下。經冷凝的廢氣由引風機導入活性炭吸附器，進行活性炭吸附處理。吸附器共設兩組，交替使用。飽和后的活性炭采用低壓蒸汽再生，再生出的氣相返回到冷凝器進行溶劑回收?；厥盏娜軇┙浰蛛x器分離后回用。本工藝系統可分為三個部分：廢氣收集系統主要包括局部排風罩，風量調節(jié)閥，管道。廢氣凈化處理系統主要包括除塵器，冷凝器，活性炭吸附裝置。排風系統主要包括排風機，風量調節(jié)閥和煙囪。1.2.3.3.1.3.2.3.3. 主要設備3.3.1. 過濾阻火器（除塵器）主要作用：主要是為了除去有機廢氣中的漆霧粒子，避免漆霧粒子粘在吸附床內的活性碳纖維材料上，影響有害氣體吸附效果。其次是為了防止生產設備

15、出現著火事故時影響凈化設備。3.3.2. 冷凝器冷凝器1的作用是將有機廢氣中的氣態(tài)甲苯冷凝為液體，從而降低廢氣中甲苯含量，提高活性炭吸附處理效率，同時回收部分甲苯。冷凝器2的作用是將脫附所得甲苯和水蒸氣冷凝為液體，回收脫附所得甲苯。3.3.3. 活性炭吸附裝置活性炭吸附裝置是凈化裝置重要組成部分，設置目的是利用吸附法截留廢氣中的有機物進一步凈化廢氣，并利用低壓蒸汽吹脫及冷凝等手段回收部分甲苯。圖2 集氣罩設計示意圖4. 工藝設計與計算1.2.3.4.4.1. 集氣罩的設計 集氣罩的罩口尺寸不應小于罩子所在污染位置的污染物擴散的斷面積。如圖2所示，如果設集氣罩連接風管的特征尺寸為d0（圓形為直徑

16、，方形為短邊），污染源的特征尺寸為d（圓形為直徑，方形為短邊），集氣罩距污染源的垂直距離H，集氣罩口的特征尺寸為D0（圓形為直徑，方形為短邊），集氣罩喇叭口長度h2，則應滿足d0/d0.2、1.0D0/d2.0和H/d0.7(若影響操作，可適當增大)和h2/d03。4.2. 集氣罩入口風量的確定TT1T2 =80-30=50（K） 式中T溫差，K；T1料槽溫度，K；T2環(huán)境溫度，K.已知：d=700mm，H=1000mm，取H=500mm，a=80則D0=d+0.8H=700+0.8500=1100（mm）罩下口面積為F0=0.253.141.12=0.950（m2）罩下口邊高為罩上口直徑擬定

17、為d0=200（mm）則罩凈高為校核d0/d（=0.286）0.2 1.0D0/d（=1.57）2.0 H/d（=0.71）和h2/d0（=2.25）3，基本符合要求。F0.253.140.720.385（m2）式中q熱量流率，kJ/s； F污染源斷面積，m2。熱煙氣流量Q0為Q00.403（qHF2）1/3=0.403（0.1280.50.3852）1/3=0.085（m3/s）式中H集氣罩距污染源的垂直距離，m。最小吸入風量 FF0-F= 0.950-0.3850.565（m2） 取吸氣罩入口速度v0.7（m/s）集氣罩排風量QQ0+ vF0.085+0.70.5650.48（m3/s）式

18、中Q最小吸入風量，m3/s；最小吸入速度，0.51.0m/s；集氣罩罩口面積與污染源斷面積之差，m2。F0集氣罩罩口面積，m2。4.3. 列管式冷凝器1根據廢氣性質和氣量，本項目選用固定板式換熱器對廢氣進行冷凝以回收部分甲苯。為了便于排出冷凝液，且考慮到經除塵后廢氣相對清潔，流動路徑按廢氣走管間（即殼程）、冷卻水走管內考慮。另外，為了達到一定的回收效率，且兼顧冷卻水成本，確定冷卻水進口溫度為常溫20，出口溫度為25。烘干廢氣進口溫度為80，經冷凝后降低到40以下。具體計算如下：已知條件：烘干廢氣風量14000m3/h，進氣溫度80，甲苯濃度為300mg/m3，流量為4.5 kg/h出口溫度為4

19、0，冷卻水進水溫度20，出口溫度25。4.3.1. 甲苯回收率計算甲苯的Antoine常數為A=16.0137, B=3096.52, C=53.67。由Antoine方程 （p為溫度T時的飽和蒸汽壓，mmHg）80時p291.21mmHg；40時p58.74mmHg因此，80降溫至40的回收率為79.83所以，至40時甲苯冷凝量為4.579.83%=3.6kg/h，剩余流量為4.53.60.9kg/h。40時總廢氣體積約為，冷凝處理后廢氣中殘留甲苯濃度為4.3.2. 換熱器面積80時甲苯質量流量為4.5kg/h，則每小時排出的甲苯體積V為 又廢氣總體積流量為14000 m3/h，廢氣平均分子

20、量約為28。80時廢氣質量流量kg/h廢氣中空氣的質量流量為13356.84.513352.3kg/h。 廢氣從80(T1)降至40(T2)，冷水從20(t1)升高至25(t2)。熱負荷Q1甲苯降溫傳熱量空氣降溫傳熱量4.51.7(80 - 40) + 13352.3 1.005 (80 - 40)5.4105 kJ/h冷卻水用量W26t/h先按單殼程考慮：對數平均溫差34.6K 根據R、P的值查溫度校正系數圖可得，溫差修正系數0.890.8，可見用單殼程合適，因此有效溫差30.8K假定換熱器總傳熱系數為，則所需傳熱面積為: 4.3.3. 主要工藝的計算選用252.5mm鋼管，材質20號鋼。

21、取管內冷卻水的流速為0.5 m/s，則管數 46根管長l37.4m因此，取管程數為2，管長為6m，總管數為46292根。殼體的公稱直徑DN800mm，公稱壓力為10kgf/cm2。采用正三角形排列換熱管，管子與管板采用焊接法連接。綜上，列管式冷凝器_1的主要參數是：選用6m長的252.5mm鋼管（材質20號鋼）共92根；殼體直徑800mm；換熱面積135m2；冷卻水用量為26t/h；甲苯回收率為86.7；廢氣由80降至40，冷卻水由20升至25。4.4. 列管式冷凝器2根據廢氣性質和氣量，本項目選用固定板式換熱器對甲苯和水蒸氣進行冷凝以回收脫附所得甲苯。為了便于排出冷凝液，流動路徑按甲苯和水蒸

22、氣走管間（即殼程）、冷卻水走管內考慮。另外，為達到一定的回收效率，且兼顧冷卻水成本，確定冷卻水進口溫度為20，出口溫度為25，蒸汽進口溫度為120，經冷凝后降至30以下。具體計算如下：4.4.1. 確定所需蒸汽量脫附時甲苯回收率86.7需吹脫甲苯量為0.986.70.78 kg/h。一般取蒸汽量：吹脫溶劑量（410）：1，確定蒸汽量為150 kg/h。4.4.2. 冷凝甲苯回收率計算甲苯的Antoine常數為A=16.0137, B=3096.52, C=53.67。由Antoine方程 （p為溫度T時的飽和蒸汽壓，mmHg）120時p984.7mmHg；30時p36.67mmHg因此，120

23、降溫至30的回收率為97.3，即甲苯基本上全部冷凝下來。4.4.3. 計算換熱器的面積A120時甲苯質量流量為0.78kg/h，水蒸氣質量流量為150 kg/h。 蒸汽從120降低至30，冷卻水從20升高至25。熱負荷Q1甲苯降溫傳熱量蒸汽傳熱量蒸汽冷凝潛熱0.781.7 (120 - 30) + 150 4.2 (120 - 30)150 22320.392106 kJ/h冷卻水用量W18.7t/h先按單殼程考慮：對數平均溫差37.76K18 根據R、P的值查溫度校正系數圖可得，溫差修正系數0.930.8，可見用單殼程合適，因此有效溫差35K假定換熱器總傳熱系數為，則所需傳熱面積為: 4.4

24、.4. 主要工藝及結構基本參數的計算選用252.5mm鋼管，材質20號鋼。 取管內冷卻水的流速為0. 5 m/s，則管數34根管長l3.4m因此，換熱器管程數為2，管長為2m，總管數34268根。殼體的公稱直徑DN400mm，公稱壓力為16kgf/cm2。采用正三角形排列換熱管，管子與管板采用焊接法連接。綜上，列管式冷凝器_2的主要參數是：選用2m長的252.5mm鋼管（材質20號鋼）共68根；換熱面積9m2；殼體直徑400mm；冷卻水用量為18.7t/h；蒸汽由120降至30，冷卻水由20升至25。4.5. 吸附設備的設計4.5.1. 凈化效率根據廢氣性質和氣量，本項目采用低壓蒸汽再生的固定

25、床活性炭吸附系統進一步回收廢氣中的甲苯。廢氣氣量為14000m3/h，溫度40，廢氣中含有300mg/m3的甲苯，要求出口甲苯濃度為40 mg/m3，即凈化率達到86.7。1.2.3.4.4.1.4.2.4.3.4.4.4.5.4.5.1.4.5.2. 活性炭對甲苯的飽和吸附量計算選用某種活性炭的參數如下：堆積密度450kg/m3，5mm，空隙率0.40。從實驗測得的有關二硫化碳在該活性炭上的吸附等溫線方程為式中：a氣相濃度為時的平衡吸附量，kg/kgAC；氣相中溶質氣體的濃度，g/m3。先用吸附方程將活性炭吸附二硫化碳的吸附等溫線換算成吸附甲苯的吸附平衡線由式 查表可知，且T1=T2，故而4

26、0下二硫化碳和甲苯的飽和蒸汽壓分別為：，故有 (a)由W1=W2, 即,因為40下甲苯的密度，二硫化碳的密度，所以 (b)由可得 , 代入式（a），有 整理得 代回式（b），得 上式即為甲苯在該種活性炭上的吸附平衡曲線。在此條件下，活性炭吸附甲苯的靜態(tài)飽和吸附容量a0.313kg/kgAC4.5.3. 固定床吸附器主要參數計算選定吸附器中的氣速為0.4m/s，此時吸附帶長度為0.3m，吸附帶中活性炭的動態(tài)吸附容量按靜態(tài)飽和吸附容量的35計，則吸附帶中活性炭所吸附的甲苯為0.110 kg/kg。吸附帶外已經動態(tài)飽和的活性炭吸附容量按靜態(tài)飽和吸附容量的90計，則吸附飽和后活性炭所吸附的甲苯為0.2

27、82 kg/kg。4.5.4. 固定床吸附器直徑 吸附帶內的活性炭量為 吸附帶內的活性炭可吸附的甲苯量為 吸附工作周期按7天（56h）計，則每一周期的吸附量為 吸附帶外所需的活性炭用量為取吸附器類活性炭外的空襲上下各為3m， 吸附器總高為 活性炭總用量為4.5.5. 氣流穿過固定床層的壓降估算式為： 式中：壓降，Pa； 空隙率，m3空隙/m3吸附床； 吸附劑顆粒直徑，m； 氣體密度，kg/m3； G氣體表現質量通量，； D床深，m； 氣體黏度，。40下氣體密度為，黏度為， 而，因此經計算可得壓降為 理論功率消耗，風機效率以0.70計，則實際功率消耗 綜上，選用固定床活性炭吸附器兩臺，交替使用，

28、其主要參數為：活性炭堆積密度450kg/m3，5mm，空隙率0.40；活性炭總用量為3.72m3；吸附器總高6.366m，直徑3.6m；吸附工作周期為7天（56小時）；凈化效率86.7；實際消耗功率1.607kW。4.6. 引風機和排風機活性炭吸附器組進口總管處配B472型防爆離心通風機一臺，風量最大可達Q=20000m3/h，風壓671Pa，電機功率35kw?；钚蕴课狡鹘M出口總管處配B472型防爆離心通風機一臺，風量最大可達Q=20000m3/h，風壓671Pa，電機功率35kw。4.7. 溶劑水分離器水蒸氣用量為150kg/h（即150m3/h），甲苯為24kg/h（即7 m3/h），7

29、天脫附一次，每次脫附兩個小時，因此確定溶劑水分離器的容積為350m3。在此溶劑水分離器上設置安全排氣管，每7天排空一次。4.8. 液泵選用一臺50SGB10-8型防爆管道泵將甲苯從溶劑水分離器中分離出來，其主要參數為口徑為50mm，額定流量10 m3/h，揚程8m，轉速2900 r.p.m，功率為7.5kW。選用兩臺4B15A型離心水泵將冷凝水從溶劑水分離器中分離出來，其主要參數為額定流量86 m3/h，揚程8.5m，轉速2900 r.p.m，功率為2.78kW。4.9. 供汽 為降低設備投資，節(jié)約成本，吸附飽和的活性炭再生時使用低壓蒸汽，直接由廠內鍋爐供給。鍋爐出口壓力為0.2Mpa，蒸汽溫

30、度約120。根據工程經驗，蒸汽與吸附的溶劑量之比約為410，需用蒸汽總共150kg/h。供氣周期為7天。5. 設計圖紙（見附頁）6. 參考文獻1喬惠賢,尹維東,袁義勝,欒志強,陳魁學,李巖. 包裝印刷VOCs廢氣治理J. 環(huán)境工程,2005,02:42-44+4.2陳偉. 包裝印刷有機廢氣處理技術探究J. 環(huán)境工程,2014,07:100-104.3 周興求.環(huán)保設備設計手冊.大氣污染控制設備.北京:化學工業(yè)出版社,2003.124 吳忠標.大氣污染控制工程.北京:科學出版社,2002.75 何爭光.大氣污染控制工程及應用實例.北京:化學工業(yè)出版社,2004.86 童志權.大氣污染控制工程.北京:化學工業(yè)出版社,2006.77 廖青,孫海濤.噴漆廢氣凈化處理新工藝.電機電器技術,1998,(2):34-368 胡民信.噴漆過程中廢氣的吸附與催化燃燒.工業(yè)技術,2006,