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文檔簡介
畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)題目遼河混合原油蒸餾裝置常壓塔工藝設(shè)計(jì)560萬噸/年姓名潘鑫禹專業(yè)化學(xué)工程與工藝指導(dǎo)教師姜學(xué)信2014年8月畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)任務(wù)書一、題目遼河混合原油蒸餾裝置常壓塔工藝設(shè)計(jì)560萬噸/年二、基礎(chǔ)數(shù)據(jù)1原料遼河混合原油。2處理量560萬噸/年。3年工作時(shí)間8000小時(shí)。4原油性質(zhì)。見附表。5產(chǎn)品方案及產(chǎn)品規(guī)格見附表。表1原油實(shí)沸點(diǎn)蒸餾餾份油收率及累計(jì)收率組分產(chǎn)品切割溫度收率質(zhì)量累積收率質(zhì)量1汽油初餾點(diǎn)1302522522航煤1302305027543輕柴油23032012319844重柴油3203502922745常重油350769699706損失03合計(jì)100100表2原油及直餾產(chǎn)品性質(zhì)匯總表物料相對密度原油及產(chǎn)品恩式蒸餾數(shù)據(jù)01030507090100汽油07396508298108117139148航煤07784140153165171187199220輕柴油08582195231254272301338355重柴油09057279315388413433453465常重油09560原油09258256332380415拔頭油09366說明1脫鹽后原油含水03;2原油含總硫(質(zhì)量分?jǐn)?shù))033;3原油酸值MGKOH/G4144初餾塔汽油產(chǎn)率為汽油總產(chǎn)率的70。5原油特性因數(shù)K117三、內(nèi)容要求1說明部分1裝置的概括和特點(diǎn)。2生產(chǎn)流程方案的確定。3工藝流程的概述。4主要設(shè)備簡介。5能耗指標(biāo)。6設(shè)備匯總表。7存在問題與設(shè)想。2計(jì)算部分1物料衡算。2熱量衡算。3確定操作條件。4確定塔徑和塔高。3繪圖部分四、發(fā)給日期2014年5月9日五、要求完成日期2014年7月31日指導(dǎo)教師姜學(xué)信系主任齊向陽2014年5月15日遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院論文I遼河混合原油蒸餾裝置常壓塔工藝設(shè)計(jì)560萬噸/年摘要我的設(shè)計(jì)主要是以某石化公司常減壓為設(shè)計(jì)原型,主要計(jì)算數(shù)據(jù)取自生產(chǎn)實(shí)際。所處理的原料為遼河混合原油,經(jīng)過初餾塔初步分離后再經(jīng)過常壓塔和減壓塔的分離得到不同餾程的餾分油。遼河混合原油屬于低硫中間基原油,含環(huán)烷酸多根據(jù)原油的性質(zhì)、特點(diǎn)和市場的需求主要生產(chǎn)重整汽油、航空煤油、輕柴油、重柴油、混合蠟油、渣油等。裝置由原油電脫鹽、常減壓蒸餾、渣油減粘裂化、航煤精制部分組成。根據(jù)加工含環(huán)烷酸原油的特點(diǎn),結(jié)合加工含環(huán)烷酸原油的經(jīng)驗(yàn),優(yōu)化了設(shè)備選型及選材,初餾塔、常壓塔塔盤為浮閥塔盤。減壓塔采用規(guī)整填料,處理物料能力大,汽、液接觸均勻,傳質(zhì)效果較好。為實(shí)現(xiàn)裝置長周期運(yùn)行,高溫部位設(shè)備和管線全部采用不銹鋼材質(zhì),以達(dá)到防腐的目的。初頂、常頂用空冷代替水冷,節(jié)約了用水量,也減少了三廢處理量。常壓塔采用二個(gè)中段循環(huán)回流,以使塔內(nèi)汽、液相負(fù)荷分布均勻,提高塔的處理能力,減小塔頂冷凝器的負(fù)荷。為了降低減壓塔內(nèi)真空高度,降低塔內(nèi)絕對壓力,使高沸點(diǎn)的餾分油可以在較低溫度的條件下汽化,所以減壓塔采用二級(jí)抽真空器。即蒸汽噴射泵和水環(huán)抽真空泵。在采用新工藝、新設(shè)備的同時(shí)優(yōu)化了工藝流程,為了節(jié)能常壓系統(tǒng)采用4臺(tái)空冷器,為增加處理量,常壓爐四路進(jìn)料四路出料。為使相當(dāng)數(shù)量的中間餾分得到合理利用,因?yàn)樗鼈兪呛芏嗟亩渭庸ぴ希帜軓闹猩a(chǎn)國民經(jīng)濟(jì)所需的各種潤滑油、蠟、瀝青的原料。因此本設(shè)計(jì)采用三段汽化蒸餾,即預(yù)汽化常壓蒸餾減壓蒸餾。關(guān)鍵詞常減壓蒸餾常壓塔遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院論文II560MILLIONTONSPERYEARMIXEDCRUDEOILOFLIAOHEDISTILLATIONTOWERPROCESSDESIGNABSTRACTMYDESIGNISMAINLYINMOUPETROCHEMICALCOMPANYFORTHEDESIGNOFTWOSETSOFOFTENPROTOTYPE,MAINPRESSUREFROMTHEACTUALPRODUCTIONDATAHANDLINGMATERIALSFOR70OFLIAOHEOIL,ATMOSPHERICPRESSUREAFTERTHESEPARATIONGETQUALIFIEDPRODUCTSLIAOHEOIL,CRUDEOIL,INTERMEDIATEBELONGSTOLOWSULFUR,INCLUDINGTHENAPHTHENICACIDMOREACCORDINGTONATUREANDCHARACTERISTICSOFCRUDEOILPRODUCTIONANDMARKETDEMANDPETROL,KEROSENE,REFORMINGLIGHTDIESELOIL,HEAVYDIESEL,MIXEDWAX,DIRECTNESS,ETCBYOILELECTRICITYDESALTINGDEVICEANDRESIDUEREDUCTIONVACUUMDISTILLATION,REFINING,BOATCOALSTICKYCRACKINGPARTACCORDINGTOTHECHARACTERISTICSOFCRUDEOILCONTAININGTHENAPHTHENICACID,COMBININGWITHTHENAPHTHENICACIDCRUDEPROCESSINGEXPERIENCE,OPTIMIZETHESELECTIONOFEQUIPMENTANDMATERIAL,ANDADOPTEDTHEMOSTADVANCEDTECHNOLOGY,ATMOSPHERICDISTILLATIONTOWERASEARLYASTATADISHADVEFFICIENTTRAYPRESSURERELIEFTOWERADOPTSSTRUCTUREDPACKINGMATERIALS,PROCESSINGCAPACITY,STEAM,LIQUIDCONTACT,MASSTRANSFEREFFECTISGOODINORDERTOREALIZEDEVICESOPERATINGPERIODHIGHTEMPERATUREPARTSEQUIPMENTANDPIPINGALLADOPTTHESTAINLESSSTEELMATERIAL,INORDERTOACHIEVEANTICORROSIVEPURPOSESEARLYHAT,OFTENBEEMPTYCOLDWATERSAVINGWATER,INSTEAD,ALSOREDUCEDTHEWASTEPRODUCTIVITYATMOSPHERICTOWERTOPCIRCULATIONBACKFLOWANDSETINTHEMIDDLE,WITHTWOBACKFLOWOFSTEAM,LIQUIDINTHEUNIFORMDISTRIBUTEDLOAD,ANDIMPROVETHEABILITYTOHANDLE,REDUCETHETOWERTOPCONDENSERLOADINORDERTOREDUCEPRESSUREINTHEVACUUMPRESSURE,IMPROVETHEBOILINGPOINT,HIGHTOWERADOPTSVACUUMLEVELNAMELYWATERANDSTEAMEJECTPUMPRINGVACUUMPUMPINTHENEWPROCESSOFNEWEQUIPMENTANDOPTIMIZETHEPROCESS,INORDERTOENERGYSAVINGATMOSPHERICSYSTEMUSES4GENERATORS,TOINCREASETHECAPACITYOFATMOSPHERICFURNACE4INCOMINGROADTOMAKEACONSIDERABLENUMBEROFINTERMEDIATEFRACTIONGETREASONABLEUSE,BECAUSETHEYAREMANYSECONDARYPROCESSINGMATERIALS,ANDCANPRODUCEALLKINDSOFNATIONALECONOMY,ASPHALT,LUBRICATINGMATERIALSTHISDESIGNUSESTHREEVAPORIZATIONDISTILLATIONNAMELYBEFOREHANDVAPORIZATIONVACUUMDISTILLATIONATMOSPHERICDISTILLATIONKEYWORDSDISTILLATIONTOWEROFATMOSPHERICPRESSURE遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院論文III目錄前言11設(shè)計(jì)說明書211常減壓蒸餾意義212裝置的概況和特點(diǎn)213工藝流程概況314主要原料、工藝及能耗指標(biāo)615存在的問題和設(shè)想9151存在問題9152設(shè)想9153三廢的處理情況及噪聲的消除102設(shè)計(jì)計(jì)算書1121基礎(chǔ)數(shù)據(jù)的換算11211平均沸點(diǎn)11212確定各餾分相對分子質(zhì)量和特性因數(shù)K12213確定臨界參數(shù)13214確定焦點(diǎn)參數(shù)13215確定平衡汽化溫度13216確定實(shí)沸點(diǎn)溫度14217原料及產(chǎn)品的有關(guān)參數(shù)匯總1622物料衡算16221初餾塔的物料衡算16222常壓塔的物料衡算1623確定塔板數(shù)1724確定塔的操作條件17241確定塔的操作壓力17242確定各側(cè)線及塔底的氣提蒸汽量18243確定過汽化段溫度18244估算塔底溫度21245假定塔頂及各側(cè)線溫度21遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院論文IV246側(cè)線及塔頂溫度的校核2325全塔汽、液相負(fù)荷分布圖2926、塔徑計(jì)算3427溢流裝置36271堰長WL36272堰高H36273降液管底隙高度H。36274弓型降液管寬度WD和面積AF36275液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間3728塔板結(jié)構(gòu)尺寸確定37281確定WS和WC37282確定浮閥數(shù)N3729塔板流體力學(xué)驗(yàn)算38291氣體通過浮閥塔板的壓強(qiáng)降HP38292液泛(淹塔)39293霧沫夾帶40294塔板負(fù)荷性能圖41210塔高計(jì)算45結(jié)論46參考文獻(xiàn)47謝辭48遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)論文1前言以石油為原料生產(chǎn)各種燃料油是目前石油的主要用途之一。燃料油在社會(huì)能源結(jié)構(gòu)中占據(jù)突出位置。目前,我國原油年加工能力超過3億噸,其中汽油和柴油的年生產(chǎn)能力達(dá)15億噸以上,幾乎所有的煉油企業(yè)都是以生產(chǎn)燃料油為主。本次設(shè)計(jì)為常減壓蒸餾裝置,流程方案為三塔兩爐,由于時(shí)間有限,僅對常壓塔進(jìn)行設(shè)計(jì)。原油常減壓蒸餾裝置作為原有的一次加工工藝、在原油加工總流程中占重要作用,在煉廠具有舉足輕重的地位。近年來,常減壓蒸餾技術(shù)和管理經(jīng)驗(yàn)不斷創(chuàng)新,裝置節(jié)能消耗顯著,產(chǎn)品質(zhì)量提高。本設(shè)計(jì)裝置是年處理量560萬噸常減壓蒸餾裝置,原油經(jīng)電脫鹽脫水和原油泵換熱后進(jìn)入初餾塔,拔出原料油的輕組分,減輕常壓爐的負(fù)荷,初餾塔底的物料經(jīng)過常壓爐的加熱到365后進(jìn)入常壓塔,常壓塔把原料按切割方案進(jìn)行蒸餾在塔頂?shù)玫狡停痪€得航煤,二線得輕柴,三線得重柴,塔底得到常壓重油。此次畢業(yè)設(shè)計(jì)是我所學(xué)知識(shí)的一次匯總,通過此次設(shè)計(jì),我又把之前的知識(shí)進(jìn)行了溫習(xí),做到了溫故而知新,同時(shí)在做的過程中對存在一些問題怎樣從工程角度進(jìn)行妥善處理,有了一次親身經(jīng)歷。在老師的幫助下,我又明白了許多知識(shí)點(diǎn)。本次設(shè)計(jì)由姜老師指導(dǎo)。由于本人能力、水平、時(shí)間有限,有些方面還存在不足,敬請閱者提出寶貴意見。遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)論文21設(shè)計(jì)說明書11常減壓蒸餾意義原油常減壓蒸餾作為原油的一次加工工藝、在原油加工總流程中占有重要作用,在煉廠具有舉足輕重的地位,其運(yùn)行的好壞直接影響到后續(xù)的加工過程。其中重要的分離設(shè)備常減壓塔的分離效果,是否獲得高收率、高質(zhì)量油的關(guān)鍵。近年來常減壓蒸餾技術(shù)和管理經(jīng)驗(yàn)不斷創(chuàng)新,裝置節(jié)能消耗顯著,產(chǎn)品質(zhì)量提高。但與國外先進(jìn)水平相比,仍存在較大的差距裝置能耗偏高,分餾精度和減壓拔出深度偏低,對含硫原油的適應(yīng)性差等。進(jìn)一步提高常減壓裝置的操作水平和運(yùn)行水平,日益重要,對提高煉油企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益也具有重要意義。12裝置的概況和特點(diǎn)本設(shè)計(jì)主要以某石化公司常減壓為設(shè)計(jì)原型,主要數(shù)據(jù)取自生產(chǎn)實(shí)際。所處理的原料為遼河混合原油,經(jīng)過初餾塔初步分離后再經(jīng)過常壓塔和減壓塔的分離得到不同餾程的餾分油。遼河混合原油屬于低硫中間基原油,含環(huán)烷酸多根據(jù)原油的性質(zhì)、特點(diǎn)和市場的需求主要生產(chǎn)重整汽油、航空煤油、輕柴油、重柴油、混合蠟油、渣油等。裝置由原油電脫鹽、常減壓蒸餾、渣油減粘裂化、航煤精制部分組成。根據(jù)加工含環(huán)烷酸原油的特點(diǎn),結(jié)合加工含環(huán)烷酸原油的經(jīng)驗(yàn),優(yōu)化了設(shè)備選型及選材,初餾塔、常壓塔塔盤為浮閥塔盤。減壓塔采用規(guī)整填料,處理物料能力大,汽、液接觸均勻,傳質(zhì)效果較好。為實(shí)現(xiàn)裝置長周期運(yùn)行,高溫部位設(shè)備和管線全部采用不銹鋼材質(zhì),以達(dá)到防腐的目的。初頂、常頂用空冷代替水冷,節(jié)約了用水量,也減少了三廢處理量。常壓塔采用二個(gè)中段循環(huán)回流,以使塔內(nèi)汽、液相負(fù)荷分布均勻,提高塔的處理能力,減小塔頂冷凝器的負(fù)荷。為了降低減壓塔內(nèi)真空高度,降低塔內(nèi)絕對壓力,使高沸點(diǎn)的餾分油可以在較低溫度的條件下汽化,所以減壓塔采用二級(jí)抽真空器。即蒸汽噴射泵和水環(huán)抽真空泵。在采用新工藝、新設(shè)備的同時(shí)優(yōu)化了工藝流程,為了節(jié)能常壓系統(tǒng)采用4臺(tái)空冷器,為增加處理量,常壓爐四路進(jìn)料四路出料。環(huán)烷酸對金屬的腐蝕一般發(fā)生在介質(zhì)流速高和渦流狀態(tài)處,其溫度范圍為230280和350400。常減壓蒸餾裝置受環(huán)烷酸腐蝕較重的部位常發(fā)現(xiàn)在下遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)論文3述幾處常壓爐出口部分爐管;減壓爐全部爐管;常減壓爐轉(zhuǎn)油線和塔汽化段。采取的防護(hù)措施除原油住堿外,適當(dāng)?shù)卦黾訝t子轉(zhuǎn)油線尺寸以降低介質(zhì)流速,并結(jié)合具體條件選用耐腐蝕材質(zhì),可以減少有關(guān)部位的腐蝕速率。綜上所述,在采取了“一脫四注”的綜合措施后,常減壓蒸餾裝置有關(guān)系統(tǒng)的腐蝕率大大下降。為使相當(dāng)數(shù)量的中間餾分得到合理利用,因?yàn)樗鼈兪呛芏嗟亩渭庸ぴ?,又能從中生產(chǎn)國民經(jīng)濟(jì)所需的各種潤滑油、蠟、瀝青的原料。因此本設(shè)計(jì)采用三段汽化蒸餾。即預(yù)汽化常壓蒸餾減壓蒸餾。遼河原油屬于低硫中間基原油,由實(shí)際生產(chǎn)數(shù)據(jù)可知遼河混合原油的密度,酸值414MGKOH/G,含硫總量為033(質(zhì)量)。與大慶原油相比它的密度偏高,酸值偏大,含硫量偏低。因?yàn)槊芏容^高,所以應(yīng)該提高加工深度。常減壓裝置生產(chǎn)方案根據(jù)產(chǎn)品使用性能和當(dāng)前市場對產(chǎn)品的需求,確定常壓塔側(cè)線的數(shù)目為三個(gè),即航煤、輕柴、重柴。各個(gè)組分切割溫度的確定塔頂溫度為115的原因因?yàn)樗數(shù)漠a(chǎn)品為汽油(它的實(shí)際切割溫度為初餾點(diǎn)180)而在實(shí)際生產(chǎn)的汽油做為去重整的原料,根據(jù)重整原料的要求所以常壓塔頂溫度為115。各餾分間的切割溫度分別為汽油到航煤為140、航煤到輕柴為255、輕柴到重柴為320。13工藝流程概況常減壓蒸餾利用精餾原理根據(jù)原油中各個(gè)組分的揮發(fā)度(沸點(diǎn))不同,在一定的工藝條件下分離出各餾份產(chǎn)品(瓦斯、直餾汽油、直餾柴油、蠟油、渣油)。原油由原油罐區(qū)經(jīng)泵送入常減壓裝置的原油泵B701入口,泵出口經(jīng)過初餾塔進(jìn)料控制閥(LI101)后分成兩路,一路經(jīng)原油常一線一次換熱器H712、原油減頂二換熱器H711換熱。另一路經(jīng)原油減一線一次換熱器H701、原油常二線二次換熱器H715AB、原油常二線二次換熱器H702換熱。換熱后的兩路原油混合溫度達(dá)到130左右進(jìn)入電脫鹽裝置。一、二級(jí)電脫鹽入口注入破乳劑、水,經(jīng)混合閥與原油充分混合后進(jìn)入電脫鹽罐,在高壓交直流電場的作用下,把原油中的大部分鹽和水分脫除出來。脫后原油再分成兩路換熱一路經(jīng)原油渣油四次換熱器H713、原油常二中一次換熱器H716、原油常二線一次換熱器H715、遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)論文4原油減頂二次換熱器H714換熱。一路經(jīng)原油渣油三次換熱器H703、原油減一線換熱器H704、原油減頂一次換熱器H705、原油常一中一次換熱器H706換熱,兩路混合后溫度達(dá)到200左右,進(jìn)入初餾塔。初餾塔塔頂油氣餾出后經(jīng)空冷H736AL、后冷H737AB冷凝冷卻后進(jìn)入蒸頂回流罐,其中不凝氣瓦斯進(jìn)入瓦斯罐后分兩路一路去常壓爐,一路去火炬?;亓鞴迌?nèi)汽油經(jīng)初頂回流泵B704抽出后,一路經(jīng)回流控制閥FRC105做回流返回塔內(nèi)控制塔頂溫度,另一路經(jīng)出裝置控制閥LRC103送入輕污油去集油罐,蒸頂汽油去油品。初餾塔底拔頭油由塔底泵B702抽出后,分成兩路換熱,一路經(jīng)拔頭油減二線換熱器H707、拔頭油減渣二次換熱器H708、拔頭油常三線一次換熱器H709、拔頭油減渣一次換熱,另一路經(jīng)拔頭油減一中一次換熱器H717、拔頭油渣油二次換熱器H718、拔頭油減三線一次換熱器H719、拔頭油減渣一次換熱器H720換熱,換熱后的兩路拔頭油混合溫度達(dá)到310左右,然后進(jìn)入常壓爐加熱。拔頭油經(jīng)常壓爐四路進(jìn)料控制閥(FIC201、FIC202、FIC203、FIC204)進(jìn)入常壓爐對流室,加熱到310出來后進(jìn)入輻射室,加熱到365進(jìn)入常壓塔。常壓塔塔頂油氣餾出后經(jīng)空冷H739AJ、后冷H740AB冷凝冷卻后進(jìn)入常頂回流罐,其中不凝氣瓦斯進(jìn)入瓦斯罐后分兩路一路去常壓爐,一路去火炬?;亓鞴迌?nèi)汽油經(jīng)常頂回流泵B710抽出,一路經(jīng)回流控制閥FIC201做回流返回塔內(nèi)控制塔頂溫度,另一路經(jīng)出裝置控制閥LIC205送入電精制裝置堿洗后去儲(chǔ)罐或去重整裝置。常一線從39層塔板抽出后入汽提塔,汽相返回塔內(nèi)42層,汽提塔底油經(jīng)航煤重沸器加熱后返回汽提塔,液相由常一線泵B711抽出,經(jīng)氧化鋅罐、常一線原油一次換熱器H712換熱后,經(jīng)過H732冷卻后經(jīng)脫水罐、浸酸活性炭罐精制后出裝置。常一中由常壓塔35層抽出,經(jīng)泵(B707),送至常一中原油脫后二次換熱器H706、常一中蒸發(fā)器H725,換熱到145后返回塔內(nèi)37層。常二線由常壓塔27層抽出后進(jìn)入汽提塔,汽提塔底吹入蒸汽,汽相返回常壓塔31層。液相由常二線泵(B712)抽出經(jīng)常二線原油脫后四次換熱器H715、常二線原油脫后二次換熱器H728、換熱經(jīng)H733冷卻后,輕柴去油品。遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)論文5常二中由常壓塔22層經(jīng)泵(B701)抽出,送至常二中拔頭油二次換熱器H716換熱,經(jīng)蒸發(fā)器H727,換熱到240后返回塔內(nèi)25層。常三線由塔15層餾出后進(jìn)入汽提塔,汽提塔底可吹入蒸汽,汽相返回塔內(nèi)18層,液相經(jīng)常三線泵(B703)抽出,送至常三線原油脫后三次換熱器H706、常三線軟化水換熱器H726換熱,經(jīng)H741冷卻后并入重污油做為重柴油出裝置。常壓塔底重油經(jīng)泵(B709)抽出后分成四路經(jīng)減壓爐四路進(jìn)料控制閥(DJC203、DJC204、DJC205、DJC206)進(jìn)入減壓爐對流室,加熱到365出來后進(jìn)入輻射室,加熱到385進(jìn)入減壓塔,在減壓系統(tǒng)出現(xiàn)故障時(shí)也可以不進(jìn)入減壓爐而直接入渣油系統(tǒng)即甩減壓。減壓塔塔頂汽相經(jīng)減頂冷卻器冷卻后,液相通過大氣腳流入水封罐,汽相通過一級(jí)抽真空器抽出后,液相通過大氣腳流入水封罐,汽相經(jīng)一級(jí)冷卻器冷卻后進(jìn)入二級(jí)抽真空器,經(jīng)過二級(jí)抽真空器抽出后,液相通過大氣腳流入水封罐,汽相經(jīng)二級(jí)冷卻器冷卻后,液相通過大氣腳流入水封罐,汽相通過減頂瓦斯罐去加熱爐做燃料。汽相經(jīng)一級(jí)冷卻器冷卻后也可以進(jìn)入真空泵,經(jīng)過真空泵抽出后,液相流入地溝,汽相通過減頂瓦斯罐去加熱爐做燃料。水封罐內(nèi)的水通過控制閥排入地溝,減頂油則流入產(chǎn)品罐,再經(jīng)泵B231打入脫水罐,一路并蠟油,一路并輕柴。減一線蠟油由一線集油箱抽出,通過泵(B232)送至減一線原油脫前一次換熱器H704換熱后分成兩路,一路經(jīng)回流控制閥FI209做回流返回塔頂;一路經(jīng)出裝置控制閥FI201并蠟油或輕柴油。減二線蠟油由二線集油箱抽出,通過泵(B233)送至蒸發(fā)器H724,減二線原油脫前三次換熱器H707換熱后分成兩路,一路經(jīng)過減二中回流控制閥FIC210做回流返回塔內(nèi),另一路經(jīng)出裝置控制閥FI202并蠟油。減三線蠟油由三線集油箱抽出,通過泵B234送出后分成兩路,一路經(jīng)減三線拔頭油一次換熱器H723、減三線原油脫后三次換熱器H719換熱,一部分經(jīng)過減三中回流控制閥FIC211返回塔內(nèi)做回流,另一部分再經(jīng)蒸發(fā)器H703換熱,然后經(jīng)出裝置控制閥FI203并入蠟油。渣油系統(tǒng)分成兩路換熱,一路經(jīng)渣油拔頭油三次換熱器H720、渣油拔頭油二次換熱器H718、渣油原油脫后四次換熱器H713、渣油原油冷卻器H735換熱,另一路經(jīng)渣油拔頭油二次換熱器H710、渣油拔頭油三次換熱器H708、渣遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)論文6油拔頭油一次換熱器換熱器H703、渣油原油冷卻器H720換熱,兩路換熱混合后經(jīng)過水箱(正常生產(chǎn)時(shí)不投用)分成兩路,另一路去減粘。14主要原料、工藝及能耗指標(biāo)從相關(guān)數(shù)據(jù)中表明常減壓蒸餾裝置能耗約占煉廠總能耗的1/5,是煉油工業(yè)中的能耗大戶。因此蒸餾裝置節(jié)能工作的好壞直接影響煉油工業(yè)能耗指標(biāo)。蒸餾裝置的節(jié)能途徑(1)本裝置由于處理量大,所以多采用一個(gè)初餾塔形成三段汽化的方式,從而可減少加熱爐熱負(fù)荷降低損耗。(2)由于二中的熱量較大,從初底出來的拔頭油和二中進(jìn)行換熱達(dá)到降低常壓爐負(fù)荷的目的。(3)采用換熱系統(tǒng)原料油與常壓塔側(cè)線、減壓塔側(cè)線進(jìn)行換熱,這樣即可以提高進(jìn)料溫度降低常壓爐的熱負(fù)荷可以達(dá)到節(jié)能的目的。(4)減壓塔頂增加一臺(tái)水環(huán)真空泵可進(jìn)一步降低塔頂壓力提高減壓塔拔出率。表11原材料指標(biāo)原材料名稱項(xiàng)目單位指標(biāo)原油含水20含鹽MG/G3脫后原油含水03表12半成品、成品主要指標(biāo)名稱指標(biāo)汽油質(zhì)量指標(biāo)蒸頂汽油干點(diǎn)170常頂汽油干點(diǎn)170常一線質(zhì)量指標(biāo)98點(diǎn)260閃點(diǎn)38柴油質(zhì)量指標(biāo)95點(diǎn)3650柴油凝固點(diǎn)0410柴油凝固點(diǎn)10420柴油凝固點(diǎn)204注凝固點(diǎn)與95點(diǎn)控制其中一項(xiàng)混合蠟油殘?zhí)?3遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)論文7表13公用工程(水、電、汽、風(fēng)等)名稱要求指標(biāo)循環(huán)水循環(huán)水溫度30續(xù)表循環(huán)水壓力04MPA系統(tǒng)蒸汽壓力0810MPA儀表風(fēng)壓力03MPA燃料油壓力10MPA高壓瓦斯壓力0205MPA封油壓力20MPA循環(huán)冷卻水供水溫度30回水溫度40供水壓力035MPA回水壓力020MPAPH值69渾濁度2000MG/L污垢系數(shù)00004M2H/KCAL電量高壓電壓6000V10頻率501HZ低壓電壓380V/220V5頻率501HZ儀表壓縮空氣04MPAG下露點(diǎn)20溫度常溫壓力04MPA表14原材料消耗、公用工程消耗及能耗指標(biāo)序號(hào)名稱單位數(shù)量備注1原料2燃料油燃料氣KG/H4605753電KWH/H367384循環(huán)水T/H17375新鮮水T/H71636軟化水T/H199027污水T/H1038809MPA蒸汽T/H7609903MPA蒸汽T/H589表15塔類遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)論文8序號(hào)工藝編號(hào)設(shè)備名稱規(guī)格型號(hào)結(jié)構(gòu)形式容積M3操作壓力MPA操作溫度1T701初餾塔300054154浮閥3750083002T702常壓塔400044070浮閥5530163355表16換熱器類序號(hào)工藝編號(hào)設(shè)備名稱規(guī)格型號(hào)殼程介質(zhì)介質(zhì)壓力MPA壓力MPA1H701A原油/常一線BES1000402656/25416MNR原油23152H702A原油/常頂循環(huán)FB90022025216MNR原油25153H703A原油/常三線FB70012525216MNR重柴18234H705A原油/常一中FB70012540416MNR原油2325H706A原油/常三線FB70012525216MNR重柴226H709A原油/常二中BES800401606/25416MNR原油1827H714A原油/減三線BES1100403656/25216MNR蠟油2328H718A原油/常二線FB70012025416MNR原油2189H719A原油/減三線FB110033025416MNR原油2210H721A拔頭油/減三線RBEU900402056/254188蠟油22511H727A減四線蒸發(fā)器FB100026540416MNR軟化水20912H728A常三線冷卻器FB70012525416MNR重柴150513H730A初側(cè)冷卻器FB70012025416MNR汽油040514H731A減一中冷卻器FB80016025416MNR蠟油180515H732A常一線冷卻器FB6009040416MNR航煤150516H733A常二線冷卻器FB70012025416MNR柴油150517H735C減一線冷卻器FB70012525216MNR蠟油18118H736ABCDEFGH初頂空冷P9343020/12916RA16MNR初頂油汽0419H739常頂空冷P9343020/12816RA常頂油汽0420H740A常頂后冷BES9001621916/2516MNR汽油040421H741常三空冷SL9342440/12925RB1522H743減一線/原油BES900402656/25416MNR原油23H230A減頂冷卻器FLB110035016416MNR柴油00424H231A減頂一級(jí)冷卻器FLB110035016416MNR柴油00425H232A減頂二級(jí)冷卻器FLB110035016416MNR柴油004表17泵類設(shè)備名稱規(guī)格型號(hào)揚(yáng)程M入口壓力MPA出口壓力MPA介質(zhì)溫度流量M3/H轉(zhuǎn)速R/M軸功率KW原油泵250Y1502A2620221原油504722950488初底泵250AYS1502A26000618拔頭油1604802985430常底泵250YS1502C190145常渣3504002950269遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)論文9初頂泵150Y75A780081汽油301002950541常頂回流泵100Y60B7502064汽油451802950113續(xù)表常一中泵150Y150B110輕柴155295076常二中泵150Y150B110輕柴155295076常一線泵100Y1202C150015139航煤150792950555常二線泵100Y1202C15001111柴油250792950555減頂油泵50Y602A105011095減頂油201252950982減一線泵100Y1202C105021165蠟油80792950555減二線泵200AY150150蠟油2703002950/減三線泵250AYS150150蠟油3205002985259減壓渣油泵200150R2DM300渣油3703002980245常爐鼓風(fēng)機(jī)G47311NO1190035空氣常溫601001450常爐引風(fēng)機(jī)Y47311NO1290016煙氣12089500145015存在的問題和設(shè)想151存在問題對含環(huán)烷酸高的原油所引起的環(huán)烷酸腐蝕問題,國內(nèi)外均有經(jīng)驗(yàn)介紹,一般認(rèn)為當(dāng)原油酸值大于05MGKOH/G時(shí),就將引起對設(shè)備和管線的腐蝕。由任務(wù)書給出的原油性質(zhì)可知原油酸度為414MGKOH/G,屬于高環(huán)烷酸類原油。加熱爐溫度達(dá)730,由于設(shè)計(jì)時(shí)間倉促,未能考慮到這部分的能量利用。本次設(shè)計(jì)完畢,經(jīng)檢查塔盤性能負(fù)荷圖上的操作點(diǎn)P落在了霧沫夾帶上限線遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)論文10和液泛線附近,故本次設(shè)計(jì)結(jié)果是滿負(fù)荷操作。152設(shè)想前以提到加熱爐熱能的浪費(fèi),如果將這部分能源用在給原油的預(yù)熱上,不僅能減少對能源的消耗,而且還利用了加熱爐的熱能,減少了能源的浪費(fèi)。153三廢的處理情況及噪聲的消除目前,為了減少環(huán)境污染,在三廢處理上大致有以下幾點(diǎn)(1)盡可能將含硫含酚污水進(jìn)行閉路循環(huán),或者一水多用,減少污染源;(2)加強(qiáng)維修減少泄漏,特別是水冷器的泄漏;(3)裝置排水系統(tǒng)要清濁分流;(4)三個(gè)塔頂?shù)臍怏w回收利用。燥音主要來源于空壓機(jī),大型鼓風(fēng)機(jī),加熱爐和排氣放空等主要采用的措施是研制噪音小的機(jī)器和設(shè)備,在機(jī)器的聲源周圍采取各板,隔音和吸音等措施,操作室的窗戶要加雙層的玻璃,同時(shí)加強(qiáng)綠化,美化環(huán)境,保證工人的身心健康。遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)論文112設(shè)計(jì)計(jì)算書21基礎(chǔ)數(shù)據(jù)的換算211平均沸點(diǎn)(1)體積平均沸點(diǎn)T體即恩氏蒸餾體積為10,30,50,70,90時(shí)的五個(gè)餾出溫度平均值59070310TTT體主要用來求定其它難以直接測定的平均沸點(diǎn)。產(chǎn)品的恩氏蒸餾數(shù)據(jù)汽油餾出體積,1030507090溫度,8298108117139108859070310TTT體51397082與上述同樣方法計(jì)算出其他物料的體積平均沸點(diǎn)見表21。表21體積平均沸點(diǎn)匯總表產(chǎn)品產(chǎn)品的恩氏蒸餾數(shù)據(jù)體積,01030507090100體積平均沸點(diǎn),汽油5082981081171391481088航煤140153165171187199220175輕柴油1952312542723013383552792重柴油2793153884134334534654004原油2663423904254503666利用體積平均沸點(diǎn)查教材69頁圖34可求出中平均沸點(diǎn)、質(zhì)量平均沸點(diǎn)、實(shí)分子平均沸點(diǎn)校正值,對應(yīng)的平均沸點(diǎn)體積平均沸點(diǎn)校正值。計(jì)算結(jié)果見表22,表23,表24。(2)中平均沸點(diǎn)恩氏蒸餾1090斜率汽油071251098213航煤05755遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)論文12輕柴柴油172554表22中平均沸點(diǎn)匯總表物料汽油航煤輕柴油重柴油體積平均沸點(diǎn),108817527924004中平均沸點(diǎn)校正值,4378中平均沸點(diǎn),104817227223924(3)質(zhì)量平均沸點(diǎn)表23重量平均沸點(diǎn)匯總表物料汽油航煤輕柴油重柴油體積平均沸點(diǎn),108817527924004重量平均沸點(diǎn)校正值,1812826重量平均沸點(diǎn),1106176282403(4)實(shí)分子平均沸點(diǎn)表24實(shí)分子平均沸點(diǎn)匯總表物料汽油航煤輕柴油重柴油體積平均沸點(diǎn),108817527924004實(shí)分子平均沸點(diǎn)校正值,7513144實(shí)分子平均沸點(diǎn),10181702662386212確定各餾分相對分子質(zhì)量和特性因數(shù)K(1)比重指數(shù)APIAPI1415/D1315204D相對密度;204DD校正值,范圍0003700051。由石油加工工藝學(xué)上冊查取D,教材76頁圖36查并計(jì)算。結(jié)果見表25。表25比重指數(shù)匯總表物料汽油航煤輕柴油重柴油204D07396077840858209057相對分子質(zhì)量106141212335D00049000460004200039遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)論文13比重指數(shù)API58564923262904(2)特性因數(shù)K根據(jù)介質(zhì)的密度與中平均沸點(diǎn),查教材76頁圖36,特性因數(shù)K見表26。表26特性因數(shù)匯總表物料汽油航煤輕柴油重柴油原油特性因數(shù)1185118911511691125213確定臨界參數(shù)(1)臨界溫度查石油化工工藝計(jì)算圖表圖237石油餾分真、假臨界溫度如表27。表27真、假臨界溫度匯總表物料汽油航煤輕柴油重柴油T真,K570632735840T假,K555622730830(2)臨界壓力查石油化工工藝計(jì)算圖表圖238,教材89頁圖312,得到石油餾分真、假臨界壓力見表28表28真、假臨界壓力匯總表物料汽油航煤輕柴油重柴油P真,MPA4453852215P假,MPA315249195131214確定焦點(diǎn)參數(shù)查石油化工工藝計(jì)算圖表圖2218、圖2220,由平均沸點(diǎn)和恩氏蒸餾斜率查得焦點(diǎn)溫度與臨界溫度差、焦點(diǎn)壓力與臨界壓力差。焦點(diǎn)溫度真臨界溫度(焦點(diǎn)溫度臨界溫度)焦點(diǎn)壓力真臨界壓力(焦點(diǎn)壓力臨界壓力)表29焦點(diǎn)溫度、焦點(diǎn)壓力匯總表物料汽油航煤輕柴油重柴油焦點(diǎn)溫度臨界溫度,46303223焦點(diǎn)溫度,K616662767863焦點(diǎn)壓力臨界壓力,MPA1773091190658604762焦點(diǎn)壓力,MPA6223476192858619762遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)論文14215確定平衡汽化溫度根據(jù)恩氏蒸餾50點(diǎn)溫度,查石油化工工藝計(jì)算圖表圖223,得平衡汽化曲線50點(diǎn)溫度;根據(jù)恩氏蒸餾各段溫差查從而求出平衡汽化各點(diǎn)溫度。表210汽油平衡汽化溫度恩氏蒸餾(體),01030507090100恩氏蒸餾溫度,508298108117139148恩氏蒸餾溫差,3216109229平衡汽化溫度差,1494839924平衡汽化50點(diǎn)溫度,1088100平衡汽化溫度722862952100103911291153表211航空煤油平衡汽化溫度恩氏蒸餾(體),01030507090100恩氏蒸餾溫度,140153165171187199220恩氏蒸餾溫差衡汽化溫度差,456225684262平衡汽化50點(diǎn)溫度,171151695平衡汽化溫度,156516081671695176318051867表212輕柴油平衡汽化溫度恩氏蒸餾(體),01030507090100恩氏蒸餾溫度,195231254272301338355恩氏蒸餾溫差,362318293717平衡汽化溫度差,161258515217平衡汽化50點(diǎn)溫度,2724276平衡汽化溫度,2392552675276291312319表213重柴油平衡汽化溫度恩氏蒸餾(體),01030507090100恩氏蒸餾溫度,279315388413433453465恩氏蒸餾溫差,367325202012平衡汽化溫度差,175421359932平衡汽化50點(diǎn)溫度,41318431平衡汽化溫度,3463363341754314404494522表214原油平衡汽化溫度恩氏蒸餾(體),01030507090100恩氏蒸餾溫度,200256332380415450恩氏蒸餾溫差,5676483535遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)論文15平衡汽化溫度差,3258312019平衡汽化50點(diǎn)溫度,3808388平衡汽化溫度,267299357388408427216確定實(shí)沸點(diǎn)溫度根據(jù)各餾分恩氏蒸餾50點(diǎn)溫度,查石油化工工藝計(jì)算圖表圖223,得其實(shí)沸點(diǎn)蒸餾50點(diǎn)溫度;及各段溫差從而求出各餾分實(shí)沸點(diǎn)蒸餾各點(diǎn)溫度。表215汽油實(shí)沸點(diǎn)蒸餾溫度恩氏蒸餾(體),01030507090100恩氏蒸餾溫度,508298108117139148恩氏蒸餾溫差,3216109229實(shí)沸點(diǎn)蒸餾溫度差,523717143010實(shí)沸點(diǎn)蒸餾50點(diǎn)溫度,108051085實(shí)沸點(diǎn)蒸餾溫度,255459151085122515251625表216航空煤油實(shí)沸點(diǎn)蒸餾溫度恩氏蒸餾(體),01030507090100恩氏蒸餾溫度,140153165171187199220恩氏蒸餾溫差沸點(diǎn)蒸餾溫度差,25222105231623實(shí)沸點(diǎn)蒸餾50點(diǎn)溫度,171351745實(shí)沸點(diǎn)蒸餾溫度116814181641745197521352365表217輕柴油實(shí)沸點(diǎn)蒸餾溫度恩氏蒸餾(體),01030507090100恩氏蒸餾溫度,195231254272301338355恩氏蒸餾溫差,362318293717實(shí)沸點(diǎn)蒸餾溫度差,5437273742519實(shí)沸點(diǎn)蒸餾50點(diǎn)溫度,2721152835實(shí)沸點(diǎn)蒸餾溫度,16552195256528353205363382表218重柴油實(shí)沸點(diǎn)蒸餾溫度恩氏蒸餾(體),01030507090100恩氏蒸餾溫度,279315388413433453465恩氏蒸餾溫差,367325202012實(shí)沸點(diǎn)蒸餾溫度差,54823627525514實(shí)沸點(diǎn)蒸餾50點(diǎn)溫度,4133854515實(shí)沸點(diǎn)蒸餾溫度,279533354155451547950455185表219原油實(shí)沸點(diǎn)蒸餾溫度恩氏蒸餾(體)01030507090100恩氏蒸餾溫度2563323804154恩氏蒸餾溫差764835遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)論文16實(shí)沸點(diǎn)蒸餾溫度差855843實(shí)沸點(diǎn)蒸餾50點(diǎn)溫度3802954095實(shí)沸點(diǎn)蒸餾溫度2655351540954525表220實(shí)沸點(diǎn)的切割溫度物料汽油航煤航煤重柴025116816552795100162523653825185切割溫度1396520133075217原料及產(chǎn)品的有關(guān)參數(shù)匯總表221原料及產(chǎn)品得有關(guān)參數(shù)匯總表密度平均沸點(diǎn)臨界參數(shù)焦點(diǎn)參數(shù)物料KG/M3體積中分子特性因數(shù)K分子量溫度壓力MPA溫度壓力MPA汽油749810881048101811851065704456166223航煤7962175172170118914163238566247619輕柴86712792272226621152127352276728586重柴91214004392438611693358401586219762原油94737463523416112528122物料衡算221初餾塔的物料衡算初餾塔的物料衡算入方原油550萬噸/年55106103/80006875KG/H510出方汽油121275KG/H損失6875105000320625KG/H拔頭油6875105(12127520625)68422475KG/H表222初餾塔的物料衡算表項(xiàng)目物料質(zhì)量分率,產(chǎn)量,103KG/H入方原油1001175入方合計(jì)1175汽油176420727損失033525出方拔頭油979361150出方合計(jì)100遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)論文17222常壓塔的物料衡算常餾塔的物料衡算入方拔頭油出方常頂汽油航煤輕柴重柴常底重油表223常壓塔物料平衡表項(xiàng)目物料質(zhì)量分率,體積分率,質(zhì)量流率,KG/H摩爾流率,KMOL/H續(xù)表入方拔頭油10010068422475常頂汽油077109765275374977航煤5136173351007324894輕柴12561371859386340537重柴296305920253056046出方常底重油78587698552675042出方合計(jì)1001006842247523確定塔板數(shù)參考塔的工藝計(jì)算表13到15確定常壓塔的各產(chǎn)品抽出層的塔板數(shù)汽油航煤13層航煤輕柴9層輕柴重柴9層重柴汽化段11層塔底汽提段4層取兩個(gè)中段循環(huán)回流,每個(gè)中段循環(huán)回流用3層換熱塔板,則共6層,全塔塔板數(shù)總計(jì)52層。24確定塔的操作條件241確定塔的操作壓力(1)確定塔頂壓力回流罐壓力013MPA空冷器壓降001MPA遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)論文18圖21常壓塔后冷器壓降0018MPA管線壓降0005MPA參考塔的工藝計(jì)算,本設(shè)計(jì)塔頂采用二級(jí)冷凝、冷卻(即一臺(tái)空冷,一臺(tái)水冷),根據(jù)實(shí)際塔頂產(chǎn)品罐壓力、空冷、后冷及管線總壓力,則001013001800050163MPA頂P(2)確定塔板壓力降參考塔的工藝計(jì)算表18,取每層塔板壓力降為05KPA。(3)推算各關(guān)鍵部位壓力由爐出口壓力轉(zhuǎn)油線壓力汽化段壓力,計(jì)算各側(cè)線抽出層及汽化段、爐出口壓力如下016305MPA航煤P01695301630501755MPA輕柴2MPA87051633重柴MPA014汽化MPA987爐出P(4)常壓塔草圖如圖21242確定各側(cè)線及塔底的氣提蒸汽量參考石油煉制工程表712,本設(shè)計(jì)實(shí)際蒸汽數(shù)據(jù)量數(shù)據(jù),計(jì)算各段汽提蒸汽量為表224汽提蒸汽量表243確定過汽化段溫度(1)計(jì)算過汽化油量按照塔的工藝計(jì)算表17選用汽化段的過汽化油量占進(jìn)料油質(zhì)量的3,取過汽化油與重柴油的相對分子質(zhì)量相等,則汽提的蒸汽量,物料占側(cè)線質(zhì)量,KG/HKMOL/H二線輕柴油325781414323三線重柴油28567093150常底重油2107532758528合寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)論文19過汽化油量為684224750032052674KG/H6127KMOL/H(2)計(jì)算原料油在汽化段的汽化率EF(體積分率)EF過重輕航汽VVVXXXEF09656173137073059310270(3)確定汽化段的油氣分壓汽化段油氣總摩爾數(shù)N497724894405376046612782581KMOL/H汽化段油氣和水蒸汽的總摩爾數(shù)N8258159740142321KMOL/H汽化段油氣摩爾分?jǐn)?shù)Y82581/142321058根據(jù)分壓定律PIPYI汽化段油氣分壓MPA0187058汽化則01081000/1013107ATM(4)確定汽化段溫度汽化段溫度應(yīng)是在汽化段油氣分壓下入塔油料達(dá)到汽化率EF267的平衡汽化溫度。為此繪出原油在常壓下的實(shí)沸點(diǎn)蒸餾曲線1和原油平衡汽化曲2的圖,見附圖22。上述兩曲線交點(diǎn)溫度為350,過交點(diǎn)做垂直橫坐標(biāo)垂線A;利用圖18將此交點(diǎn)溫度350換算油氣分壓為107ATM下的溫度358,從圖22垂線A上找到358之點(diǎn),過此點(diǎn)作平行于原油平衡汽化曲線2的曲線4,得到的曲線4即為原油在汽化段油氣分壓下的平衡汽化曲線,在曲線4上可以查得汽化率為267時(shí)汽化段溫度355。(5)確定爐出口溫度同理,從圖22垂線上找到爐出口壓力下的平衡汽化溫度點(diǎn),過此點(diǎn)作原油平衡汽化曲線2的平行曲線3,圖中的曲線3即為原油在爐出口壓力下的平衡汽化曲線,由曲線3根據(jù)航煤生產(chǎn)方案,確定爐出口溫度為365。通過熱平衡校核已確定的確定爐出口溫度。利用石油加工工藝學(xué)圖140查出汽化段油品在354的熱焓值焓圖),計(jì)算出進(jìn)料油帶入汽化段的熱量見表225遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)論文20利用石油加工工藝學(xué)圖140查出爐出口溫度下進(jìn)料油的熱焓值焓圖),計(jì)算出進(jìn)料油的熱量見表226。由于在爐出口溫度和壓力下進(jìn)料油有部分是液態(tài),而在汽化段是絕熱閃蒸過程,所以需確定重柴油的液相量。根據(jù)所求出的熱量,分別求出爐出口溫度下進(jìn)料油的熱焓和汽化段油品熱焓值,如果出爐出口溫度下進(jìn)料油的熱焓大于汽化段油品的熱焓,則所確定的爐出口溫度合理,否則需進(jìn)行調(diào)整,直至滿足出爐出口溫度下進(jìn)料油的熱焓大于汽化段油品的熱焓為止。遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)論文21遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)論文22重柴油液相量進(jìn)料量/20進(jìn)料20汽化過汽化油OFE20重柴圖22原油的實(shí)沸點(diǎn)曲線與平衡汽化曲線體積分率溫度遼寧石油化工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)論文23表225進(jìn)料帶入汽化段的熱量QF(P128MPA,T355)物料流量,KG/H相態(tài)溫度熱焓,KJ/KG熱量104KJ/H常頂汽油527537氣35511723661847航煤3510073氣35511304939681輕柴油8593863氣355108862935545重柴油2025305氣355106769216240過汽化油205267氣355106769219162常底油52675042液355921144852109總計(jì)6681713表226進(jìn)料在加熱爐出口處的熱量QO(P0189MPA,T365)物料名稱流量,KG/H相態(tài)溫度熱焓KJ/KG熱量104KJ/H常頂汽油527537氣36511723661847航煤3510073氣36511514340416輕柴油8593863氣365113049971527116435氣36511095612919重柴油1936235液36510048194553常底油52675042液365983955182961總計(jì)68279679765KJ/KG,684210374MQHFO940HOHF,所以成立。244估算塔底溫度取塔底溫度比汽化段溫度低10,塔底溫度為35510345。245假定塔頂及各側(cè)線溫度(1)假設(shè)塔頂及各側(cè)線溫度參考同類裝置數(shù)據(jù),假設(shè)塔頂及各側(cè)線溫度如下塔頂115航煤抽出層溫度155輕柴油抽出溫度245重柴油抽出層溫度335(2)確定全塔回流取熱按上述
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