帶轉(zhuǎn)換層高層建筑結(jié)構(gòu).ppt

帶轉(zhuǎn)換層高層建筑結(jié)構(gòu) 分析,在高層建筑結(jié)構(gòu)的底部，當上部樓層部分豎向構(gòu)件（剪力墻、框架柱）不能直接連續(xù)貫通落地時，應設置結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層，在結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層布置轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)構(gòu)件。 當高層建筑上部樓層豎向結(jié)構(gòu)體系與下部樓層差異較大，或者下部樓層豎向結(jié)構(gòu)軸線距離擴大或上、下部結(jié)構(gòu)軸線錯位時，就必須在結(jié)構(gòu)改變的樓層布置轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)。,底部大空間部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，上部為剪力墻結(jié)構(gòu)，底部數(shù)層為落地剪力墻或筒體和支承上部剪力墻的框架組成的協(xié)同工作結(jié)構(gòu)體系。 這種結(jié)構(gòu)類型由于底部有較大空間，能適用于許多建筑功能的要求，廣泛用于底部是商店、餐廳、車庫、機房等用途，上部為住宅、公寓、飯店等高層建筑。,一、轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的計算模型,高規(guī)10.1.2條文說明，帶轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)，抗震設計時應采用至少兩個不同力學模型的結(jié)構(gòu)分析軟件進行整體計算。 高規(guī)10.1.5條，復雜高層建筑結(jié)構(gòu)中的受力復雜部位，宜進行應力分析，并按應力進行配筋設計校核。,1.1 梁托柱的轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu),這類轉(zhuǎn)換層的計算模型，可以仍采用 桿模型。 如結(jié)構(gòu)中較多軸線采用梁托柱的傳力形式，則該結(jié)構(gòu)也應該定義為“復雜高層”，托柱梁應按框支梁設計及構(gòu)造控制，當轉(zhuǎn)換層在3層及3層以上時，框支柱的抗震等級應提高1級；在特殊構(gòu)件定義中應把與托柱梁相連的柱定義為框支柱，以便內(nèi)力調(diào)整。,1.2 框支剪力墻轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu),高規(guī)10.2.10條，轉(zhuǎn)換層上部的豎向抗側(cè)力構(gòu)件（墻、柱）宜直接落在轉(zhuǎn)換層主結(jié)構(gòu)上。當結(jié)構(gòu)豎向布置復雜，框支主梁承托剪力墻并承托轉(zhuǎn)換次梁及其上剪力墻時，應進行應力分析，按應力校核配筋，并加強配筋構(gòu)造措施。 B級高度框支剪力墻高層建筑的結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層，不宜采用框支主、次梁方案。,框支剪力墻結(jié)構(gòu)宜采用墻元（殼元）模型，如SATWE、PMSAP等。 框支托梁的構(gòu)造應按高規(guī)的相應要求控制，如托梁上的洞口布置、托梁的腰筋配置等等；框支柱、托梁均應在特殊構(gòu)件中單獨定義，否則程序不會按框支柱、托梁進行設計控制。 可以用FEQ對主梁托墻的框支榀進行二次應力分析，F(xiàn)EQ可以按高規(guī)的要求進行加強部位的應力配筋。 次梁托墻的轉(zhuǎn)換榀則無法進行平面應力分析。,“高規(guī)”10.2.1條，非抗震設計和6度抗震設計可采用；7、8度抗震設計的地下室轉(zhuǎn)換構(gòu)件可采用厚板。 厚板轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)，目前缺乏完善的分析方法，應盡量避免采用。 整體計算時厚板一定要考慮厚板面外的變形，這樣才能把上部結(jié)構(gòu)、厚板、下部結(jié)構(gòu)的變形、傳力等計算合理，由于厚板上下傳力的特殊性，厚板面外變形的正確考慮，決定了計算結(jié)果的正確性。厚板平面內(nèi)可以按無限剛考慮。,1.3 厚板轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu),在用SATWE、PMSAP進行結(jié)構(gòu)的整體分析時，應使厚板上下結(jié)構(gòu)的軸線在厚板這層同時畫出，并在軸線上布置100*100的虛梁，當虛梁所圍成的房間較大時還應增加虛梁，人工地細分厚板單元。最后在分析時厚板必須定義為彈性樓板（可以用“彈性板3” 面內(nèi)無限剛，面外有剛度）。 此外厚板本身的細部分析，可以借助二次分析程序SLABCAD完成，其中板的配筋、沖切、應力驗算等均包含在內(nèi)。,SATWE厚板的分析與結(jié)構(gòu)整體分析是分開的，在整體分析中考慮板的變形是為了結(jié)構(gòu)中除厚板以外構(gòu)件分析的準確性。 PMSAP則是板與其它構(gòu)件一起分析、配筋。 支撐厚板的柱均應定義為框支柱。,1.4 超大梁轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu),一般這種超大梁占有一層的高度（剪力墻），分析模型與構(gòu)件的配筋模型難以統(tǒng)一，所以采用兩次分析用不同的計算模型來分別解決。 1） 梁所在的一層仍按一層結(jié)構(gòu)輸入，大梁按剪力墻定義，此時可以正確分析整體結(jié)構(gòu)及構(gòu)件內(nèi)力，除大梁（用剪力墻輸入）的配筋不能用以外，其余構(gòu)件的配筋均能參考采用；,2） 把大梁作為一層輸入，即兩層合并為一層，大梁則按梁定義，層高為兩層之和，這種計算模型僅用于考察、計算大托梁受力、配筋，其余構(gòu)件及結(jié)構(gòu)整體分析的結(jié)果可以不用。 層高的增加使柱的計算長度增加，此時程序自動考慮柱上端的剛域，亦使結(jié)構(gòu)分析準確。也可以用FEQ進行二次分析。,1.5 桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu),桁架轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)可由SATWE、TAT、PMSAP輸入計算，其分析的關(guān)鍵是桁架上、下層弦桿的軸力，所以在分析時一定要把上、下弦桿層的樓板定義成彈性樓板6或彈性膜，以便計算出上、下弦桿的軸力。 當斜腹桿的布置比較簡單，只與上、下樓層節(jié)點相連，則用SATWE、TAT計算沒有問題；如果斜腹桿布置復雜，用SATWE、TAT計算時就需要簡化。 復雜連接的轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)可以用SPASCAD建模，PMSAP計算。,二、轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的設計控制,2.1總體要求的條文規(guī)定及軟件操作 高規(guī)條文： 1）表4.2.2-1和表4.2.21關(guān)于A、B級最大適用高度的規(guī)定； 2）第10.2.2條 8度不宜超過3層；7度不宜超過5層；框支層層數(shù)規(guī)定； 3）第10.1.2條 9度抗震設計，不應采用帶轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)； 4）按表4.8.2和表4.8.3，正確填寫結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗震等級； 5）第10.2.3 條，底部帶轉(zhuǎn)換層的高層建筑結(jié)構(gòu)布置有關(guān)規(guī)定。,設定底部帶轉(zhuǎn)換層高層 建筑結(jié)構(gòu),注意：SATWE、TAT和PMSAP目前將底部帶轉(zhuǎn)換層高層建筑結(jié)構(gòu)包含在復雜高層結(jié)構(gòu)中，沒有細分。 l SATWE 進入菜單1.接PM生成SATWE數(shù)據(jù)1.分析與設計參數(shù)補充定義總信息。 在結(jié)構(gòu)體系框中選取復雜高層結(jié)構(gòu)即可。 在轉(zhuǎn)換層所在層號項內(nèi)轉(zhuǎn)換層填入所在的結(jié)構(gòu)自然層號。若有地下室則包括地下室層號在內(nèi)。,設定框架、剪力墻的抗震等級,l SATWE 進入菜單1.接PM生成SATWE數(shù)據(jù)1.分析與設計參數(shù)補充定義地震信息。 在框架抗震等級項內(nèi)選擇抗震等級。 在剪力墻抗震等級項內(nèi)選擇抗震等級。,關(guān)聯(lián)操作：,抗震等級：用戶若要細調(diào)每根構(gòu)件的抗震等級可進行此項操作。經(jīng)此操作后的構(gòu)件抗震等級不會再自動提高。 計算軟件，對以上內(nèi)容不進行檢查和糾錯。,2.2 剛度控制及軟件輸出,1）位移比周期比 高規(guī)的4.3.5條規(guī)定，樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移和層間位移， A、B級高度高層建筑均不宜大于該樓層平均值的1.2倍； A級高度高層建筑不應大于該樓層平均值的1.5倍， B級高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復雜高層建筑，不應大于該樓層平均值的1.4倍。,高規(guī)的4.3.5條規(guī)定，結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一周期Tt與平動為主的第一周期T1 之比， A級高度高層建筑不應大于0.9； B級高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復雜高層建筑不應大于0.85。 這是一般高層建筑結(jié)構(gòu)，要滿足的；帶轉(zhuǎn)換層高層建筑結(jié)構(gòu)也是如此。,2）轉(zhuǎn)換層上部與下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度比 高規(guī)的10.2.3條2款，轉(zhuǎn)換上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度比的計算和限值，應符合附錄E的規(guī)定。 結(jié)構(gòu)計算軟件，按附錄E的計算方法，計算了側(cè)剛比。 高規(guī)附錄E中E.0.1是針對轉(zhuǎn)換層位于1層的，采用轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié)構(gòu)等效剪切剛度比算法， 宜為1，限制非抗震設計時不應大于3，抗震設計時不應大于2。,E.0.2是針對轉(zhuǎn)換層位置大于1層的，采用轉(zhuǎn)換層的上部結(jié)構(gòu)與帶轉(zhuǎn)換層的下層結(jié)構(gòu)等效側(cè)向剛度比算法， 宜為1，限制非抗震設計時不應大于2，抗震設計時不應大于1.3。 當轉(zhuǎn)換層設置在3層及3層以上時轉(zhuǎn)換層本層側(cè)向剛度不應小于相鄰上一層樓層側(cè)向剛度的60%。,上機操作： 三種計算層側(cè)向剛度的方法 方法1-高規(guī)附錄E.0.1的剪切剛度：Ki = Gi Ai / hi，適用于轉(zhuǎn)換層位于1層的剛度突變的控制； 方法2-高規(guī)附錄E.0.2的方法剪彎剛度：Ki = 1 / i ，適用于轉(zhuǎn)換層位置大于1層的剛度突變的控制； 方法3-地震剪力與地震層間位移的比：Ki = Vi / Ui，適用于轉(zhuǎn)換層設置在3層及3層以上時轉(zhuǎn)換層本層側(cè)向剛度不應小于相鄰上一層樓層側(cè)向剛度的60%的控制。,轉(zhuǎn)換層位于1層時用戶應該采用剪切剛度方法計算層剛度， 當轉(zhuǎn)換層位置大于1層用戶應該采用剪彎剛度方法計算層剛度， 轉(zhuǎn)換層設置在3層及3層以上時用戶還要采用地震剪力與地震層間位移的比方法再計算一次層剛度，從而進行轉(zhuǎn)換層本層側(cè)向剛度不應小于相鄰上一層樓層側(cè)向剛度的60%的下限控制。目前程序未輸出超下限的警告提示。,當轉(zhuǎn)換層設置在3層及3層以上的結(jié)構(gòu)要計算兩次，才能正確地做好轉(zhuǎn)換層上、下剛度突變的控制。 結(jié)果說明： SATWE可在WMASS.OUT文件中查看,= 高位轉(zhuǎn)換時轉(zhuǎn)換層上部與下部結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比 = 轉(zhuǎn)換層所在層號= 3 轉(zhuǎn)換層下部結(jié)構(gòu)起止層號及高度= 1，3，10.10 轉(zhuǎn)換層上部結(jié)構(gòu)起止層號及高度= 4，6，8.10 X方向下部剛度= 0.2353E+08，X方向上部剛度= 0.2769E+08， X方向剛度比= 0.9439 Y方向下部剛度= 0.4338E+08，Y方向上部剛度= 0.3284E+08， Y方向剛度比= 0.6072,2.3 剪力墻底部加強部位,高規(guī)的10.2.4條，剪力墻底部加強部位的高度可取框支層加上框支層以上兩層的高度及墻肢總高度的1/8二者的較大值。 程序按此規(guī)定，自動確定剪力墻底部加強部位，并執(zhí)行與之有關(guān)的相應操作。,WMSS.OUT文件中有輸出： 剪力墻底部加強區(qū)信息. 剪力墻底部加強區(qū)層數(shù) IWF= 5 剪力墻底部加強區(qū)高度(m) Z_STRENGTHEN= 22.90,2.4 抗震等級,當轉(zhuǎn)換層位置設置在3層或3層以上時，框支柱、位于底部加強部位的剪力墻抗震等級宜按表4.8.2 和表4.8.3 規(guī)定提高一級采用，已為特一級可不再提高。 對凡是在整體結(jié)構(gòu)抗震等級中定義的，程序自動判斷，是否復雜高層，轉(zhuǎn)換層是否在3層及以上，而對框支柱，底部加強部位的剪力墻的抗震等級提高一級， 對底部加強部位的不落地剪力墻的抗震等級不予提高； 對于在“特殊構(gòu)件” 菜單中另行改動了抗震等級，則不做調(diào)整。 最終調(diào)整的結(jié)果，可在配筋文件中看到，用戶可進一步核實。,2.5 薄弱樓層地震剪力放大,高規(guī)的10.2.6 條，帶轉(zhuǎn)換層高層建筑結(jié)構(gòu)，其薄弱層地震剪力應按高規(guī)的5.1.14條規(guī)定乘以1.15增大系數(shù)。 程序依據(jù)5.1.14條，檢查相鄰層剛度比，當樓層抗側(cè)剛度小于其上層70%，或小于其上相鄰三層側(cè)向剛度平均值的80%，則將該樓層構(gòu)件的地震內(nèi)力乘以1.15。用戶可在WMASS.OUT、TAT-M.OUT文件中看到薄弱層信息。,轉(zhuǎn)換層是豎向抗側(cè)力構(gòu)件不連續(xù)貫通，按抗規(guī)表3.4.2-2，屬豎向不規(guī)則，該樓層地震剪力應乘1.15增大系數(shù)。 此項要點，軟件沒有自動實現(xiàn)，用戶自行指定轉(zhuǎn)換層為薄弱層，以便程序?qū)υ搶拥牡卣鸺袅μ岣摺?2.6 樓層最小地震剪力系數(shù)控制,高規(guī)的3.3.13 條，水平地震作用計算時，結(jié)構(gòu)各樓層對應于地震作用標準值的剪力應符合表3.3.13的要求。,樓層最小地震剪力控制（抗震規(guī)范 5.2.5，高規(guī) 3.3.13） 抗震驗算時，結(jié)構(gòu)任一樓層的水平地震剪力應符合下式要求 VEKi(Gi+ Gi+1 +.+Gn) 式中VEki第i層對應于水平地震作用標準值的樓層剪力； -剪力系數(shù)，不應小于下表規(guī)定的樓層最小地震剪力系數(shù)值，對于豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)的薄弱層，尚應乘以1.15的增大系數(shù)； Gi-地震時結(jié)構(gòu)第i層的重力荷載代表值。 （結(jié)構(gòu)自重標準值加可變荷載組合值）,樓層最小地震剪力系數(shù)值 類 別 7度 8度 9度 扭轉(zhuǎn)效應明顯或 基本周期小于3.5s 0.016(0.024) 0.032(0.048) 0.064 基本周期大于5.0s 0.012(0.018) 0.024(0.032) 0.040 注 1、基本周期介于3.5s和5s之間的結(jié)構(gòu)，可插入取值； 2、括號內(nèi)數(shù)值分別用于設計基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區(qū)。 水平地震影響系數(shù)最大值max 0.08（ 0.12 ） 0.16（ 0.24） 0.32,程序給出一個控制開關(guān)，由設計人員決定是否由程序自動進行調(diào)整。若選中由程序自動進行調(diào)整，則程序?qū)Y(jié)構(gòu)的每一層剪重比進行判斷，若小于規(guī)范要求，則相應放大該層的地震作用效應。,當結(jié)構(gòu)的地震作用不滿足規(guī)范要求的最小剪力系數(shù)時，首先要檢查采用振型分解反應譜法選取的振型個數(shù)是否足夠多；即參與振動的有效質(zhì)量是否滿足了大于90%的要求。不滿足此要求，可能是一些高振型的地震貢獻沒被計算在內(nèi)；還過少，則反映了結(jié)構(gòu)剛度和質(zhì)量可能存在不合理分布，嚴格來說，需要調(diào)整結(jié)構(gòu)布置以使其滿足最小剪力系數(shù)要求。 本參數(shù)打開時程序自動調(diào)整放大地震作用效應以使其滿足最小剪力系數(shù)要求，此時用戶仍應知道該結(jié)構(gòu)的方案可能是存在缺陷的。,2.7 框剪結(jié)構(gòu)、框支結(jié)構(gòu)柱 地震剪力調(diào)整,框剪結(jié)構(gòu)的0.2Qo調(diào)整 框架部分的地震剪力，不應小于結(jié)構(gòu)底部總地震剪力的20%和按框剪結(jié)構(gòu)分析的框架部分各樓層地震剪力中最大值1.5倍二者的較小值。 框支柱地震作用下的內(nèi)力調(diào)整 1）框支柱數(shù)目不多于10根時:當框支層為12層時各層每根柱所受的剪力應至少取基底剪力的2%； 2）當框支層為3層及3層以上時，各層每根柱所受的剪力應至少取基底剪力的3%。；,3）框支柱數(shù)目多于10根時，當框支層為12層時每層框支柱所承受剪力之和應取基底剪力20%； 4）當框支層為3層及3層以上時，每層框支柱所承受剪力之和應取基底剪力30%。 框支柱剪力調(diào)整后，應相應調(diào)整框支柱的彎矩及柱端梁的剪力、彎矩。,框支柱地震軸力增大 高規(guī)4.9.2、10.2.12條規(guī)定規(guī)定，框支柱在特一級、一、二級抗震時，地震作用產(chǎn)生的軸力分別乘以增大系數(shù)1.8、1.5、1.2。但在計算軸壓比時不考慮該增大系數(shù)。 框架梁的彎矩剪力 SATWE、TAT、PMSAP在執(zhí)行本條時，自動對框支柱的彎矩剪力作調(diào)整，由于調(diào)整系數(shù)往往很大，為了避免異常情況，程序給出一個控制開關(guān)，由設計人員決定是否對與框支柱相連的框架梁的彎矩剪力進行相應調(diào)整。,三、轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的設計內(nèi)力調(diào)整,框架柱、框支柱設計內(nèi)力調(diào)整系數(shù),框架柱、角柱和框支柱設計內(nèi)力調(diào)整框架柱、角柱和框支柱設計內(nèi)力調(diào)整,一般剪力墻結(jié)構(gòu)設計內(nèi)力調(diào)整系數(shù),帶轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)剪力墻設計內(nèi)力調(diào)整系數(shù),框架梁、連梁設計剪力調(diào)整系數(shù),框支柱設計軸力調(diào)整工程例,工程例 E169，22層，高度61.6m ，底三層框支 ，上部19層剪力墻 ， 7度 ?？蛑е患壙拐稹？蛑еS力調(diào)整系數(shù) 1.5?？疾斓谌龑拥?5柱。,第三層(轉(zhuǎn)換層 )平面,第三層框支柱 （柱號 15)標準內(nèi)力中的軸力 - N-C =15 Node-i=463, Node-j= 299,DL= 3.700(m),Angle=0.000 Shear-X Shear-Y Axial Mx-Btm My-Btm Mx-Top My-Top ( 1) -4.4 -7.5 161.3 -6.9 -4.5 20.8 11.8 ( 2) -6.5 -34.7 -52.4 34.7 -7.0 93.8 17.0 ( 3) -2.4 -1.7 85.7 1.3 -2.4 5.2 6.6 ( 4) -2.9 -15.6 -26.4 15.4 -3.0 42.3 7.6 ( 5)176.6 -42.6 -5148.0 32.1 133.8 125.5 -519.6 ( 6) 34.7 -4.8 -1030.4 3.8 26.4 14.0 -102.0 -,第三層框支柱（第 15柱）設計軸力(第 28種組合 ) 計算 1.2*(-5148.)+0.6*(-1030.4)+0.28*85.7 +1.3*161.3*1.5 =-6457.3 第三層框支柱（第 16柱）設計軸力(第 40種組合 ) 計算 1.0*(-4657.4)+0.5*(-798.8)+0.28*(-247.9) -1.3*(-468.2)*1.5=-4213.2 1.5系數(shù)只對地震作用產(chǎn)生的軸力進行放大,框支托梁設計內(nèi)力調(diào)整工程例,框支托梁彎矩 、剪力調(diào)整工程例（第三層 ）,框支托梁地震剪力調(diào)整 a、薄弱樓層 1 .15 調(diào)整 b、框剪 0.2Q0調(diào)整 c、高規(guī) 10.2.6 轉(zhuǎn)換構(gòu)件地震內(nèi)力（彎矩 、剪力）增大 1.8 , 1.5 , 1.25 d、梁構(gòu)件剪力調(diào)整 本例中 ，第三層框支托梁地震剪力的調(diào)整系數(shù)如下 a、 1.15； b、 X向 1.0， Y向 1.0； c、 1.5(一級抗震 ) ； d、剪力調(diào)整 1.3 。,第 31梁剪力標準值 （右端剪力 ） N-B = 31 (Node-i= 643, Node-j= 644) DL= 2.799(m) ( 1) 63.6 -74.9 -49.5 0.0 5.4 0.0 0.0 0.0 ( 2) -9.4 14.5 8.5 0.0 -1.1 0.0 0.0 0.0 ( 3) 35.8 -42.9 -28.1 0.0 2.7 0.0 0.0 0.0 ( 4) -5.7 8.6 5.1 0.0 -0.6 0.0 0.0 0.0 ( 5)570.1 475.0 376.2 273.9 167.9 58.2 -55.0 -171.9 -292.4 0.0 -266.6 -277.0 -287.4 -297.8 -308.1 -318.5 -328.9 -339.3 -349.7 25.0 ( 6)113.0 92.7 71.9 50.5 28.5 6.0 -17.1 -40.7 -64.9 0.0 -57.1 -58.7 -60.4 - 62.0 -63.6 -65.2 -66.8 -68.4 -70.0 4.7,剪力設計值 、配箍 Shear -509. -522. -536. -549. -562. -576. -589. -603. -616. Load ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) Case Asv 280. 280. 280. 280. 280. 280. 280. 280. 280. Rsv 0.80 0.80 0.80 0.80 0.80 0.80 0.80 0.80 0.80 梁右端剪力設計值計算式（第 28工況 ） 1.2*(-349.7)+0.6*(-70.)+(0.28*(-28.1)+ 1.3*(-49.5)* 1.15 * 1.5 ) * 1.3 = -616.17 薄弱層增大 托梁地震內(nèi)力增大 梁剪力調(diào)整系數(shù),第39梁標準內(nèi)力（右端彎矩 ） N-B = 39 (Node-i= 470, Node-j= 471) DL= 2.950(m) ( 1) -11.3 -152.7 -48.6 0.0 -1.4 0.0 0.0 0.0 ( 2) 11.8 16.2 2.8 0.0 3.2 0.0 0.0 0.0 ( 3) -4.7 -83.7 -26.8 0.0 -0.4 0.0 0.0 0.0 ( 4) 5.6 9.2 1.2 0.0 1.5 0.0 0.0 0.0 ( 5) -73.2 -8.9 51.6 108.3 161.2 210.3 255.6 297.1 334.8 0.0 179.5 169.2 158.9 148.6 138.3 128.0 117.7 107.4 97.1 3.2 ( 6) -10.5 -1.2 7.5 15.7 23.3 30.3 36.8 42.7 48.0 0.0 26.0 24.5 22.9 21.4 19.8 18.3 16.7 15.2 13.6 0.5,彎矩設計值 、配筋 N-B= 39 (I= 470, J= 471)( 1)B*H(mm)= 350* 1150 Lb= 2.95 Cover= 30 Nf= 1 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J- +M 0. 60. 178. 293. 404. 509. 610. 706. 796. (kNm) Load ( 0) ( 37) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) Case Btm 1690. 1373. 1373. 1373. 1373. 1415. 1695. 1961. 2213. Ast % Steel 0.42 0.34 0.34 0.34 0.34 0.35 0.42 0.49 0.55 梁右端彎矩設計值計算式 1.2*(334.8)+0.6*(48.0)-0.28*(-83.7) - 1.3*(-152.7)* 1.15 * 1.5 = 796.42,剪力墻設計內(nèi)力調(diào)整工程例,工程例:DM_PS， 36層 ，轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)。 底6層框支 ，設防烈度 7度 ，二類場地土 。 結(jié)構(gòu)總高 114.1m,滿足 B類高度 （ 120m） 。 底部加強區(qū)，底下 8層 ，剪力墻抗震等級 特一級 。,第 7墻板，第 28工況， 1-6層設計彎矩 。,第 7墻板，第 40工況， 1-6層設計彎矩 。,位于底部加強部位內(nèi)的非落地剪力墻的內(nèi)力調(diào)整，取非加強部位剪力墻調(diào)整系數(shù)進行放大。 在底部加強部位內(nèi)，墻體不連續(xù)，上層墻體找不到底部墻體彎矩設 計值，取非加強部位剪力墻調(diào)整系數(shù)進行放大。,四、轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的二次分析,4.1 高精度平面有限元分析FEQ FEQ主要針對框支剪力墻結(jié)構(gòu)中框支榀的二次分析，當次梁承托剪力墻時，不能用FEQ分析。所以應注意以下幾點： （1） 只能分析主梁承托的框支榀； （2） 在截取計算榀時，最好全軸線截取，以減少與整體分析時的誤差；,（3） 在截取層數(shù)時，只能截取框支層上部不超過4層。因為在整體分析時，框支托梁的豎向剛度要遠小于落地墻的軸向剛度，豎向荷載按剛度分配后，使托梁承擔的荷載遠小于托梁上部的總荷載，所以取轉(zhuǎn)換梁上部3-4層，計算得到的托梁的內(nèi)力才有參考價值； （4） 轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)的整體分析，應選用墻元、殼元模型（SATWE），這樣FE