電力電子課程設(shè)計(jì)_BUCK變換器設(shè)計(jì).doc

目錄引言 2第一章 設(shè)計(jì)要求與方案.21.1 課程設(shè)計(jì)要求 .21.2 方案確定.3第二章 直流穩(wěn)壓電源設(shè)計(jì) .32.1 設(shè)計(jì)要求.32.2 直流穩(wěn)壓電源原理描述.42.3 設(shè)計(jì)步驟及電路元件選擇.5第三章 Buck 變換器設(shè)計(jì).63.1 Buck 變換器基本工作原理 .63.2 Buck 變換器工作模態(tài)分析 .73.3 Buck 變換器參數(shù)設(shè)計(jì) .103.3.1 Buck 變換器性能指標(biāo) .103.3.2 Buck 變換器主電路設(shè)計(jì).10第四章 控制電路設(shè)計(jì).124.1 直流直流變換器控制系統(tǒng)原理 .124.2 控制電路設(shè)計(jì) .14 第五章 課程設(shè)計(jì)總結(jié).17 參考文獻(xiàn) .18 附設(shè)計(jì)全圖 .1808 電氣一班 潘維 200830151402引言隨著電力電子技術(shù)的高速發(fā)展，電子系統(tǒng)的應(yīng)用領(lǐng)域越來越廣泛，電子設(shè)備 的種類也越來越多。電子設(shè)備的小型化和低成本化使電源向輕、薄、小和高效率 方向發(fā)展。開關(guān)電源因其體積小，重量輕和效率高的優(yōu)點(diǎn)而在各種電子信息設(shè)備 中得到廣泛的應(yīng)用。伴隨著人們對(duì)開關(guān)電源的進(jìn)一步升級(jí)，低電壓，大電流和高 效率的開關(guān)電源成為研究趨勢。開關(guān)電源分為 AC/DC 和 DC/DC，其中 DC/DC 變換已實(shí)現(xiàn)模塊化，其設(shè)計(jì) 技術(shù)和生產(chǎn)工藝已相對(duì)成熟和標(biāo)準(zhǔn)化。DC/DC 變換是將固定的直流電壓變換成 可變的直流電壓，也稱為直流斬波。斬波電路主要用于電子電路的供電電源，也 可拖動(dòng)直流電動(dòng)機(jī)或帶蓄電池負(fù)載等。BUCK 降壓斬波電路就是直流斬波中最基本的一種電路，是用 BUCK 作為 全控型器件的降壓斬波電路，用于直流到直流的降壓變換。IGBT 是 MOSFET 與 雙極晶體管的復(fù)合器件。它既有 MOSFET 易驅(qū)動(dòng)的特點(diǎn)，又具有功率晶體管電 壓、電流容量大等優(yōu)點(diǎn)。其頻率特性介于 MOSFET 與功率晶體管之間，可正常 工作于幾十千赫茲頻率范圍內(nèi)，故在較高頻率的大、中功率應(yīng)用中占據(jù)了主導(dǎo)地 位。所以用 BUCK 作為全控型器件的降壓斬波電路就有了 IGBT 易驅(qū)動(dòng)，電壓、 電流容量大的優(yōu)點(diǎn)。BUCK 降壓斬波電路由于易驅(qū)動(dòng)，電壓、電流容量大在電力電子技術(shù)應(yīng)用領(lǐng) 域中有廣闊的發(fā)展前景，也由于開關(guān)電源向低電壓，大電流和高效率發(fā)展的趨勢， 促進(jìn)了 IGBT 降壓斬波電路的發(fā)展。第一章 設(shè)計(jì)要求與方案1.1 課程設(shè)計(jì)要求1、采用降壓斬波主電路2、輸入直流電壓：1014V3、輸出電壓：5V4、最大輸出負(fù)載電流：2A5、輸出功率：10W1.2 方案確定電力電子器件在實(shí)際應(yīng)用中，一般是由控制電路，驅(qū)動(dòng)電路和以電力電子器 件為核心的主電路組成一個(gè)系統(tǒng)。由信息電子電路組成的控制電路按照系統(tǒng)的工 作要求形成控制信號(hào)，通過驅(qū)動(dòng)電路去控制主電路中電力電子器件的導(dǎo)通或者關(guān) 斷來完成整個(gè)系統(tǒng)的功能，當(dāng)控制電路所產(chǎn)生的控制信號(hào)能夠足以驅(qū)動(dòng)電力電子 開關(guān)時(shí)就無需驅(qū)動(dòng)電路。根據(jù)降壓斬波電路設(shè)計(jì)任務(wù)要求設(shè)計(jì)穩(wěn)壓電源、BUCK 電路及控制電路，設(shè) 計(jì)出降壓斬波電路的結(jié)構(gòu)框圖如圖 1 所示。圖 1.1 降壓斬波電路結(jié)構(gòu)框圖在圖 1 結(jié)構(gòu)框圖中，BUCK 電路是用來產(chǎn)生降壓斬波電路的，控制電路產(chǎn)生 的控制信號(hào)傳到 BUCK 電路，使信號(hào)為加在開關(guān)控制端，可以使其開通或關(guān)斷。 通過控制開關(guān)的開通和關(guān)斷來控制降壓斬波電路的主電路工作。第二章 直流穩(wěn)壓電源設(shè)計(jì)2.1 設(shè)計(jì)要求設(shè) 計(jì)一 個(gè) 輸 出 電壓 在 1014V 可 調(diào) 的 串 聯(lián)型 直 流 穩(wěn) 壓電 源 ， 將 市電(220V/50HZ)的交流電)經(jīng)電源變壓器，整流電路，濾波電路，穩(wěn)壓電路后轉(zhuǎn)變?yōu)?014V 的直流穩(wěn)定電壓。2.2 直流穩(wěn)壓電源原理描述電子設(shè)備一般都需要直流電源供電。這些直流電除了少數(shù)直接利用干電池和 直流發(fā)電機(jī)外，大多數(shù)是采用把交流電（市電）轉(zhuǎn)變?yōu)橹绷麟姷闹绷鞣€(wěn)壓電源。圖 2.1 直流穩(wěn)壓電源框圖圖 2.2 單向橋式整流電路圖 2.3 電容濾波電路圖 2.4 具有放大環(huán)節(jié)的串聯(lián)型穩(wěn)壓電路直流穩(wěn)壓電源由電源變壓器、整流、濾波和穩(wěn)壓電路四部分組成，其原理框圖如圖 2.1 所示。電網(wǎng)供給的交流電壓 U1(220V,50Hz) 經(jīng)電源變壓器降壓后，得 到符合電路需要的交流電壓 U2，然后由整流電路變換成方向不變、大小隨時(shí)間 變化的脈動(dòng)電壓 U3，再用濾波器濾去其交流分量，就可得到比較平直的直流電 壓 UI。但這樣的直流輸出電壓，還會(huì)隨交流電網(wǎng)電壓的波動(dòng)或負(fù)載的變動(dòng)而變 化。在對(duì)直流供電要求較高的場合，還需要使用穩(wěn)壓電路，以保證輸出直流電壓 更加穩(wěn)定。圖 2.2,2.3,2.4 串聯(lián)起來就組成了具有放大環(huán)節(jié)的串聯(lián)型穩(wěn)壓電源電路圖，其 整流部分為單相橋式整流、電容濾波電路。穩(wěn)壓部分為具有放大環(huán)節(jié)的串聯(lián)型穩(wěn) 壓電路，它由調(diào)整元件（晶體管 Q1，Q2 組成的復(fù)合管）；比較放大器（集成運(yùn) 放 A）；取樣電路 R2、R4、R3，基準(zhǔn)電壓 DZ、R1 等組成。整個(gè)穩(wěn)壓電路是一個(gè) 具有電壓串聯(lián)負(fù)反饋的閉環(huán)系統(tǒng)，其穩(wěn)壓過程為：當(dāng)電網(wǎng)電壓波動(dòng)或負(fù)載變動(dòng)引 起輸出直流電壓發(fā)生變化時(shí)，取樣電路取出輸出電壓的一部分送入比較放大器，并與基準(zhǔn)電壓進(jìn)行比較，產(chǎn)生的誤差信號(hào)經(jīng)比較放大器放大后送至調(diào)整管的基極， 使調(diào)整管改變其管壓降，以補(bǔ)償輸出電壓的變化，從而達(dá)到穩(wěn)定輸出電壓的目的。2.3 設(shè)計(jì)步驟及電路元件選擇設(shè)計(jì)過程采用模塊化進(jìn)行，先依次設(shè)計(jì)好各模塊電路及仿真無誤后，再將它 們串聯(lián)起來組成總的電路圖如下圖 2.5 所示：圖 2.5 直流穩(wěn)壓電源電路電路元件選擇：1：Ui 的確定Ui=Uo+Uce, 因 為 Uomax=14V,UceUces=12V, 取 Uces=2V, 所 以Ui=Uomax+Uces=16V;2:調(diào)整管的選擇Ucemax=Ui-Uomin=16-10=6V，承受反向電壓應(yīng)大于 6V;3：穩(wěn)壓二極管 Dz 的選擇Uz 小于等于 Uomin=10V,取 Uz=2V，Iz=110mA；4：電阻 R1 的選擇UR1=Ui-Uz=16-2=14V,IR1 取 10mA, R1= UR1 / IR1=1.4k,R1 取 1.5k;5: 集成運(yùn)放的選擇 因?yàn)楸倦娐穼?duì)集成運(yùn)放要求不高，所以選用通用型集成運(yùn)放；6：濾波電容 C1 的選擇為提高濾波效果，C1 取 1000uf 的電解電容；7：取樣環(huán)節(jié)的電阻 R2，R3，R4 的確定Uomax=(R2+R3+R4)*Uz/R3Uomin=(R2+R3+R4)*Uz/(R3+R4)其中 R4 為最大阻值為 100 的滑動(dòng)變阻器，Uz=2V, Uomax=14V,Uomin=10V,聯(lián) 立方程，可求得 R2=1400,R3=250;8：U2 及變壓器的確定對(duì)于全波整流電路，Ui=1.2U2,所以 U2=Ui/1.2=13.33V，220V/13.33V=16.5， 故選用變比為 15：1 的變壓器；9：整流二極管的選擇 選擇理想整流器。第三章 Buck 變換器設(shè)計(jì)3.1 Buck 變換器基本工作原理Buck 電路（Buck Chopper），即降壓斬波電路，屬直流斬波電路的一種，和升壓斬波電路構(gòu)成直流斬波電路最基本的兩種電路。直流斬波電路的功能是將直流電變?yōu)榱硪还潭妷夯蚩烧{(diào)電壓的直流電，也稱為直接直流-直流變換器。降 壓斬波電路的典型用途之一是拖動(dòng)直流電動(dòng)機(jī)，也可帶蓄電池負(fù)載。如下圖 3.1 所示，電路中使用一個(gè)全控型開關(guān)器件 Q，開關(guān)管 Q 由開關(guān)脈沖 信號(hào)驅(qū)動(dòng)，脈沖信號(hào)來自脈沖信號(hào)控制電路，脈沖信號(hào)的周期 T 保持不變，而 脈沖寬度 ton 可改變，這樣便可以調(diào)節(jié)導(dǎo)通的占空比，進(jìn)而改變輸出電壓。為了 在開關(guān)管關(guān)斷時(shí)給負(fù)載中的電感電流提供通道，設(shè)置了續(xù)流二極管 D。當(dāng)晶體管 導(dǎo)通時(shí)，若忽略其飽和壓降，輸出電壓 UO 等于輸入電壓；當(dāng)晶體管截止時(shí)，若忽略晶體管的漏電流，輸出電壓為 0。電路的主要工作波形如圖 3.2。+Vin-Q AL fCUb Df+R Uo-圖 3.1 Buck 變換器電路UbQON QOff0UA0iL0VinttDiLt圖 3.2 Buck 變換器的主要工作波形3.2 Buck 變換器工作模態(tài)分析在分析 Buck 變換器之前，做出以下假設(shè)： 開關(guān)管 Q、二極管 D 均為理想器件； 電感、電容均為理想元件；電感電流連續(xù)； 當(dāng)電路進(jìn)入穩(wěn)態(tài)工作時(shí)，可以認(rèn)為輸出電壓為常數(shù)。 當(dāng)輸入脈沖為高電平，即在 ton 時(shí)段內(nèi)，Q 導(dǎo)通，此時(shí)二極管 D 反偏截止，如下圖 3.3 所示。通過電感 L 的電流隨時(shí)間不斷增大，電源 V1 負(fù)載 RL 提供功率，同時(shí)對(duì)電容 C 充電。在電感 L 上將產(chǎn)生極性為左正右負(fù)的感應(yīng)電動(dòng)勢，儲(chǔ)存磁場能量。假設(shè)儲(chǔ)能電感 L 足夠大，其時(shí)間常數(shù)遠(yuǎn)大于開關(guān)的周期，流過儲(chǔ)能電感的 電流 IL 可近似認(rèn)為是線性的，并設(shè)開關(guān) MOS 管 Q1 及續(xù)流二極管都具有理想 的開關(guān)特性，它們正向降壓都可以忽略。圖 3.3 Q 導(dǎo)通時(shí)的電路狀態(tài)il = L diLdtV1 - V 2L+ V 2 = V1dt = V1 - V 2Lt + I Lv式中起始值 ILv 是 Q 導(dǎo)通前流過 L 的電流。當(dāng) t=ton 時(shí)，Q 截止，L 中的電流達(dá)到最大值 ILP：I Lp =V1 - V 2Lt on + I Lv當(dāng)輸入脈沖為低電平，即在 toff 時(shí)段內(nèi)，Q1 截止，電路相當(dāng)于 Q1 斷開，如 下圖 3.4 所示。此時(shí)，由電感 L 中的電流將減小，為了阻止電流 I0 的減小，在 其上將產(chǎn)生極性為左負(fù)右正的感應(yīng)電動(dòng)勢，這時(shí)二極管 D 正偏導(dǎo)通，為電感電 流提供通路。電感將釋放磁能，一方面繼續(xù)給負(fù)載 RL 供電，另一方面對(duì)電容 C 充電，把一部分磁能轉(zhuǎn)化為電容中的電場能。當(dāng)電感電流下降到某一較小的數(shù)值 時(shí)，電容 C 開始對(duì)負(fù)載放電，以維持負(fù)載所需的電流。當(dāng)電路工作于穩(wěn)態(tài)時(shí)， 負(fù)載電流在一個(gè)周期內(nèi)的初值與終值為相等的。圖 3.4 Q 關(guān)斷時(shí)電路狀態(tài)L diLdt- V 2= -V 2- V 2il = dt =Lt + I LpL式中起始值 ILP 為 Q 截止前流過 L 的電流。t=toff 時(shí)，Q 截止，L 中的電流下降到最小值 ILV：V 2I Lv = -Ltoff+ I Lp當(dāng)電路工作在穩(wěn)態(tài)時(shí)，聯(lián)系上式解得：V1 - V 2 V 2I Lp =ton -LtoffL+ I Lp由以上分析可得，負(fù)載電壓的平均值為：V 2 =tonton + toffV1 = ton V1 = DV1T上式中， ton 為 Q 處于導(dǎo)通狀態(tài)的時(shí)間，toff 為 Q 處于斷開狀態(tài)的時(shí)間；T為開關(guān)周期，即 T = ton + toff；D 為導(dǎo)通占空比，即 D = ton/T ；V1 為電源電壓。 由該公式可知，負(fù)載電壓的平均值 V2 的大小由導(dǎo)通占空比和電源電壓決定。在 電源電壓不變的情況下，其大小可由調(diào)節(jié)占空比來改變，且隨著占空比的增大而 增大，隨著占空比的減小而減小。由于占空比 0D1，即 V22A，反向擊穿電壓 Bvceo14V。(4)二極管當(dāng)a =1 時(shí)，其承受最大反壓 14V；而當(dāng)a 趨近于 1 時(shí)，其承受最大電流趨 近于 2A，故需設(shè)置二極管額定電壓大于 14V，額定電流大于 2A。(5)占空比根據(jù) Buck 變換器的性能指標(biāo)要求及 Buck 變換器輸入輸出電壓 之間的關(guān)系求出占空比的變化范圍：Dmax=Uo/Uimin=5V/10V=0.5; Dmin=Uo/Uimax=5V/14V=0.3571; (6) 濾波電感 Lf變換器輕載時(shí)，如果工作在電流連續(xù)區(qū)，那么為了保持一定的輸出 電壓，占空比大為減小，也就是說 開關(guān)管導(dǎo)通時(shí)間很短。如果這個(gè)時(shí) 間小于開關(guān)管的存儲(chǔ)時(shí)間與最小控制時(shí)間之和，變換器的輸出將出現(xiàn)失 控或輸出紋波加大，因此希望變換器工作在電感電流連續(xù)狀態(tài)。所以， 以設(shè)定最小輸出電流 Iomin=0.1A 作為電感臨界連續(xù)電流來設(shè)計(jì)電感，即iLmin = 2I omin = 0.2A 。L = Uo (1 - Dmin ) = 5 (1 - 0.3571) = 321.45m HfmaxDiL min fs0.2 50 103經(jīng)過調(diào)試發(fā)現(xiàn)這數(shù)值濾波效果還不是很明顯，且由 LfLfmax，取Lf=1000uH。(6) 濾波電容 Cf在開關(guān)變換器中，濾波電容通常是根據(jù)輸出電壓的紋波要求來選取。 設(shè)定該 Buck 變換器的輸出電壓紋波要求 Vout(p-p)Cfmax，取 Cf=25uF。濾波電容存在串聯(lián)等效電阻 Re，其與電容乘積是一常數(shù)，取為 75uF. 則Re=75uF/ Cf=5。第四章 控制電路設(shè)計(jì)4.1 直流直流變換器控制系統(tǒng)原理典型的直流-直流變換器控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)原理圖如圖 4.1 所示。系統(tǒng)的核心部 分為 DC-DC 變換器，同時(shí)包含了控制用的負(fù)反饋回路。在負(fù)反饋回路中，輸出 電壓 v(t)經(jīng)采樣后與給定的參考電壓 Vref 相比較，所得偏差送補(bǔ)償放大環(huán)節(jié)，再 經(jīng)過脈沖寬度調(diào)制，得到一系列控制用的脈沖序列(t)，通過驅(qū)動(dòng)器將脈沖放大， 控制 DC-DC 變換器中功率開關(guān)器件的導(dǎo)通與關(guān)斷?？刂戚斎?d(t)代表開關(guān)器件 在一個(gè)周期內(nèi)的導(dǎo)通占空比，是脈沖序列(t)的參數(shù)，改變 d(t)即可調(diào)節(jié)變換器 的輸出電壓 v(t)，d(t)也稱為控制量。當(dāng)輸入電壓或負(fù)載發(fā)生變化，或系統(tǒng)受到 其他因素干擾使輸出電壓發(fā)生波動(dòng)時(shí)，通過負(fù)反饋回路可以調(diào)節(jié) DC-DC 變換器 中開關(guān)器件在一個(gè)開關(guān)周期內(nèi)的導(dǎo)通時(shí)間，達(dá)到穩(wěn)定輸出電壓的目的。圖 4.1 直流-直流變換器控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)原理圖以圖 4.2 所示的 Buck 型開關(guān)調(diào)壓系統(tǒng)為例，該系統(tǒng)是對(duì)圖 4.1 所示直流-直 流變換器控制系統(tǒng)的具體實(shí)現(xiàn)。圖 4.2 中采用 Buck 型變換器作為 DC-DC 變換器， Vg 代表整流濾波后得到的直流輸入電壓。輸出電壓采樣環(huán)節(jié)由分壓電路實(shí)現(xiàn)。 運(yùn)放 A1 及阻抗 Z1、Z2 共同組成比較和補(bǔ)償放大環(huán)節(jié)，產(chǎn)生的控制信號(hào) vc(t)輸 入給脈沖調(diào)制環(huán)節(jié) PWM，PWM 產(chǎn)生的脈沖序列(t)經(jīng)驅(qū)動(dòng)器驅(qū)動(dòng)后作為 Buck 型變換器中功率開關(guān)器件 MOSFET 的柵極驅(qū)動(dòng)信號(hào)。圖 4.2 Buck 型開關(guān)調(diào)壓系統(tǒng)原理圖PWM 環(huán)節(jié)的一種實(shí)現(xiàn)方式如圖 4.3(a)所示，利用比較器 A2 將控制信號(hào) vc(t) 與振蕩器產(chǎn)生的鋸齒波時(shí)鐘信號(hào)相比較，其輸出為周期不變，脈沖寬度即占空比 d(t)受 vc(t)調(diào)制的一系列脈沖信號(hào)(t)。具體工作過程如圖 4.3(b)所示，在每個(gè)開 關(guān)周期內(nèi)，當(dāng) vc(t)大于鋸齒波時(shí)鐘信號(hào)時(shí)，輸出脈沖為高電平，開關(guān)元件導(dǎo)通； 當(dāng)時(shí)鐘信號(hào)上升，大于 vc(t)時(shí)，輸出脈沖為低電平，開關(guān)元件截止，直到下一周 期開始，再次輸出高電平?？梢?，輸出脈沖的周期與鋸齒波的周期相同，占空比 d(t)由 vc(t)決定，進(jìn)而決定了開關(guān)器件的導(dǎo)通時(shí)間。圖 4.3 脈沖調(diào)制（PWM）環(huán)節(jié)（a）PWM 環(huán)節(jié)工作波形 （b）脈沖調(diào)制工作原理當(dāng)輸入電壓或負(fù)載發(fā)生變化，或系統(tǒng)受到其他因素的干擾，使輸出電壓發(fā)生 波動(dòng)時(shí)，圖 4.2 所示 Buck 型開關(guān)調(diào)壓系統(tǒng)可以通過負(fù)反饋回路調(diào)節(jié)開關(guān)器件的 導(dǎo)通占空比 d(t)，使輸出電壓穩(wěn)定。比如，當(dāng)輸入電壓 Vg 上升時(shí)，輸出電壓 vc(t) 也隨之上升，采樣電壓上升，vc(t)下降，則 PWM 輸出脈沖的占空比 d(t)減小， MOSFET 在一周期內(nèi)的導(dǎo)通時(shí)間縮短，使 v(t)減小，達(dá)到了穩(wěn)壓的目的。4.2 控制電路設(shè)計(jì)根據(jù)電路設(shè)計(jì)要求，此設(shè)計(jì)需要利用負(fù)反饋達(dá)到穩(wěn)定電壓的要求。為此，采 用了串聯(lián)電壓分壓負(fù)反饋的方法，設(shè)計(jì)出如下圖 4.4 所示的 BUCK 變換器控制電 路。其中包含了分壓采樣環(huán)節(jié)、補(bǔ)償放大環(huán)節(jié)、脈沖調(diào)制環(huán)節(jié)和驅(qū)動(dòng)環(huán)節(jié)。圖 4.4 BUCK 變換器控制電路3在上圖控制補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)中，極點(diǎn)角頻率公式： w =1 ;直流增益： K = R3 ;R1pRC Vg又直流增益： ADC =VM，VM為 PWM 鋸齒波的幅值，Vg為輸入直流電壓平均值；1BUCK 變換主電路濾波電容的串聯(lián)等效電阻零點(diǎn)角頻率： wz 0 = ；ReC f極點(diǎn)角頻率： w p 0 = 1/ Lf C f ；此 設(shè) 計(jì) 中 設(shè) 定 VM=4V ， 參 考 電 壓 Vref=1.5V ， 穿 越 頻 率w = 1 w= 1 50kHz = 10kHzc 5 s 5，則有VgADC =VM= 12V4V= 3 ;wz 0 =1ReC f=175uWF= 13.33103 Hz ；wp 0 = 1 /Lf C f= 1 / 110-3 2510-6 Hz = 6.3246 103Hz ；w 10 103K = c = = 0.527 ；A w 3 6.3246 103DC p 0計(jì)算網(wǎng)絡(luò)參數(shù)：設(shè)定流過 R2 的電流為 1mA，則VR = ref2 1mA= 1.5V1mA= 1500W ;U -VR = o ref1 1mA= 5V -1.5V1mA= 3500W ;R3 = KR1 = 0.527 3500 = 1844.5W ，取 1900;C = 1KR1wz 0= 10.527 1500 13.33 103= 0.0949m F ，取 1uF;用以上參數(shù)放進(jìn)模型仿真時(shí)發(fā)現(xiàn)流過 R2 的電流為 1mA，而流過 R1 的電流超過了 2mA，而且由于在設(shè)定電壓分壓電阻時(shí)取值較大，致使輸出電壓偏差加大。 為減小流過 R1 和 R2 電流偏差產(chǎn)生的影響，將流過 R2 的電流重新設(shè)定為為 10mA， 則得到 R2=150，R1=350，重新代入模型符合要求。脈沖調(diào)制（PWM）工作 波形如圖 4.5 所示。圖 4.6 和圖 4.7 分別為直流輸入最低電壓和最高電壓時(shí) BUCK 變換器輸出電壓和電流的情況。圖 4.5 脈沖調(diào)制（PWM）工作波形圖 4.6 直流輸入最低電壓 10V 時(shí) BUCK 變換器的輸出電壓和電流圖 4.7 直流輸入最高電壓 14V 時(shí) BUCK 變換器的輸出電壓和電流第五章 課程設(shè)計(jì)總結(jié)通過緊張的一周積極準(zhǔn)備和不斷地實(shí)驗(yàn)，翻閱大量的相關(guān)資料，以及在網(wǎng)上 不斷的收索學(xué)校，終于完成了本次電力電子課程設(shè)計(jì)關(guān)于 BUCK 變換器的設(shè)計(jì) 任務(wù)。在設(shè)計(jì)中，遇