鋼管支模架專項的施工方案.doc

此文檔收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)，請聯(lián)系網(wǎng)站刪除鋼管支模架專項施工方案一、工程概況浙江省海洋開發(fā)研究院科研大樓工程位于舟山市定海臨城體育館東南側(cè)。北側(cè)為定沈路，西側(cè)為體育路，由浙江省海洋開發(fā)研究院開發(fā)建設(shè)，舟山市規(guī)劃建筑設(shè)計研究院設(shè)計，浙江萬事達(dá)建設(shè)管理有限公司監(jiān)理，浙江寶晟建設(shè)有限公司承建。本工程規(guī)劃總用地面積為5966m2，總建筑面積為18522 m2（未包括地下室2966 m2），地上主體建筑十七層，地下一層，建筑總高度64.2米，輔樓三層，建筑高度13.5米。本工程為一類高層建筑，地上地下耐火等級為一級，建筑防水地下室按照一級防水設(shè)防，屋頂防水等級為級，防水耐用年限15年，建筑結(jié)構(gòu)形式為框剪結(jié)構(gòu)，輔樓為框架結(jié)構(gòu)，主體結(jié)構(gòu)正常合理使用年限為50年，建筑抗震按7度設(shè)防。（一）模板支架選型根據(jù)本工程實際情況，結(jié)合本施工單位現(xiàn)有施工條件，經(jīng)過綜合技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，選擇扣件式鋼管腳手架作為模板支架的搭設(shè)材料，進(jìn)行相應(yīng)的設(shè)計計算。（二）編制依據(jù)1、中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ1302001）。2、浙江省地方標(biāo)準(zhǔn)，建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程（DB33/1035-2006）。以下簡稱規(guī)程。3、建設(shè)部 建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)(JGJ59-99)。4、本工程相關(guān)圖紙，設(shè)計文件。5、國家、省有關(guān)模板支撐架設(shè)計、施工的其它規(guī)范、規(guī)程和文件。6、舟山市建筑工程質(zhì)量監(jiān)督站檢驗測試室出具的鋼管、扣件檢測報告舟質(zhì)檢2011-GK-006號。板模板支架計算書二、搭設(shè)方案（一）基本搭設(shè)參數(shù)模板支架高H為5m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.8m，立桿縱距l(xiāng)a取0.85m，橫距l(xiāng)b取0.85m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.1m。整個支架的簡圖如下所示。模板底部的方木，斷面寬60mm，高80mm，布設(shè)間距0.3m。（二）材料及荷載取值說明本支撐架使用 483.25鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴(yán)禁打孔；采用的扣件，應(yīng)經(jīng)試驗，在螺栓擰緊扭力矩達(dá)65Nm時，不得發(fā)生破壞。按荷載規(guī)范和扣件式鋼管模板支架規(guī)程，模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設(shè)備荷載、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載等。三、板模板支架的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/鋼管橫向水平鋼管扣件/可調(diào)托座立桿基礎(chǔ)的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。（一）板底模板的強(qiáng)度和剛度驗算模板按三跨連續(xù)梁計算，如圖所示: （1）荷載計算，此時，模板的截面抵抗矩為：w800182/6=4.32104mm3；模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x10.40.8 =0.32kN/m；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x20.25240.8 =4.8kN/m；板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x30.251.10.8 =0.22kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x410.8 =0.8kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x520.8=1.6kN/m。g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.32+4.8+0.22)1.35=7.209kN/m；q1 =(x4+x5)1.4=(0.8+1.6)1.4 =3.36kN/m；對荷載分布進(jìn)行最不利組合，最大彎矩計算公式如下：Mmax= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.17.2090.32-0.1173.360.32= -0.1kNm；（2）底?？箯潖?qiáng)度驗算 = M/Wf =0.1106 /(4.32104)=2.321N/mm2底模面板的受彎強(qiáng)度計算值 =2.321N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm =15N/mm2，滿足要求。（3）底模抗剪強(qiáng)度計算。荷載對模板產(chǎn)生的剪力為Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.67.2090.3+0.6173.360.3=1.92kN；按照下面的公式對底模進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗算： =3Q/(2bh)fv =31919.556/(2100018)=0.16N/mm2；底模的抗剪強(qiáng)度=0.16N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv =1.4N/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=800183/12=3.888105 mm4；根據(jù)JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算： =0.677(x1+x2+x3)l4/(100EI)+0.990(x4+x5)l4/(100EI)=0.677(0.32+4.8+0.22)3004/(1006000388800)+0.990(0.8+1.6)3004/(1006000388800)=0.208mm；撓度設(shè)計值 =Min(300/150，10)=2mm底模面板的撓度計算值 =0.208mm小于撓度設(shè)計值v =Min(300/150，10)mm ，滿足要求。（二）底模方木的強(qiáng)度和剛度驗算按兩跨連續(xù)梁計算（1）荷載計算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1=0.40.3=0.12kN/m；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x2=0.25240.3=1.8kN/m；板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x3=0.251.10.3=0.082kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x4=10.3=0.3kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x5=20.3=0.6kN/m；g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.12+1.8+0.082)1.35=2.703kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.3+0.6)1.4=1.26kN/m；支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= -0.125(g2+q2)la2 = -0.125(2.703+1.26)0.82=-0.317kNm；（2）方木抗彎強(qiáng)度驗算方木斷面抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=6.4104 mm3； = M/Wf =0.317106/(6.4104)=4.954N/mm2；底模方木的受彎強(qiáng)度計算值 =4.954N/mm2 小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm =13N/mm2 ，滿足要求。（3）底模方木抗剪強(qiáng)度計算荷載對方木產(chǎn)生的剪力為Q=0.625(g2+q2)la=0.625(2.703+1.26)0.8= 1.982kN；按照下面的公式對底模方木進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗算： =3Q/(2bh)fv =0.619N/mm2；底模方木的抗剪強(qiáng)度 =0.619N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv=1.3N/mm2滿足要求。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=60803/12=2.56106 mm4；根據(jù)JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算： =0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.912(x4+x5)la4/(100EI)=0.521(0.12+1.8+0.082)8004/(10090002560000)+0.912(0.3+0.6)8004/(10090002560000)=0.331mm；撓度設(shè)計值 =Min(800/150，10)=5.333mm底模方木的撓度計算值 =0.331mm 小于 撓度設(shè)計值v =Min(800/150，10)mm ，滿足要求。（三）板底橫向水平鋼管的強(qiáng)度與剛度驗算根據(jù)JGJ1302001，板底水平鋼管按三跨連續(xù)梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。 （1）荷載計算材料自重：0.036kN/m；方木所傳集中荷載：?。ǘ┲蟹侥緝?nèi)力計算的中間支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.12.7030.8+1.21.260.8=3.589kN；按疊加原理簡化計算，鋼管的內(nèi)力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強(qiáng)度與剛度驗算橫向水平鋼管計算簡圖、內(nèi)力圖、變形圖如下： 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = 10.427 kN ；鋼管的最大應(yīng)力計算值 = 0.78106/4.79103=162.799 N/mm2；鋼管的最大撓度 max = 1.229 mm ；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 fm=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 =162.799 N/mm2 小于 鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度計算值 =1.229小于最大允許撓度 v=min(800/150,10) mm,滿足要求!（四）扣件抗滑力驗算板底橫向水平鋼管的最大支座反力，即為扣件受到的最大滑移力，扣件連接方式采用雙扣件，扣件抗滑力按下式驗算 NRc N=10.427kN；根據(jù)舟山市質(zhì)監(jiān)站出具的檢測報告舟質(zhì)檢2011-GK-006號，扣件的抗滑移性能為7.0KN。雙扣件抗滑移力N=10.427kN小于 Rc=7*2=14kN ,滿足要求。（五）立桿穩(wěn)定性驗算 立桿計算簡圖1、不組合風(fēng)荷載時，立桿穩(wěn)定性計算（1）立桿荷載。根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計值N應(yīng)按下式計算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK為模板及支架自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂部扣件）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力），根據(jù)前節(jié)扣件抗滑力計算，此值為F1=10.427kN。除此之外，根據(jù)規(guī)程條文說明4.2.1條，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷載可取為F2=0.153.6=0.54kN；立桿受壓荷載總設(shè)計值為：Nut=F1+F21.35=10.427+0.541.35=11.156kN；其中1.35為下部鋼管、扣件自重荷載的分項系數(shù)，F(xiàn)1因為已經(jīng)是設(shè)計值，不再乘分項系數(shù)。（2）立桿穩(wěn)定性驗算。按下式驗算 =Nut/(AKH)f -軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比按規(guī)程附錄C采用； A -立桿的截面面積，取4.57102mm2； KH -高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時，按規(guī)程5.3.4采用；計算長度l0按下式計算的結(jié)果取大值：l0=h+2a=1.5+20.1=1.7m；l0=kh=1.1671.3251.5=2.319m；式中：h-支架立桿的步距，取1.5m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.1m； -模板支架等效計算長度系數(shù)，參照規(guī)程附表D1,取1.325； k -計算長度附加系數(shù)，按規(guī)程附表D2取值為1.167；故l0取2.319m；=l0/i=2.319103 /15.9=146；查規(guī)程附錄C得 = 0.324；KH=1； =N/(AKH)=11.156103 /(0.3244.571021)=75.346N/mm2；立桿的受壓強(qiáng)度計算值 =75.346N/mm2 小于 立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。2、組合風(fēng)荷載時，立桿穩(wěn)定性計算（1）立桿荷載。根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計值Nut取不組合風(fēng)荷載時立桿受壓荷載總設(shè)計值計算。由前面的計算可知:Nut11.156kN；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下式計算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.0390.85=0.017kN/m2；其中 w0 - 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：w0 = 0.85 kN/m2； z - 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：z= 0.74 ； s - 風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為0.039；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.0170.81.52/10=0.004kNm；（2）立桿穩(wěn)定性驗算 = Nut/(AKH)+Mw/Wf =N/(AKH)+Mw/W=11.156103/(0.3244.571021)+0.004106 /(4.79103)=76.114N/mm2；立桿的受壓強(qiáng)度計算值 =76.114N/mm2小于立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。（六）立桿的地基承載力計算 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 地基承載力設(shè)計值:fg = fgkkc = 1701=170 kPa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 170 kPa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A =11.156/0.25=44.625 kPa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ：N = 11.156 kN；基礎(chǔ)底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=44.625kPa fg=170 kPa 。地基承載力滿足要求！梁模板支架計算書一、參數(shù)信息本算例中，地下室大梁計算對象。梁的截尺寸為400mm1500mm，模板支架計算長度為8.4m，梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：4.8，梁段集中線荷載(kN/m)：19.134。結(jié)合工程實際情況及公司現(xiàn)有施工工藝采用梁底支撐小楞平行梁跨方向的支撐形式。（一）支撐參數(shù)及構(gòu)造梁兩側(cè)樓板混凝土厚度(mm):250；立桿縱距l(xiāng)a(m):0.85；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.1；立桿步距h(m):1.8；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)(m):0.85；梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b(m):0.85；（二）材料參數(shù)面板類型為木面板，梁底支撐采用方木。豎向力傳遞通過雙扣件。木方斷面為60mm80mm，梁底支撐鋼管采用483.25鋼管，鋼管的截面積為A=4.57102mm2，截面模量W=4.79103mm3，截面慣性矩為I=1.15105 mm4。木材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值為fm13 N/mm2,抗剪強(qiáng)度設(shè)計值為fv1.3 N/mm2,彈性模量為E12000 N/mm2,面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值為fm13 N/mm2,抗剪強(qiáng)度設(shè)計值為fv1.3 N/mm2,面板彈性模量為E9000 N/mm2。荷載首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平鋼管扣件/可調(diào)托座立桿基礎(chǔ)的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗算。（三）荷載參數(shù)梁底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值為0.3kN/m2；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值為1.5kN/m3；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值為1kN/m2；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2kN/m2；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：24kN/m3。所處城市為舟山市，基本風(fēng)壓為W00.85kN/m2；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)為z0.74，風(fēng)荷載體型系數(shù)為s0.031。二、梁底模板強(qiáng)度和剛度驗算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,以梁底小橫桿之間的距離寬度的面板作為計算單元進(jìn)行計算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 266.6720.0020.00/6 = 1.78104mm3；I = 266.6720.0020.0020.00/12 =1.78105mm4；1、荷載計算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：q10.300.270.08kN/m；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：q21.5024.000.279.60kN/m；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：q31.501.500.270.60kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q41.000.270.27kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q52.000.270.53kN/m。底模的荷載設(shè)計值為：q=1.35(q1+q2+q3)+1.4(q4+q5)=1.35(0.08+9.60+0.60)+1.4(0.27+0.53)=15.00kN/m；2、抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算： = M/Wfm梁底模板承受的最大彎矩計算公式如下：Mmax=0.125ql20.12515.000.250.25=0.117kNm；支座反力為R1=0.375ql=1.406 kN；R21.25ql4.687 kN，R30.375ql1.406 kN；最大支座反力R=1.25ql4.687 kN； = M/W=1.17105/1.78104=6.6N/mm2；面板計算應(yīng)力=6.6N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 fm =13N/mm2，滿足要求！3、抗剪強(qiáng)度驗算面板承受的剪力為Q=2.343 kN,抗剪強(qiáng)度按照下面的公式計算：=3Q/(2bh)fv =32.3431000/(2266.6720)=0.659N/mm2；面板受剪應(yīng)力計算值 =0.66小于fv=1.30N/mm2，滿足要求。4、撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，根據(jù)JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，不乘分項系數(shù)，因此梁底模板的變形計算如下：最大撓度計算公式如下:=0.521qkl4/(100EI)=min(l/150,10)其中，l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52110.28250.004/(1009000.001.78105)=0.131mm；面板的最大允許撓度值 = min(250.00/150,10)=1.67mm面板的最大撓度計算值 =0.13mm 小于 面板的最大允許撓度值 = 1.67mm，滿足要求！三、梁底縱向支撐小楞的強(qiáng)度和剛度驗算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的斷面慣性矩 I 和斷面抵抗矩W分別為: W=60.0080.0080.00/6 =6.40104 mm3； I=60.0080.0080.0080.00/12 = 2.56106 mm4； 1、荷載的計算按照三跨連續(xù)梁計算，支撐小楞承受由面板支座反力傳遞的荷載。q=4.687/0.26717.576kN/m。2、抗彎強(qiáng)度驗算 = M/Wfm最大彎矩 M =0.117.5760.272= 0.125 kNm；最大剪力 Q =0.61717.5760.27= 2.892kN；最大受彎應(yīng)力 = M / W = 1.25105/6.40104 = 1.953 N/mm2；支撐小楞的最大應(yīng)力計算值 = 1.953 N/mm2 小于支撐小楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm=13.000 N/mm2，滿足要求!3、抗剪強(qiáng)度驗算方木斷面最大抗剪強(qiáng)度必須滿足: =3Q/(2bh)fv支撐小楞的受剪應(yīng)力值計算： = 32.89103/(260.0080.00) = 0.904 N/mm2；支撐小楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv =1.300N/mm2；支撐小楞的受剪應(yīng)力計算值 0.904 N/mm2小于支撐小楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv= 1.30 N/mm2,滿足要求!4、撓度驗算=0.677ql4/(100EI)=min(l/150,10)支撐小楞的最大撓度計算值 = 0.67717.576266.674/(10012000.002.56106)=0.020mm；支撐小楞的最大撓度計算值 0.020 mm小于支撐小楞的最大允許撓度 v =min(266.67/ 150,10) mm，滿足要求！四、梁底橫向支撐鋼管的強(qiáng)度驗算梁底橫向支撐承受梁底木方傳遞的集中荷載。對支撐鋼管的計算按照集中荷載作用下的簡支梁進(jìn)行計算。計算簡圖如下：1 、荷載計算梁底邊支撐傳遞的集中力：P1=R1=1.406kN梁底中間支撐傳遞的集中力：P2=R2=4.687kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(1.000-0.500)/40.267(1.20.25024.000+1.41.000)+1.220.267(1.500-0.250)0.300=0.527kN 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kNm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：N1=N4=0.453 kN；N2=N3=3.823 kN；最大彎矩Mmax=0.133 kNm；最大撓度計算值 max=0.055 mm；最大受彎應(yīng)力 = M / W = 1.33105/1.61104 = 8.265 N/mm2；梁底支撐小橫桿的最大應(yīng)力計算值 = 8.265 N/mm2 小于 梁底支撐小橫桿的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 fm =205.000 N/mm2，滿足要求！梁底橫向支撐小楞的最大撓度： =0.055 mm；梁底支撐小橫桿的最大撓度計算值 = 0.055 mm 小于 梁底支撐小橫桿的最大允許撓度 v =min(416.67/ 150,10) mm，滿足要求！五、梁跨度縱向支撐鋼管計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1、梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=0.453 kN。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.097 kNm ；最大變形 max = 0.187 mm ；最大支座力 Rmax = 1.38 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.097106 /(4.79103 )=20.166 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 fm =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 = 20.166 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 =0.187mm小于最大允許撓度v=min(800/150,10)mm,滿足要求!2、梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=3.823 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.815 kNm ；最大變形 max = 1.579 mm ；最大支座力 Rmax = 12.488 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.815106 /(4.79103 )=170.188 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 fm =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 = 170.188 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 fm =205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 =1.579mm小于最大允許撓度 v =min(800/150,10) mm,滿足要求!六、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,根據(jù)檢測報告舟質(zhì)檢2011-GK-006號，取7*2=14.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=1.38 kN；R 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 七、不組合風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算1、立桿荷載根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計值Nut指每根立桿受到荷載單元傳遞來的最不利的荷載值。其中包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分：通過支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力）。根據(jù)前面的計算，梁兩側(cè)立桿扣件滑移力F1 =1.38 kN，梁底立桿所受豎向力F2 =12.488 kN；根據(jù)規(guī)程條文說明4.2.1條，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值，故梁兩側(cè)支架自重荷載值為：F3=1.350.152.600.527kN；梁底立桿支架自重荷載值為：F4=1.350.15(2.60-1.50)0.223kN；通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括作用在板上模板自重和鋼筋混凝土自重：F5=1.35(1.20/2+(1.00-0.50)/4)0.80(0.30+24.000.25)=4.933 kN；通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括作用在板上的活荷載:F6=1.4(1.20/2+(1.00-0.50)/4)0.80(1.00+2.00)=2.436 kN；梁兩側(cè)立桿受壓荷載總設(shè)計值為：N1=1.480+0.527+4.933+2.436=9.375 kN；梁底增加立桿受壓荷載總設(shè)計值為：N2=12.488+0.223=12.711 kN；立桿受壓荷載總設(shè)計值為：N =12.711 kN；2、立桿穩(wěn)定性驗算 = 1.05Nut/(AKH)f - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； A - 立桿的截面面積，按規(guī)程附錄B采用；立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.57； KH-高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時，按規(guī)程 5.3.4采用；計算長度l0按下式計算的結(jié)果取大值： l0 = h+2a=1.50+20.10=1.700m； l0 = kh=1.1671.4701.500=2.573m；式中：h-支架立桿的步距，取1.5m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.1m； - 模板支架等效計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)程附表D1， =1.47； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167 ；故l0取2.573m； = l0/i = 2573.235 / 15.9 = 162 ；查規(guī)程附錄C得 = 0.268；KH=1； =1.05N/(AKH)=1.0512.711103/( 0.268457.0001.000)= 108.971 N/mm2；立桿的受壓強(qiáng)度計算值 = 108.971 N/mm2 小于 立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=205.000 N/mm2 ，滿足要求。八、組合風(fēng)荷載時，立桿穩(wěn)定性計算1、立桿荷載根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計值Nut取不組合風(fēng)荷載時立桿受壓荷載總設(shè)計值計算。由前面的計算可知：Nut12.711kN；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計算 經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值wk =0.7zsWo= 0.7 0.850.740.031 = 0.014 kN/m2；其中 w0 - 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：w0 = 0.85 kN/m2； z - 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：z= 0.74 ； s - 風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為0.031；風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為Mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.0140.81.52/10 = 0.003 kNm；2、立桿穩(wěn)定性驗算 =1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf =1.05N/(AKH)=1.0512.711103/( 0.268457.0001.00)+2923.680/4790.000= 109.582 N/mm2；立桿的受壓強(qiáng)度計算值 = 109.582 N/mm2 小于 立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=205.000 N/mm2 ，滿足要求。九、模板支架整體側(cè)向力計算1、根據(jù)規(guī)程4.2.10條，風(fēng)荷載引起的計算單元立桿的附加軸力按線性分布確定，最大軸力N1表達(dá)式為：N1 =3FH/(m+1)Lb)其中：F-作用在計算單元頂部模板上的水平力（N）。按照下面的公式計算：F =0.85AFWkla/(La)AF-結(jié)構(gòu)模板縱向擋風(fēng)面積（mm2），本工程中AF=8.001031.50103=1.20107mm2；wk -風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，對模板，風(fēng)荷載體型系數(shù)s取為1.0,wk =0.7zsw0=0.70.741.00.85=0.440kN/m2；所以可以求出F=0.85AFwkla/La=0.851.2010710-60.440.8/81000=449.106N。H-模板支架計算高度。H=2.600 m。m-計算單元附加軸力為壓力的立桿數(shù)為：1根。lb-模板支架的橫向長度（m），此處取梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b1.000 m。la -梁底立桿縱距（m），la=0.800 m。La-梁計算長度（m），La=8.000 m。綜合以上參數(shù)，計算得N1=3449.1062600.000/(1+1)1000.000)=1751.513N。2、考慮風(fēng)荷載產(chǎn)生的附加軸力，驗算邊梁和中間梁下立桿的穩(wěn)定性，當(dāng)考慮疊合效應(yīng)時，按照下式重新計算： =(1.05Nut+N1)/(AKH)f計算得： =(1.05 12710.811 + 1751.513) / (0.268 457.000 1.000)=123.272N/mm2。 = 123.272 N/mm2 小于 205.000 N/mm2 ，模板支架整體側(cè)向力滿足要求。十、立桿的地基承載力計算 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 地基承載力設(shè)計值:fg = fgkkc = 1701=170 kPa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 170 kPa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = 1.05N/A =1.0512.711/0.25=53.385 kPa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ：N = 12.711 kN；基礎(chǔ)底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=53.385kPa fg=170 kPa 。地基承載力滿足要求！梁側(cè)模板支架計算書梁側(cè)模板的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、建筑施工手冊（第四版）等規(guī)范編制。梁段:400*1500。一、參數(shù)信息1.梁側(cè)模板及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.50；混凝土板厚度(mm):250.00；采用的鋼管類型為483.25；次楞間距(mm)：300；主楞豎向道數(shù)：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.25；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.25；2.荷載參數(shù)新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):16.8；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):4.0；3.材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.3；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：15.0；二、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.200m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.700m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得 45.611 kN/m2、16.800 kN/m2，取較小值16.800 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計算面板抗彎強(qiáng)度驗算公式如下： = M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 1251.81.8/6=67.5cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.21.2516.80.9=22.68kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 1.41.2540.9=6.3kN/m；計算跨度(次楞間距): l = 300mm；面板的最大彎矩 M= 0.122.683002 +0.1176.33002= 2.70105Nmm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.122.6800.30+1.26.3000.30=9.752kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 2.70105 / 6.75104=4N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 15N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =4N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=15N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算=0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q=16.8(1.5-0.25)=21N/mm； l-計算跨度: l = 300mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 600