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移相全橋ZVZCSDC/DC變換器綜述 1概述所謂ZVZCS,就是超前橋臂實(shí)現(xiàn)零電壓導(dǎo)通和關(guān)斷,滯后橋臂實(shí)現(xiàn)零電流導(dǎo)通和關(guān)斷。ZVZCS方案可以解決ZVS方案的故有缺陷,即可以大幅度降低電路內(nèi)部的循環(huán)能量,提高變換效率,減小副邊占空比丟失,提高最大占空比,而且其最大軟開關(guān)范圍不受輸入電壓和負(fù)載的影響。滯后橋臂零電流開關(guān)是通過在原邊電壓過零期間使原邊電流復(fù)位來實(shí)現(xiàn)的。即當(dāng)原邊電流減小到零后,不允許其繼續(xù)反方向增長(zhǎng)。原邊電流復(fù)位目前主要有以下幾種方法:1)利用超前橋臂開關(guān)管的反向雪崩擊穿,使儲(chǔ)存在變壓器漏感中的能量完全消耗在超前橋臂的IGBT中,為滯后橋臂提供零電流開關(guān)的條件;2)在變壓器原邊使用隔直電容和飽和電感,在原邊電壓過零期間,將隔直電容上的電壓作為反向阻斷電壓源,使原邊電流復(fù)位,為滯后橋臂開關(guān)管提供零電流開關(guān)的條件;3)在變壓器副邊整流器輸出端并聯(lián)電容,在原邊電壓過零期間,將副邊電容上的電壓反射到原邊作為反向阻斷電壓源,使原邊電流迅速復(fù)位,為滯后橋臂開關(guān)管提供零電流開關(guān)的條件。2 電路拓?fù)涓鶕?jù)原邊電流復(fù)位方式的不同,下面列舉幾種目前常見的移相全橋ZVZCSPWMDC/DC拓?fù)浣Y(jié)構(gòu),以供大家參考。1) NhoE.C.電路如圖1所示1。該電路是最基本的移相全橋ZVZCS變換器,它的驅(qū)動(dòng)信號(hào)采用有限雙極性控制,從而實(shí)現(xiàn)超前橋臂的零電壓和滯后橋臂的零電流開關(guān)。這種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的缺陷是L1k要折衷選擇,L1k太小,在負(fù)載電流很小時(shí),超前橋臂不能實(shí)現(xiàn)零電壓開關(guān);L1k太大,又限制了iL1k的變化速度,從而限制了變換器開關(guān)頻率的提高。變換器給負(fù)載供電方式是電流源形式,電感L1k電流交流變化,輸入電流脈動(dòng)很大,要求濾波電容很大。該電路可以工作在電流臨界連續(xù)狀態(tài),但必須采用頻率控制,不利于濾波器的優(yōu)化設(shè)計(jì)。 2) ChenK.電路如圖2所示23。該電路超前橋臂并聯(lián)有串聯(lián)的電感和電容。電感L1和L2很小,不影響開關(guān)管的ZVS,但有兩個(gè)好處:一是限制振蕩的電流峰值;二是在負(fù)載很小,開關(guān)管不能實(shí)現(xiàn)ZVS時(shí),限制開關(guān)管的開通電流尖峰。該拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)利用IGBT的反向擊穿特性,解決了滯后橋臂IGBT關(guān)斷時(shí)的電流拖尾問題,可以提高IGBT的開關(guān)頻率,而且在負(fù)載很小時(shí)也能實(shí)現(xiàn)零電流開關(guān)。但是,這個(gè)電路也付出了代價(jià),漏感L1k中的能量L1kip2/2和ip反向時(shí)漏感L1k中的能量全部消耗在反向擊穿的IGBT中。 3) 原邊加隔直電容和飽和電感的FB-ZVZCS-PWM變換器如圖34所示。它在基本的移相全橋變換器的基礎(chǔ)上增加了一個(gè)飽和電感Ls,并在主電路上增加了一個(gè)阻擋電容Cb,阻擋電容Cb與飽和電感Ls適當(dāng)配合,能使滯后橋臂上的主開關(guān)管實(shí)現(xiàn)零電流開關(guān)。在原邊電壓過零階段,飽和電感工作在線性狀態(tài),阻止原邊電流ip反向流動(dòng),在原邊電壓為Vin或Vin時(shí),它工作在飽和狀態(tài)。盡管它有許多明顯的優(yōu)勢(shì),但也有不足之處,如最大占空比范圍仍受到很多限制,特別是飽和電感上有很大的損耗,飽和電感磁芯的散熱問題是一個(gè)必須解決的問題 4) 副邊采用有源箝位開關(guān)的FB-ZVZCS-PWM變換器如圖4所示5。這種電路沒有使用耗能元件,在副邊增加有源箝位開關(guān)S,并通過對(duì)有源箝位開關(guān)的適當(dāng)控制,為滯后橋臂創(chuàng)造零電流開關(guān)條件。超前橋臂在零電壓導(dǎo)通與關(guān)斷的過程中,輸出濾波電感Lf參與了諧振過程,而輸出濾波電感通常具有很大的值,超前橋臂開關(guān)管可以在很大的負(fù)載范圍內(nèi)滿足零電壓開關(guān)條件,開關(guān)管的導(dǎo)通與關(guān)斷的死區(qū)時(shí)間間隔受原邊電壓最大占空比的限制。在此種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中,可能會(huì)出現(xiàn)副邊整流輸出電壓的占空比大于原邊電壓最大占空比的現(xiàn)象,這種現(xiàn)象稱為“占空比增大效應(yīng)”(duty cycleboost effect)這種現(xiàn)象是由箝位電容Cc和箝位開關(guān)的作用造成的。此電路的主要缺點(diǎn)是控制上稍微復(fù)雜一些,以及有源箝位開關(guān)采用的是硬開關(guān),但是,有源箝位開關(guān)在一個(gè)開關(guān)周期中僅工作很短一段時(shí)間,對(duì)變換器整體效率影響很小。5)利用變壓器輔助繞組的FB-ZVZCS-PWM變換器電路拓?fù)淙鐖D5所示6。該電路通過在副邊增加一個(gè)變壓器輔助繞組和一個(gè)簡(jiǎn)單的輔助線路,無須增加耗能元件或有源開關(guān)來取得滯后橋臂ZCS。其副邊整流電壓可由箝位電容箝位,一般可將其限制在120額定值內(nèi),該方案可在大功率場(chǎng)合應(yīng)用。該電路拓?fù)涞膬?yōu)點(diǎn)是負(fù)載范圍寬,占空比損失小,器件的電壓應(yīng)力、電流應(yīng)力小,成本低。但是它也有缺點(diǎn),即副邊結(jié)構(gòu)復(fù)雜,設(shè)計(jì)時(shí)有些困難。 6)副邊帶能量恢復(fù)緩沖電路的FB-ZVZCS-PWM變換器如圖6所示7。它的副邊增加了由3個(gè)快恢復(fù)二極管和2個(gè)小電容構(gòu)成的能量恢復(fù)緩沖電路,此電路在能量傳遞初始期間,電容Cs1和Cs2與漏感諧振,電容上的電壓達(dá)到2nVin,超前橋臂開關(guān)管一關(guān)斷,電容上電壓就折合到原邊,在漏感上產(chǎn)生一反壓,使得原邊電流下降。而且,通過能量恢復(fù)電路的低阻抗路徑使副邊整流二極管實(shí)現(xiàn)了ZVS。該結(jié)構(gòu)稍微復(fù)雜些,最大缺點(diǎn)是,由于電容Cs1和Cs2與漏感諧振,使得副邊整流電壓幾乎是正常電壓nVin的2倍,增加了整流管的電壓應(yīng)力,并且由于存在大量環(huán)流,也增加了導(dǎo)通損耗。 7)使用改進(jìn)的能量恢復(fù)緩沖電路的FB-ZVZCS-PWM變換器如圖7所示8。它運(yùn)用改進(jìn)的能量恢復(fù)緩沖電路來減小循環(huán)電流和副邊瞬間超壓。除了增加二極管Ds4外,其工作原理和線路與6)相同 8)滯后橋臂中串入二極管的FB-ZVZCS-PWM變換器如圖8所示9。它利用串聯(lián)二極管阻斷電容電壓可能引起的原邊電流的反向流動(dòng)??梢栽谌我庳?fù)載和輸入電壓變化范圍內(nèi)實(shí)現(xiàn)滯后橋臂的零電流開關(guān)。 9)副邊利用簡(jiǎn)單輔助電路的FBZVZCSPWM變換器如圖9所示10。此電路副邊由一個(gè)簡(jiǎn)單輔助電路構(gòu)成:包括一個(gè)小電容和兩個(gè)小二極管,結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,整流電壓不恒定,取決于占空比。該方案不含飽和電感,輔助開關(guān),不產(chǎn)生大的環(huán)流,沒有額外的箝位電路,這是因?yàn)?,副邊整流電壓被箝位于箝位電容電壓與輸出電壓之和。所?的元器件均在低電壓,低電流下工作,還有負(fù)載范圍寬,占空比損失小等優(yōu)點(diǎn),從而使此變換器具有高效率,低成本,解決了目前常見變換器的許多問題。在高功率場(chǎng)合很有發(fā)展前途。 綜上所述可知,圖2和圖3電路使用耗能元件來復(fù)位原邊電流,降低了總效率并阻礙功率超過5kW;圖4電路通過副邊增加有源箝位開關(guān)來復(fù)位原邊電流,價(jià)格較貴并且控制復(fù)雜,有源箝位開關(guān)采用的是硬開關(guān),開關(guān)頻率是原邊的兩倍,開關(guān)損耗大;圖5電路所有有源和無源元器件都工作在最小電流應(yīng)力和電壓應(yīng)力下,有較寬的ZVZCS范圍,較小的占空比損耗,不存在嚴(yán)重的寄生環(huán)流,功率超過5kW,但是輔助電路復(fù)雜;圖6電路中電容Cs1和Cs2與漏感諧振引起大的循環(huán)能量,降低了總效率并使得副邊整流電壓幾乎是正常電壓nVs的二倍,增加了副邊整流管的電流應(yīng)力,變壓器和開關(guān)的導(dǎo)通損耗也增加了;圖7電路是對(duì)圖6電路的改進(jìn),它減小了副邊瞬間超壓和環(huán)流,也能使開關(guān)損耗傳到負(fù)載;通過比較圖6和圖7緩沖電路中Cs放電時(shí)間和漏感L1k復(fù)位時(shí)間,可以

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