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文檔簡介
1 年產(chǎn)年產(chǎn) 180180 萬噸轉(zhuǎn)爐煉鋼車間設(shè)計萬噸轉(zhuǎn)爐煉鋼車間設(shè)計 學(xué)校 學(xué)校 昆明理工大學(xué)昆明理工大學(xué) 專業(yè) 專業(yè) 冶金工程冶金工程 班次 班次 20022002 2 2 姓名 姓名 普松普松 指導(dǎo)老師單位 指導(dǎo)老師單位 昆明理工大學(xué)昆明理工大學(xué) 姓名 普靖中姓名 普靖中 職稱 職稱 副教授副教授 2 目目 錄錄 摘 要 4 ABSTRACT 5 前 言 6 第一章 設(shè)計概述 7 1 1 主要用途 8 1 2 冶煉要點(diǎn) 8 1 3 化學(xué)成分對 H08 性能的影響 9 1 4 現(xiàn)代全連鑄冶煉焊條鋼要點(diǎn) 10 第二章 氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐煉鋼物料平衡和熱平衡 11 2 1 物料平衡計算 11 2 2 熱平衡計算 21 第三章 氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐的設(shè)計與計算 27 3 1 爐型設(shè)計 27 3 2 氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐爐襯設(shè)計 30 3 3 氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐爐體金屬構(gòu)件設(shè)計 31 3 4 支承裝置 32 3 5 傾動機(jī)構(gòu) 32 3 6 底部供氣構(gòu)件的設(shè)計 34 第四章 氧槍的設(shè)計與計算 36 4 1 噴頭設(shè)計 36 4 2 氧槍水冷系統(tǒng) 40 第五章 連鑄機(jī)的設(shè)計與計算 43 5 1 連鑄機(jī)的主要工藝參數(shù) 43 5 2 連鑄機(jī)生產(chǎn)能力的確定 50 5 3 盛鋼桶及其載運(yùn)設(shè)備 54 5 4 中間包及其載運(yùn)設(shè)備 55 5 5 結(jié)晶器及其振動裝置 57 5 6 二次冷卻裝置 59 第六章 鋼包的設(shè)計與計算 63 3 6 1 盛鋼桶尺寸計算 63 6 2 盛鋼桶質(zhì)量 65 6 3 盛鋼桶重心計算 67 第七章 鐵水預(yù)處理及爐外精練 68 7 1 鐵水預(yù)處理 68 7 2 爐外精練 69 第八章 轉(zhuǎn)爐煉鋼車間布置 71 8 1 轉(zhuǎn)爐容量及車間生產(chǎn)能力的確定 71 8 2 全廠金屬平衡表的制定 72 8 3 主廠房工藝布置 73 總結(jié)與體會 75 謝 辭 76 參考文獻(xiàn) 77 4 摘摘 要要 本次設(shè)計的是一座年產(chǎn) 180 萬噸合格坯的氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐煉鋼廠 冶煉的鋼種為碳素 焊條鋼 主要牌號 H08A H08E H08C 主要規(guī)格 f 6 5mm f 6 0mm f 5 5mm 兩座 120 噸的氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐 年產(chǎn)鋼水量為 189 22 萬噸 采用三孔氧槍 氧流量為 333 33Nm3 min 配用鋼包的額定容量為 150 噸 兩臺 2 機(jī) 6 流板坯弧形連鑄機(jī) 連鑄機(jī) 的弧形半徑為 6m 主產(chǎn)品斷面尺寸 200 1000mm 連鑄機(jī)設(shè)計年生產(chǎn)能力為 205 2 萬噸 設(shè)計主要針對轉(zhuǎn)爐煉鋼廠 其中包括煉鋼廠規(guī)模 生產(chǎn)工藝流程 冶煉的鋼種牌號 全廠金屬料消耗平衡表 轉(zhuǎn)爐煉鋼車間的物料平衡和熱平衡計算 轉(zhuǎn)爐爐型選擇及設(shè)計 計算 氧槍噴頭及槍身設(shè)計計算 連鑄機(jī)以及車間附屬設(shè)備的計算選型 車間平面布置 設(shè)計等 關(guān)鍵字 氧槍 轉(zhuǎn)爐 連鑄機(jī) 碳素焊條鋼 5 Abstract The task of this design is to design a steelmaking mill with top oxygen blowing vessels that has an annual productivity of 1 million tons fine butts It produces series ofThe carbon welds the bar iron Trademark H08A H08E H08C specification f 6 5mm f 6 0mm f 5 5mm There are two top oxygen blowing vessels with a 1 892million tons productivity of hot metal It adopts the oxygen core lance that has three holes and the flow rate is 333 33Nm3 min The matched steel ladle size is 150 tons Also there are two setcasting machines that are two machine and six currents and produce the plank block The arc radius is 6m and the major product contour size is 200 1000mm The annual productivity of the casting is 2 052 million tons This design aims at the converter steel mill primarily among them include the steel mill scale and produce the steel of the craft flowsheet the card number of smelting steel and the balance sheet of whole plant depletion of metal charge A calculation for of material balance and calorific balance in the converter ship designing then choosing the profile and furnace lines of converter as well as choosing spray head and body of oxygen lance calculating and choosing the caster type then choose the other accessory equipment Last make an arrangement for the various equipments in the whole workshops Keywords oxygen lance converter caster The carbon welds the bar iron 6 前前 言言 由于我國已經(jīng)加入世界貿(mào)易組織 世界經(jīng)濟(jì)的格局將發(fā)生重大變化 外商投資將保 持良好的增長態(tài)勢 世界機(jī)械制造業(yè) 化工業(yè)的重心將加快向我國轉(zhuǎn)移 入世受益行業(yè) 發(fā)展速度將有所加快 這將加大國內(nèi)鋼材需求 在鋼材消費(fèi)增加的同時 消費(fèi)結(jié)構(gòu)將保 持多層次 多樣化 并逐步向高層次演化 21 世紀(jì) 隨著經(jīng)濟(jì)的日益全球化 競爭不斷 加劇 21 世紀(jì)的我國鋼鐵行業(yè)既有前所未有的發(fā)展機(jī)遇 又面臨嚴(yán)峻的挑戰(zhàn) 本設(shè)計說明書對畢業(yè)設(shè)計的整個過程及主要內(nèi)容進(jìn)行了詳細(xì)的說明 主要設(shè)計一座 年產(chǎn) 180 萬噸鋼坯的轉(zhuǎn)爐煉鋼車間 設(shè)計范圍包括從鐵水預(yù)處理到連鑄的整個煉鋼過程 設(shè)計內(nèi)容有主鋼種碳素焊條鋼的冶煉工藝流程和操作要點(diǎn) 煉鋼廠內(nèi)的物料平衡計算和 熱平衡計算 及由此計算結(jié)果來確定的廠內(nèi)各設(shè)備生產(chǎn)能力 型號等 設(shè)備選定及其在 廠房內(nèi)的布置 應(yīng)力求使廠區(qū)有效面積得到充分利用 物料流向合理 由于本人水平有限 設(shè)計中錯誤和缺點(diǎn)在所難免 望老師和同學(xué)們批評指正 7 第一章第一章 設(shè)計概述設(shè)計概述 本次設(shè)計的是年產(chǎn) 180 萬噸碳素焊條鋼的轉(zhuǎn)爐煉鋼廠 冶煉的主鋼種為連鑄碳素焊 條鋼 主要牌號 H08A H08E H08C 主要尺寸規(guī)格 f 6 5mm f 6 0mm f 5 5mm 執(zhí) 行標(biāo)準(zhǔn) GB T3429 2002 碳素焊條鋼是焊接材料行業(yè)使用量最大的原料品種 主要用于 制作不同牌號 不同規(guī)格的碳鋼焊條 產(chǎn)銷量大 隨著我國鋼材消費(fèi)量的增長 焊接材 料用鋼不斷增加 據(jù)最新統(tǒng)計 2002 年全年需求量達(dá)到 120 萬噸以上 此類碳素鋼 存 在成分偏析 尤其是硫 碳和磷在的上部和中心呈正偏析 為了保證盤條質(zhì)量 冶煉時 必須嚴(yán)格控制成分 其所要求的各化學(xué)成分的范圍如表 1 1 表 1 1 連鑄碳素焊條鋼各化學(xué)成分范圍 鋼種C Mn P S H08A 0 070 37 0 50 0 020 0 020 H08E0 04 0 070 37 0 50 0 013 0 013 H08C0 04 0 070 37 0 50 0 010 0 010 冶煉主要工藝流程是在高爐出鐵后 鐵水通過魚雷罐車運(yùn)到煉鋼廠 經(jīng)過鐵水預(yù)處 理 去除部分有害元素 從而減輕轉(zhuǎn)爐脫 P 的負(fù)擔(dān) 預(yù)處理后的鐵水再通過轉(zhuǎn)爐吹煉 脫去絕大部分的 C 冶煉主要工藝流程如圖 1 1 所示 圖 1 1 工藝流程圖 任何一個煉鋼廠都不可能只煉一個鋼種 都是由一個主鋼種和多個副鋼種組成的 為了便于冶煉及減少資金投入 在本設(shè)計中對副鋼種的選擇主要依據(jù)鋼種的化學(xué)成分來 8 確定 使各鋼種的化學(xué)成分相差不大 從而可以制定出相似的冶煉工藝 這里選取了三 種副鋼種 各鋼種的化學(xué)成分要求如表 1 3 所示 表表 1 31 3 各化學(xué)成分范圍各化學(xué)成分范圍 CSiMnPS 65Mn0 62 0 690 17 0 370 70 1 00 0 025 0 020 T9A0 85 0 93 0 35 0 40 0 025 0 020 55CrMnA0 52 0 600 17 0 370 65 0 95 0 030 0 030 表表 1 41 4 產(chǎn)品大綱產(chǎn)品大綱 鋼種占總產(chǎn)量的百分比鋼水量 萬噸 錳鐵 萬噸 硅鐵 萬噸 H0850 94 610 5140 000 65Mn20 37 84 0 2050 082 T9A15 28 380 1540 125 55CrMnA15 28 380 154 0 125 合計189 22 1 2070 332 碳素焊條鋼的概述碳素焊條鋼的概述 1 1 主要用途主要用途 碳素焊條鋼盤條 最重要的是化學(xué)成分要求嚴(yán)格 尤其是碳 硅 硫成分要確保盤 條成分符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定 此外要求碳素焊條鋼具有優(yōu)良的拉拔性能 電焊條主要尺寸規(guī)格 有 f4 0mm f3 2mm f2 5mm f2 0mm 用戶拉拔使用的主要特點(diǎn)有 碳素焊條鋼合金 含量少 屬于非合金鋼范疇 用戶最終加工產(chǎn)品尺寸較大 因此與合金焊絲產(chǎn)品不同 碳素焊條鋼盤條主要生產(chǎn)規(guī)格為 f6 5 f6 0mm 國內(nèi)用戶訂購 f5 5 規(guī)格的很少 1 2 冶煉要點(diǎn)冶煉要點(diǎn) 1 鐵水含硫量 0 035 時方可冶煉此鋼種 出鐵時盡量少帶高爐渣 2 冶煉本鋼種時要考慮到石灰 礦石 鐵塊 煤等原材料含硫量 3 裝入量力求準(zhǔn)確 廢鋼加入量以確保過程溫度 終點(diǎn)溫度為前提 副鋼種化學(xué)成分 9 4 冶煉過程中關(guān)鍵是去硫 要保證在轉(zhuǎn)爐中去硫率 有兩個問題必須注意 首先是 前期高溫去硫 要求第一次拉碳 熔池 C0 20 0 30 時溫度為 1650 1680 爐渣 堿度為 3 0 3 6 盡量多倒?fàn)t渣 后吹用石灰石或生白云石調(diào)溫造新爐渣 這樣即可以 防止熔池溫度過高又可以有效地去硫 吹煉終點(diǎn)碳含量在 0 04 0 06 熔池溫度在 1640 1660 爐渣堿度大于 3 2 5 為了保持鋼中合適的含氧量 用 1 3 中碳錳鐵和 2 3 高碳錳鐵合金化 這樣鋼水 增碳約 0 02 有利于模內(nèi)鋼液沸騰 其原因是鋼液碳含量增加 碳氧乘積遠(yuǎn)超過平衡值 其次中碳錳鐵含硅 1 5 2 不致因中碳錳鐵加入數(shù)量多增硅而影響沸騰 6 出鋼時用鐵芯鋁調(diào)整包內(nèi)鋼水氧化性 7 開澆平穩(wěn) 隨時觀察模內(nèi)鋼液沸騰 澆注過程及刺鋁調(diào)整鋼水氧化性 盡量使用 瓶口模澆注 用瓶口模澆注時 預(yù)留高度 90 100mm 然后加瓶塞 用敞口模澆注時必須 采用鋁封 加鋁時要撥渣后攪拌 防止鋼水冒竄而導(dǎo)致鋼錠開坯軋制時脫落 調(diào)頭 嚴(yán) 禁用硅鐵封頂 主要是鋼錠頭部增硅 以致鋼坯要切去 1 3 1 2 焊條鋼在錠模內(nèi)沸騰 弱 是在開坯時造成掉頭和堅殼帶薄產(chǎn)生氣泡裂紋的主要原因 因此保證鋼水在錠模內(nèi) 有良好的沸騰是十分重要的 1 3 化學(xué)成分對化學(xué)成分對 H08 性能的影響性能的影響 1 碳的影響 焊絲中含碳量增加 會使焊縫金屬含碳量增加 應(yīng)控制在 0 06 0 09 2 硅的影響 硅影響冷拔加工性能 在焊縫中有降低塑性的傾向 故國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定 碳素結(jié)構(gòu)鋼 H08 類硅含量 0 03 3 錳的影響 錳會增加焊縫中的含錳量 不僅可提高抗拉強(qiáng)度 也使塑性和韌性提 高同時還提高焊縫抗裂能力 4 磷的影響 有害元素 磷含量增加使焊縫冷裂傾向增大 同時低溫沖擊值迅速 下降 H08 鋼中的 S P 含量低 其盤條價格更高 5 硫的影響 有害元素 硫含量增加使焊縫熱裂傾向增大 同時使焊縫產(chǎn)生表面 氣孔的可能性增加 6 銅的影響 銅含量高時易產(chǎn)生焊縫開裂 所以要求銅 0 20 氧氣轉(zhuǎn)爐用鐵水 10 為主要原料煉鋼 殘余元素銅含量遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于 0 20 故廠內(nèi)一般不做考核 1 4 現(xiàn)代全連鑄冶煉焊條鋼要點(diǎn)現(xiàn)代全連鑄冶煉焊條鋼要點(diǎn) 1 鐵水脫硫 現(xiàn)代轉(zhuǎn)爐煉鋼廠都有鐵水預(yù)處理 我國寶山鋼鐵總廠煉鋼設(shè)有鐵水噴 吹脫硫和 三脫 脫硅 脫磷 脫硫 裝置 經(jīng)過鐵水預(yù)處理 入爐的鐵水含硫量 0 007 鐵水爐外脫硫是技術(shù)合理 經(jīng)濟(jì)的脫硫方法 2 鋼水經(jīng)過真空脫氣裝置 利用鋼液的碳和氧作用 使鋼中全含氧量 40 10 6 ppm 雖然鋼中無硅和少鋁 鑄坯或鋼錠也不會產(chǎn)生皮下氣泡 3 鋼水通過連鑄澆成鑄坯 因為采用全保護(hù)澆注 大包保護(hù)套管和氬氣密封 中間 包至結(jié)晶器采用浸入式水口保護(hù)渣 不僅可以防止鋼水二次氧化 而且在中間包和結(jié) 晶器內(nèi)鋼液中的夾雜物可以上浮 被保護(hù)渣捕捉 鋼的純潔度較高 冷拔加工性能好 適宜生產(chǎn)高強(qiáng)度高韌性等高級焊條 11 第二章第二章 氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐煉鋼物料平衡和熱平衡氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐煉鋼物料平衡和熱平衡 2 1 物料平衡計算物料平衡計算 1 計算所需原始數(shù)據(jù) 煉鋼過程的物料平衡與熱平衡計算是建立在物質(zhì)與能量守恒的基礎(chǔ)上的 其主要 目的是比較整個過程中物料 能量的收入項和支出項 為改進(jìn)操作工藝制度 確定合 理的設(shè)計參數(shù)和提高煉鋼技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)提供某些定量依據(jù) 應(yīng)當(dāng)指出 由于煉鋼系復(fù) 雜的高溫物理化學(xué)過程 加上測試手段有限 目前尚難以做到精確取值和計算 盡管 如此 它對指導(dǎo)煉鋼生產(chǎn)和設(shè)計仍有重要的意義 表 2 1 鋼種 鐵水 廢鋼和終點(diǎn)鋼水的成分設(shè)定值 CSiMnPS 鋼種設(shè)定值0 0700 0000 4000 0050 010 鐵水設(shè)定值 3 6000 3310 3510 0930 032 廢鋼設(shè)定值0 070 0 000 0 400 0 0050 010 終點(diǎn)鋼水設(shè)定值 0 040 痕跡0 1050 009 0 019 這里的鐵水設(shè)定值為鐵水預(yù)處理后的鐵水成分 具體內(nèi)容見 第七章 鐵水預(yù)處理及爐外精練 C 和 Si 按實際生產(chǎn)情況選取 Mn P 和 S 分別按鐵水中相應(yīng)成分含量的 30 10 和 60 留在鋼水中設(shè)定 2 物料平衡基本項目 收入項支出項 鐵水鋼水 廢鋼爐渣 熔劑 石灰 螢石 輕燒白云石 煙塵 氧氣渣中珠鐵 爐襯蝕損爐氣 成分 類別 12 鐵合金噴濺 表 2 2 原材料成分 CaOSiO2MgO Al2O3Fe2O3CaF2P2O5SCO2H2OC灰分揮發(fā)分 石 灰 88 00 2 50 2 60 1 50 0 50 0 10 0 06 4 64 0 10 螢 石0 30 5 50 0 60 1 60 1 50 88 00 0 90 0 10 1 50 生白云石36 40 0 80 25 60 1 00 36 20 爐 襯1 20 3 00 78 80 1 40 1 60 14 00 焦 碳 0 58 81 50 12 40 5 52 表 2 3 硅鐵合金的成分及回收率 CSiMnAlPSFe 硅鐵73 00 750 50 802 50 00 05 1000 03 10023 92 100 錳鐵6 60 900 50 7567 80 800 23 1000 13 10024 74 100 3 計算步驟 以 100 鐵水為基礎(chǔ)進(jìn)行計算 第一步 計算脫氧和合金化前的總渣量及其成分 總渣量包括鐵水中元素氧化 爐襯蝕損和加入熔劑的成渣量 其各項成渣量分別 列于表 2 5 2 6 和 2 7 總渣量及其成分如表 2 8 所示 第二步 計算氧氣消耗量 氧氣實際消耗量系消耗項目與供入項目之差 詳見表 2 9 第三步 計算爐氣量及其成分 第四步 計算脫氧和合金化前的鋼水量 類別 成分 13 表 2 4 其它工藝參數(shù)設(shè)定值 名 稱參 數(shù)名 稱參 數(shù) 終渣堿度 CaO SiO2 3 5渣中鐵損 鐵珠 為渣量的 6 螢石加入量為鐵水量的 0 5 氧氣純度99 余者為 N2 生白云石加入量為鐵水量的 2 5 爐氣中自由氧含量0 5 體積比 爐襯蝕損量為鐵水量的 0 3 氣化去硫量占總?cè)チ蛄康?1 3 終渣 FeO 含量 15 即 Fe2O3 5 金屬中 C 的氧化90 C 氧化成 CO 10 C Fe2O3 FeO 1 3 FeO 10 產(chǎn)物氧化成 CO2 煙塵量為鐵水量的 1 5 其中 廢鋼量由熱平衡計算確定 本計 FeO 為 75 Fe2O3為 20 算結(jié)果為鐵水量的 7 53 噴濺鐵損為鐵水量的 1 即廢鋼量比為 7 00 表 2 5 鐵水中元素的氧化產(chǎn)物及其成渣量 元 素反 應(yīng) 產(chǎn)物元素氧化量 kg 耗氧量 kg 產(chǎn)出量 kg 備 注 C C CO 3 204 4 2727 476 C CO2 0 3560 949 1 305 Si Si SiO2 0 400 0 457 0 857入 渣 Mn Mn MnO 0 2460 072 0 318 入 渣 P P P2O5 0 0840 1080 206 入 渣 S S SO2 0 0040 0040 009 S CaO CaS O 0 009 0 004 0 020入 渣 Fe Fe FeO 0 4570 1310 588 入渣 見 3 8 Fe Fe2O3 0 2310 0990 329 入渣 見表 3 8 14 合 計 4 9916 088 成 渣 量 2 317入渣組分之和 由 CaO 還原出的氧量 消耗的 CaO 量 0 009 56 32 0 016kg 表 2 6 爐襯蝕損的成渣量 爐襯蝕損量 成渣組分 kg 氣態(tài)產(chǎn)物 kg 耗氧量 kg kg CaOSiO2MgOAl2O3Fe2O3 C COC CO2C CO CO2 0 3 據(jù)表 3 4 0 0040 0090 2360 0040 0050 0880 0150 062 合 計0 2580 103 表 2 7 加入熔劑的成渣量 加 入 量 成 渣 組 分 kg 氣態(tài)產(chǎn)物 kg 類 別 kg CaOMgOSiO2Al2O3Fe2O3P2O5CaSCaF2H2OCO2O2 螢 石 0 5 據(jù)表 3 4 0 002 0 003 0 028 0 008 0 008 0 005 0 001 0 440 0 008 生白云石 2 5 據(jù)表 3 4 0 910 0 640 0 020 0 025 0 905 石 灰2 899 1 2 247 20 075 0 072 0 043 0 014 0 003 0 004 0 003 0 135 0 001 3 合 計 3 159 0 718 0 120 0 076 0 022 0 007 0 005 0 440 0 010 1 040 0 001 成 渣 量4 548 1 石灰加入量計算如下 由表 2 5 2 7 可知 渣中已含 CaO 0 016 0 004 0 002 0 910 0 900kg 渣中已含 SiO2 0 857 0 009 0 028 0 020 0 914kg 因設(shè)定 的終渣堿度 R 3 5 故石灰加入量為 R SiO2 CaO CaO石灰 R SiO2 石灰 15 3 5 0 914 0 900 88 00 3 5 2 5 2 899kg 2 為 石灰中 CaO 含量 石灰中 S CaS 自耗的 CaO 量 3 由 CaO 還原出的氧量 計算方法同表 2 5 表 2 8 總渣量及其成分 爐 渣 成 分CaOSiO2MgOAl2O3MnOFeOFe2O3CaF2P2O5CaS合 計 元素氧化成渣量 kg 0 857 0 318 0 588 0 329 0 206 0 020 2 317 石灰成渣量 kg 2 247 0 072 0 075 0 043 0 014 0 003 0 0042 460 爐襯蝕損成渣量 kg 0 004 0 009 0 236 0 004 0 005 0 258 生白云石成渣量 kg 0 910 0 020 0 640 0 025 1 595 螢石成渣量 kg 0 002 0 028 0 003 0 008 0 008 0 440 0 005 0 001 0 493 總渣量 kg 3 1620 986 0 955 0 081 0 318 0 588 0 356 0 440 0 213 0 025 7 123 44 394 13 844 13 407 1 133 4 458 8 2505 00 6 177 2 995 0 345 100 00 總渣量計算如下 因為表 2 8 中除 FeO 和 Fe2O3 以外的渣量為 3 162 0 986 0 955 0 081 0 318 0 440 0 213 0 025 6 180kg 而終渣 FeO 15 表 2 4 故總渣量為 6 180 85 75 7 123kg FeO 量 7 123 8 25 0 588kg Fe2O3 量 7 123 5 0 014 0 005 0 008 0 329kg 爐氣中含有 CO CO2 O2 N2 SO2和 H2O 其中 CO CO2 SO2和 H2O 可由 表 2 5 2 7 查得 O2和 N2則由爐氣總體積來確定 現(xiàn)計算如下 爐氣總體積 V xsg VVGVVV 5 0 32 4 22 99 1 5 0 16 10 039m3 51 98 7 099 xsg VGV V 式中 Vg CO CO2 SO2和 H2O 諸組分之總體積 m3 本計算中 其值為 7 564 22 4 28 2 360 22 4 44 0 009 22 4 64 0 0010 22 4 18 7 2571 Gs 不計自由氧的氧氣消耗量 本計算中 其值為 6 466m3 見表 2 9 Vx 鐵水與石灰中的 S 與 CaO 反應(yīng)還原出的氧量 m3 本計算中 其值 為 0 005 見表 2 9 0 5 爐氣中自由氧含量 m3 99 由氧純度為 99 轉(zhuǎn)換得來 計算結(jié)果列于表 2 10 中 表 2 9 實際耗氧量 耗 氧 項 kg 供 氣 項 kg 實際氧氣消耗量 kg 鐵水中元素氧化耗 氧量 表 3 5 6 088 鐵水中 S 與 CaO 反應(yīng)還原 出的氧量 表 2 5 0 004 爐襯中碳氧化耗氧 量 表 3 6 0 062 石灰中 S 與 CaO 反應(yīng)還原 出的氧量 表 2 7 0 001 煙塵中鐵氧化耗氧 量 3 4 0 295 爐氣中自由氧含量 表 3 10 0 072 6 516 0 005 3 396 合 計6 516 合 計0 0059 907 為爐氣中 N2的重量 詳見表 2 10 表 2 10 爐氣量及其成分 17 爐 氣 成 分爐 氣 量 kg 體 積 m3 體 積 CO7 564 6 05160 280 CO22 3601 202 11 970 SO20 009 0 0060 060 H2O0 0010 0 013 0 129 O20 072 0 050 0 500 N23 3962 717 27 061 合 計13 41110 039100 000 爐氣中 O2的體積為 10 039 0 5 0 050m3 重量為 0 050 32 22 4 0 072kg 爐氣中 N2的體積系爐氣總體積與其它成分的體積之差 重量為 2 717 28 22 4 3 396kg 表 2 11 未加廢鋼時的物料平衡表 收 入支 出 項 目質(zhì)量 kg 項 目質(zhì)量 kg 鐵 水100 000 86 128鋼 水92 49779 767 石 灰2 8992 497爐 渣7 1236 143 英 石0 500 據(jù)表 3 4 0 431爐 氣13 41111 565 生白云石2 500 據(jù)表 3 4 2 153 噴 濺1 000 0 862 爐 襯0 300 0 258 煙 塵1 500 1 294 氧 氣9 9078 539渣中鐵珠0 427 0 369 合 計116 106100 000 合 計115 958100 000 注 計算誤差 116 106 115 958 116 106 100 0 127 鋼水量 Qg 鐵水量 鐵水中元素的氧化量 煙塵 噴濺和渣中的鐵損 100 3 159 1 5 75 56 72 20 112 160 1 7 123 6 92 497 據(jù)此編制脫氧和合金化前的物料平衡表 表 2 11 18 第五步 計算加入廢鋼的物料平衡 如同 第一步 計算鐵水中元素氧化量一樣 利用表 2 1 的數(shù)據(jù)先確定廢鋼中 元素的氧化量及其耗氧量和成渣量 表 2 12 再將其與表 2 11 歸類合并 就得出 加入廢鋼后的物料平衡表 2 13 和 2 14 第六步 計算脫氧和合金化后的物料平衡 先根據(jù)鋼種成分設(shè)定值 表 2 1 和鐵合金成分及其燒損率 表 2 3 算出鋼 芯鋁和硅鐵的加入量 再計算其元素?zé)龘p量 將所得結(jié)果與表 2 14 歸類 即得冶煉 一爐鋼的總物料平衡 表 2 12 廢鋼中元素的氧化產(chǎn)物及其成渣量 元 素反 應(yīng) 產(chǎn) 物 元素氧化量 kg 耗氧量 kg 產(chǎn)物量 kg 進(jìn)入鋼中的量 kg C C CO 0 0160 0210 037 C CO2 0 0020 0050 006 Si Si SiO2 0 0000 000 0 000 Mn Mn MnO 0 100 0 029 0 129 P P P2O5 0 001 0 0020 003 S S SO2 0 000 0 000 0 001 S CaO CaS O 0 001 0 000 0 002 合 計0 120 0 056 24 836 成渣量 kg 0 134 表 2 13 加入廢鋼的物料平衡表 以 100 鐵水為基礎(chǔ) 收 入支 出 項 目重量 kg 項 目重量 kg 鐵 水100 000 70 863 鋼 水117 33383 231 19 廢 鋼24 95517 864 爐 渣7 2575 148 石 灰2 8992 055爐 氣13 4559 544 螢 石0 500 0 354噴 濺1 000 0 709 輕燒白云石2 500 1 722 煙 塵1 500 1 064 爐 襯0 300 0 213渣中鐵珠0 427 0 303 氧 氣9 9637 060 合 計141 118100 00 合 計140 927100 00 注 計算誤差為 141 118 140 927 141 118 100 0 135 表 2 14 加入廢鋼的物料平衡表 以 100 鐵水 廢鋼 為基礎(chǔ) 收 入支 出 項 目重量 kg 項 目重量 kg 鐵 水80 02970 863鋼 水93 90083 231 廢 鋼19 97117 684爐 渣5 8085 148 石 灰2 3202 055爐 氣10 7689 544 螢 石0 4000 354 噴 濺0 8000 709 輕燒白云石2 0011 772煙 塵1 2001 064 爐 襯0 2400 213 渣中鐵珠0 3420 303 氧 氣7 9737 060 合 計112 935100 000 合 計112 818 100 000 注 計算誤差為 112 935 112 818 112 935 100 0 1048 20 表 2 15 鐵合金中元素?zé)龘p量及產(chǎn)物量 類別元素?zé)龘p量 kg脫氧量 kg成渣量 kg爐氣量 kg入鋼量 kg C0 0030 0090 0120 030 Mn0 0690 0200 0890 277 Si0 0010 0010 0010 002 P0 001 S0 001 Fe0 126 錳鐵 合計 0 0730 0300 0910 0120 437 Al0 0000 0000 000 Mn0 0000 0000 0000 000 Si 0 001 0 001 0 001 0 002 P0 000 硅鐵 S0 000 21 Fe 0 001 合計 0 001 0 001 0 002 0 003 總計 0 0730 0290 0890 0120 435 總物料平衡表 錳鐵加入量為 WMn 0 511 硅鐵加入量 WSi為 0 003 回收率 硅鐵含 加鋼芯鋁后的鋼水量 終點(diǎn)鋼種 SiSi SiSi WSi 鐵合金中元素的燒損和產(chǎn)物量列于表 2 15 中 脫氧和合金化后的鋼水成分如下表所示 脫氧和合金化后的鋼水成分 CSiMnPS 0 0720 0000 3990 0100 020 由此可得冶煉過程 即脫氧和合金化后 的總物料平衡表 2 16 表 2 16 總物料平衡表 收 入支 出 項 目質(zhì) 量 kg 項 目質(zhì) 量 kg 鐵 水80 02970 548 廢 鋼19 97117 606 鋼 水94 33283 404 石 灰2 3202 046 螢 石0 400 0 353 爐 渣5 8965 213 輕燒白云石2 0011 764爐 氣10 5319 311 22 爐 襯0 2400 212 氧 氣7 9737 029 噴 濺0 8000 708 錳 鐵0 5110 450 煙 塵1 2001 061 硅 鐵 0 003 0 003 渣中鐵珠0 3420 302 焦 粉 0 003 0 003 合 計113 438100 00 113 102100 00 注 計算誤差為 113 438 113 102 113 438 100 0 296 2 2 熱平衡計算熱平衡計算 1 計算所需原始數(shù)據(jù) 計算所需基本原始數(shù)據(jù)有 各種入爐料及產(chǎn)物的溫度 表 2 17 物料平均熱容 表 2 18 反應(yīng)熱效應(yīng) 表 2 19 溶入鐵水中的元 素對鐵熔點(diǎn)的影響 表 2 20 其它數(shù)據(jù)參照物料平衡選取 2 計算步驟 以 100 鐵水為基礎(chǔ) 第一步 計算熱收入 Qs 熱收入項包括 鐵水物理熱 元素氧化熱及成渣熱 煙塵氧化熱 爐襯中碳的氧 化熱 1 鐵水物理熱 Qw 先根據(jù)純鐵熔點(diǎn) 鐵水成分以及溶入元素對鐵熔點(diǎn)的降低值 表 2 17 2 1 和 2 20 計算鐵水熔點(diǎn) Tt 然后由鐵水溫度和生鐵比熱 表 2 17 和 2 18 確定 Qw 表 2 17 入爐物料及產(chǎn)物的溫度設(shè)定值 入 爐 物 料產(chǎn) 物 名 稱 鐵 水 廢 鋼其它原料爐 渣爐 氣煙 塵 溫度 13502525與鋼水相同14501450 表 2 18 物料平均熱容 物 料 名 稱生 鐵鋼爐 渣礦 石煙 塵爐 氣 23 固態(tài)平均熱容 kJ kg K 0 7450 699 1 0470 996 熔化潛熱 kJ kg 218272209209209 液態(tài)或氣態(tài)平均熱容 kJ kg K 0 8370 8371 248 1 137 表 2 19 煉鋼溫度下的反應(yīng)熱效應(yīng) 組元化學(xué)反應(yīng) H kJ kg H kJ kg C C 1 2 O2 氧化反應(yīng) 139420 11639 C C O2 CO2 氧化反應(yīng) 418072 34834 Si Si O2 SiO2 氧化反應(yīng) 817682 29202 Mn Mn 1 2 O2 MnO 氧化反應(yīng) 361740 6594 P2 P 5 2 O2 P2O5 氧化反應(yīng) 1176563 18980 Fe Fe 1 2 O2 FeO 氧化反應(yīng) 238229 4250 Fe2 Fe 3 2 O2 Fe2O3 氧化反應(yīng) 722432 6460 SiO2 SiO2 2 CaO 2CaO SiO2 成渣反應(yīng) 97133 1620 24 P2O5 P2O5 4 CaO 4CaO P2O5 成渣反應(yīng) 693054 4880 CaCO3CaCO3 CaO CO2 分解反應(yīng)1690501690 MgCO3MgCO3 MgO CO2 分解反應(yīng)1180201405 表 2 20 溶入鐵中的元素對鐵熔點(diǎn)的降低值 元 素CSiMnPSAlCrN H O 在鐵中的極限溶解 度 5 4118 5 無限 2 80 1835 0 無限 溶入 1 元素使鐵熔 點(diǎn)的降低值 65707580859010085302531 5 氮 氫 氧溶入使 鐵熔點(diǎn)的降低值 6 適用含量范圍 1 01 0 2 0 2 5 3 0 3 5 4 0 3 15 0 7 0 08 1 18 表 2 21 元素氧化熱和成渣熱 反應(yīng)產(chǎn)物氧化熱或成渣熱 kJ 反應(yīng)產(chǎn)物氧化熱或成渣熱 kJ C CO 37291 356 Fe Fe2O3 1489 338 C CO2 12400 904 P P2O5 1594 320 Si SiO2 11680 800 P2O5 4CaO P2O5 1041 074 Mn MnO 1622 124 SiO2 2CaO SiO2 1597 529 Fe FeO 1942 507合 計 Qy70659 953 Tt 1536 3 6 100 0 331 8 0 351 5 0 093 30 0 032 25 6 1190 6 25 Qw 100 0 745 1190 6 25 218 0 837 1350 1190 6 151701 780kJ 2 元素氧化熱及成渣熱 Qy 由鐵水中元素氧化量和反應(yīng)熱效應(yīng) 表 2 19 可以算出 其結(jié)果列于表 2 21 中 3 煙塵氧化熱 Qc 由表 2 4 中給出的煙塵量參數(shù)和反應(yīng)熱效應(yīng)計算可得 kJ35 5075 6460 160 112 204250 72 56 755 1 c Q 4 爐襯中碳的氧化熱 Q1 根據(jù)爐襯蝕損量及其含碳量確定 Q1 0 3 14 90 11639 10 34834 586 257kJ 故熱收入總值為 Qs Qw Qy Qc Q1 228023 340kJ 第二步 計算熱支出 熱支出項包括 鋼水物理熱 爐渣物理熱 煙塵物理熱 爐氣物理熱 渣中鐵 珠物理熱 噴濺物 金屬 物理熱 輕燒白云石分解熱 熱損失 廢鋼吸熱 1 鋼水物理熱 Qg 先按求鐵水熔點(diǎn)的方法確定鋼水熔點(diǎn) Tg 再根據(jù)出鋼和鎮(zhèn) 靜時的實際溫降 通常前者為 40 60 后者 3 5 min 具體時間與盛鋼桶大小 和澆注條件有關(guān) 以及要求的過熱度 一般為 50 90 確定出鋼溫度 Tz 最后由 鋼水量和熱容算出物理熱 Tg 1536 0 10 65 0 045 5 0 006 30 0 018 25 6 1522 65 式中 0 10 0 045 0 006 和 0 018 分別為終點(diǎn)鋼水 C Mn P 和 S 的含量 Tz 1522 65 50 50 70 1692 65 式中 50 50 和 70 分別為出鋼過程中的溫降 鎮(zhèn)靜及爐后處理過程中的溫降 和過熱度 Qg 91 559 0 699 1522 65 25 272 0 837 1692 65 1522 65 135151 439kJ 2 爐渣物理熱 Qr 令終渣溫度與鋼水溫度相同 則得 Qr 11 481 1 248 1692 65 25 209 16313 292kJ 3 爐氣 煙塵 鐵珠和噴濺金屬的物理熱 Qx 根據(jù)其數(shù)據(jù) 相應(yīng)的溫度和熱容 確定 26 詳見表 2 22 4 生白云石分解熱 Qb 根據(jù)其用量 成分和表 2 19 所示的熱效應(yīng)計算 Qb 2 5 36 40 1690 25 60 1405 2437 100kJ 5 熱損失 Qq 其它熱損失帶走的熱量一般約占總熱收入的 3 8 本計算取 5 則得 Qq 228023 340 5 11401 167kJ 表 2 22 某些物料的物料熱 項目參數(shù)kJ備注 爐氣物理熱21728 7841450為爐氣煙塵溫度 煙塵物理熱2442 450 渣中鐵珠物理熱624 4661520為鋼水熔點(diǎn) 噴濺金屬物理熱1461 144 合計Qx26256 843 6 廢鋼吸熱 Qf 用于加熱廢鋼的熱量是剩余熱量 即 Qf Qs Qg Qr Qx Qb Qq 36463 499kJ 故廢鋼加入量 Wf為 Wf 24 955kg 即廢鋼比為 24 955 100 24 955 19 971 熱平衡計算結(jié)果列于表 2 23 中 熱收入總值 熱 廢鋼吸熱鋼水物理熱 爐渣物理 熱效率97 81100 表 2 23 熱平衡表 收 入支 出 項 目熱量 kJ 項 目熱量 kJ 鐵水物理熱151701 78066 529鋼水物理熱135151 439 59 271 元素氧化熱和成渣熱70659 95330 988爐渣物理熱16313 2927 154 27 其中 C 氧化49692 26021 793廢鋼吸熱36463 499 15 991 Si 氧化11680 8005 123爐氣物理熱21728 784 9 529 Mn 氧化1622 124 0 711煙塵物理熱2442 450 1 071 P 氧化1594 3200 699 渣中鐵珠物理熱624 4660 274 Fe 氧化3431 8451 505 噴濺金屬物理熱1461 144 0 641 SiO2成渣1597 5290 701輕燒白云石分解熱2437 100 1 069 P2O5成渣1041 0740 457熱損失11401 1675 000 煙塵氧化熱5075 350 2 226 爐襯中碳的氧化熱586 2570 257 合 計228023 340100 000 合 計228023 340100 000 若不計算爐渣帶走的熱量時 416 82100 熱收入總值 廢鋼吸熱鋼水物理熱 熱效率 加入鐵合金進(jìn)行脫氧和合金化 會對熱平衡數(shù)據(jù)產(chǎn)生一定的影響 對轉(zhuǎn)爐用一般 生鐵冶煉低碳鋼來說 所用鐵合金種類有限 數(shù)量也不多 經(jīng)計算 其熱收入部分約 占總收入的 0 8 1 0 熱支出部分約占 0 5 0 8 二者基本持平 28 第三章第三章 氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐的設(shè)計與計算氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐的設(shè)計與計算 氧氣轉(zhuǎn)爐是轉(zhuǎn)爐煉鋼車間的主體設(shè)備 其設(shè)計的質(zhì)量不僅直接影響到投產(chǎn)后的各項 技術(shù)經(jīng)濟(jì)以及企業(yè)的的經(jīng)濟(jì)效益和社會效益 而且還關(guān)系到操作者的勞動安全 為了正 確 合理的設(shè)計 達(dá)到預(yù)定的目標(biāo) 必須依據(jù)建廠的具體條件 充分調(diào)查和掌握同類轉(zhuǎn) 爐的發(fā)展現(xiàn)狀 切實做到理論與實際緊密結(jié)合 轉(zhuǎn)爐由爐帽 爐身和爐底三部分組成 目前常用的爐帽是一上小下大的正口形截圓 錐體 爐帽以下 熔池以上的爐身部分為圓筒形 熔池面以下的爐底部分 其形狀視熔 池形狀而定 根據(jù)修爐方式的不同 有死爐底與活爐底之分 前者適用于上修 后者適 用于下修 所謂轉(zhuǎn)爐爐型 實際上是指由上述三部分組成的爐襯內(nèi)部空間或爐膛的幾何形狀 由于爐帽和爐身的形狀并無變化 所以通常就按熔池形狀劃分為三種 筒球型 截球型 和截錐型 本次設(shè)計轉(zhuǎn)爐的公稱容量為 120t 采用截錐型 截錐型熔池形狀為一倒錐體 在裝入量和熔池直徑相同的情況下 其熔池最深 因 此不適宜于大容量轉(zhuǎn)爐 我國過去已建成的 30t 以下的小爐子應(yīng)用較多 新制定的技術(shù)規(guī) 定中提出 100t 轉(zhuǎn)爐一般采用截錐型活爐底 國外已很少用這種爐型 通常倒截錐體 的底部直徑 d 0 7D 這時熔池體積 Vc m3 與熔池直徑 D m 和熔池深度 h m 有 如下關(guān)系 2 574 0 hDVc 3 1 爐型設(shè)計爐型設(shè)計 爐型設(shè)計的主要任務(wù)是確定所選爐型各部位的主要參數(shù)和尺寸 據(jù)此再繪制出工程 圖 1 熔池尺寸的確定 熔池是容納金屬并進(jìn)行一系列復(fù)雜物理化學(xué)反應(yīng)的地方 其 主要尺寸有熔池直徑和熔池深度 設(shè)計時 應(yīng)根據(jù)裝入量 供氧強(qiáng)度 噴嘴類型 冶煉 動力學(xué)條件以及對爐襯蝕損的影響綜合考慮 1 熔池直徑 D 熔池直徑通常指熔池處于平靜狀態(tài)時金屬液面的直徑 它主要取決 于金屬裝入量和吹氧時間 隨著裝入量增加和吹氧時間縮短 單位時間的脫氧量和從熔 29 池排出的 CO 氣體量增加 此時 如不相應(yīng)增大熔池直徑 勢必會使噴濺和爐襯蝕損加劇 轉(zhuǎn)爐吹氧時間 t 與裝入量 G 成正比 而與單位時間供氧量 Q 成反比 即若要增大供氧量 還要使噴濺維持一定 就需擴(kuò)大熔池面 這意味著單位時間供氧量與熔池直徑的平方成 正比 因此可得公式 m t G KD070 4 式中 G 新爐金屬裝入量 t 可近似地取其公稱容量 120t t 平均每爐鋼純吹氧時間 本設(shè)計取 18min K 比例系數(shù) 本設(shè)計取 1 50 2 熔池深度 h 熔池深度系指熔池處于平靜狀態(tài)時從金屬液面到爐底最低處的距離 對截錐型熔池 m D V h c 931 1 070 4 574 0 33 18 574 0 22 2 爐身尺寸的確定 對于圓筒形爐身 因其直徑與熔池直徑一致 故需確定的尺 寸即為爐身高度 H身 5 760m 22 44 D VVV D V H t 池帽身 身 3 爐帽尺寸的確定 頂吹轉(zhuǎn)爐一般用正口爐帽 其主要尺寸有爐帽傾角 爐口直 徑和爐帽高度 設(shè)計時 應(yīng)考慮以下因素 確保其穩(wěn)定性 便于兌鐵水和加廢鋼 減少 熱損失 避免出鋼時鋼渣混出或從爐口流渣 減少噴濺 1 爐帽傾角 傾角過小 爐帽內(nèi)襯不穩(wěn)定性增加 容易倒塌 過大時 出鋼時容 易鋼渣混出和從爐口大量流渣 目前傾角多為 60 3 小爐子取上限 大爐子取下限 這是因為大爐子的爐口直徑相對來說要小些 2 爐口的直徑 d 一般來說 在滿足兌鐵水和廢鋼的前提下 應(yīng)適當(dāng)減小爐口直徑 以利于減少熱損失 減少空氣進(jìn)入爐內(nèi)影響爐襯壽命和改善爐前操作條件 實踐表明 取爐口直徑為熔池直徑的 43 53 較為適宜 另外 從減少噴濺考慮 要求爐氣從爐口 30 排出的速度小于 15m s 3 爐帽高度 H帽 為了維護(hù)爐口的正常形狀 防止因磚襯蝕損而使其迅速擴(kuò)大 在 爐口上部設(shè)有高度為 H口 300 400mm 的直線斷段 因此爐帽高度為 2 130m 口帽 HtgdDH 2 1 爐帽總?cè)莘e為 60 14785 0 262 0 424 222 2 口口帽 口帽 HddDdDHH HdtgdDV 4 出鋼口尺寸的確定 出鋼口內(nèi)口一般都設(shè)在爐帽與爐身交界處 以便當(dāng)轉(zhuǎn)爐處 于水平位置時其位置最低 可使鋼水全部出凈 出鋼口的主要尺寸是其中心線的水平傾 角和直徑 1 出鋼口中心線水平傾角 1 為了縮短出鋼口長度 以利維修和減少鋼液二次氧 化及熱損失 大型轉(zhuǎn)爐的 1趨向減少 國外不少轉(zhuǎn)爐采用 0 但 0 傾角使鋼流對鋼 包內(nèi)金屬的沖擊力變小 國內(nèi)轉(zhuǎn)爐多為 45 以下 本設(shè)計取 45 2 出鋼口直徑 d出 出鋼口直徑?jīng)Q定著出鋼時間 因此隨爐子容量而異 出鋼時間 通常為 2 8min 時間過短 即出鋼口過大 難以控制下渣 且鋼包內(nèi)鋼液靜壓力增長過 快 脫氧產(chǎn)物不易上浮 時間過長 即出鋼口太小 鋼液容易二次氧化和吸氣 散熱也 大 通常 d出可按下面經(jīng)驗式確定 出 cmTd00 1675 1 63 式中 T 轉(zhuǎn)爐公稱容量 t 3 爐容比 或體積比 的確定 爐容比系指轉(zhuǎn)爐有效容積 Vt與公稱容量 T 之比值 Vt T m3 t Vt系爐帽 爐身和熔池三個內(nèi)腔容積之和 公稱容量以轉(zhuǎn)爐爐役期的平均 出鋼量來表示 這種表示法不受操作方法和澆注方法的影響 確定爐容比時 應(yīng)綜合考慮以下因素 鐵水比 鐵水成分 冷卻劑種類 供氧強(qiáng)度 噴槍孔數(shù) 基建投資等 通常 鐵
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