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化工原理題庫答案第一章流體流動(dòng)一、名詞解釋（每小題2分）1、由國家以命令形式規(guī)定允許使用的計(jì)量單位。2、流動(dòng)系統(tǒng)中各截面上的流速、壓強(qiáng)、密度等各有關(guān)物理量僅隨位置變化不隨時(shí)間變化。3、流動(dòng)系統(tǒng)中各截面上的流速、密度、壓強(qiáng)等隨位置及時(shí)間而變。4、流體流過壁面時(shí)，如果流體潤濕壁面，則必然形成速度梯度很大的流體層叫流動(dòng)邊界層。5、流體在一定條件下脫離壁面的現(xiàn)象叫邊界層的分離。6、速度梯度，即在與流動(dòng)方向垂直的方向上流體速度的變化率。DUYY7、8、把流體流過某一管件或閥門的局部阻力折算成相當(dāng)于流過一段與它直徑相同、長度為的直管阻力。所EL折算的直管長度稱為該管件或閥門的當(dāng)量長度。9、用維數(shù)不多的無因次數(shù)群代替較多的變量，對一個(gè)復(fù)雜的物理現(xiàn)象可簡化實(shí)驗(yàn)工作，該方法稱為因次分析法。10、/D相對粗糙度。11、，比例系數(shù)，流體的黏性愈大，其值愈大，所以稱為粘滯系數(shù)或動(dòng)力黏度，簡稱黏度。SYUF12、流通截面上某一點(diǎn)的速度，可直接測量M/S。13、以絕對零壓作起點(diǎn)計(jì)算的壓強(qiáng)，稱為絕對壓強(qiáng)。14、表示被測流體的絕對壓強(qiáng)比大氣壓強(qiáng)高出的數(shù)值，稱為表壓強(qiáng)。15、真空度等于大氣壓強(qiáng)減去絕對壓強(qiáng)。二、單選擇題（每小題2分）1、B2、BDCA3、A4、D5A6、C7、B8、C9、D10、B11、BG12、C13、C14、1B2B15、（1）E（2）A16、B17、B18、C19、A20、（1）C（2）C21、B22、C23、A24、A25、A26、C27、B28、A29、D30、A31、B32、A33、B三、1、E/D2、DU/DY牛頓3、動(dòng)靜壓頭之和靜壓頭4、位置時(shí)間5、66、2；1/47、滯流邊界層厚度湍流邊界層厚度滯流內(nèi)層主流區(qū)流速8、MT2L1MT3L29、流體具有黏性10、增大降低11、U1A11U2A22常數(shù)U1D12U2D22常數(shù)12、1M/S20PA13、大284M3/H14、15、PA10PA2100MMH2OPB1300MMH2O21RGPB3340MMH2O916、PAS或NS/M2、M2/S17、16M04M18、1/1619HFUPGZUPGZ2211HFUPGZUPGZ222112021、050822、28M/S連續(xù)性23、下降24、無黏性25、10126、相等流量之和27大029529528、增加不變29、230、絕對壓強(qiáng)四、問答題（每小題2分）1、RE2000的流動(dòng)稱為層流流動(dòng)，RE4000的流動(dòng)稱為湍流流動(dòng)2、RE2000的流動(dòng)稱為層流流動(dòng)，RE4000的流動(dòng)稱為湍流流動(dòng)3、流體在管內(nèi)作層流流動(dòng)時(shí)，其質(zhì)點(diǎn)沿管軸作有規(guī)則的平行運(yùn)動(dòng)，各質(zhì)點(diǎn)互不碰撞，互不混合。流體在管內(nèi)作湍流流動(dòng)時(shí)，其質(zhì)點(diǎn)作不規(guī)則的雜亂運(yùn)動(dòng)，并相互碰撞，產(chǎn)生大大小小的漩渦。4、對非圓形截面的通道，可以找到一個(gè)與圓形管直徑相當(dāng)?shù)摹爸睆健眮泶?，此直徑即稱為“當(dāng)量直徑”。5、當(dāng)量直徑等于四倍的流通橫截面積除以潤濕周邊長。6、三種情況中，下游截面22的流速相等7、三種情況中，下游截面22的壓強(qiáng)不相等，其中（A）的壓強(qiáng)最大，（C）的壓強(qiáng)最小。這是因?yàn)椋–）管上不僅有一個(gè)閥門消耗能量，且管子末端垂直上升一段，又使得靜壓強(qiáng)降低8、2013YUD9、10、時(shí)，水向低位槽流動(dòng)2PZGA五、判斷題（每小題1分）1、2、3、4、5、6、7、8、9、10、六、計(jì)算題1、1已知V20Y200Y2，則0DVY令，解得Y005M，即管半徑R005M當(dāng)005/20025M，0DVY2V20Y200Y2200025200002520375M/S3分220M/S/M則W0052010N/M22分0YVD0YDV2、4分221UPUPZGZGZI、PI均按管中心線取值，因Z1Z2，U24U1得22145H020U10511M/S4分21215PG2分332210065784MVDUS2UGRI4083Y3、令高于噴嘴出口5M處水流截面為22截面12截面間P1P2D212D1，U1D12U2D22U23分4由即U11376M/S2分21ZG2211985U4、U10U2P1P2于是GZ1GZ2HFGZ1Z2HF2064分2U239M/S2分0505129866GZZ1Z22061514M2分2213598UG增高為Z1Z1151411414M2分5、2分32840496MUS層流1622分153964EDR64ER列兩截面柏方82081EWZGHFF0,UPA2243516697LUJFDKG4分95708EW2分314156ESENWKW6、層流2分3058982EDUR64982分24364MS列兩截面柏方2分2EPWZGHF250UF4分34987164891665439EJKG2分3654380415ESENWKW7、管子出口流速U140M/S2分2GH91400152U001352U01728M/S2分由水槽液面至收縮管處排伯努利方程30971788PP0170103PA4分P0PV，故收縮管處不會發(fā)生水汽化。2分8、閥關(guān)時(shí)ZA1810000513600ZA5M2分閥全開對AA和CC截面外側(cè)列伯努利方程取ZC0基準(zhǔn)面,22CCAUUGGHF4分220,0AP解出U302M/S2598115C3分320360844MVH對AA到BB截面列伯努利方程2BAPUGZHF4分2230503981518B解出PB176104N/M2（表）2分9、解閥門全閉時(shí)，由P2GH，即水槽液面距閥門中心線的高度為31M。50313198HM2分閥門開啟時(shí)，以水槽液面為上游截面11，壓力表處為下游截面22，管路中心線為基準(zhǔn)水平面。在兩截面間列柏努利方程式4分Z1H31M，Z20，P10，P2021013105PA，U10，HF/G05MH2O代入上式3解得U2324M/S2分523598U2分3236094MVDUH10、122510245106SKGTWSH1122截面列伯努利方程ZGF5分2160275438ZGM2閥前后231010UPPAPIGR即84381031361103981R2R2006826M6MM5分31122截面列伯努利方程當(dāng)U08U081512M/S2LUZGHFD2438LGDU5分29814360954因高位槽水位不變，流量減小，閥前管路阻力減小，必引起A點(diǎn)壓強(qiáng)PA增大。5分11、1122截面列伯努利方程4分21UZGHF2分2136045MSELUHFD221ELUZGD2分2509814EL2分298150482ELM12、期中3分00ISGRVAUC02IGRUC2981361856364I222030RM2分19R13、2分221010753644MUSD2分357810ER1分0253649187列兩面的柏方3分2122FPPLUHD表2分22442110751598079081LUPAD14、解煙囪底端為上游截面11、頂端內(nèi)側(cè)為下游截面22，并以截面11為基準(zhǔn)水平面。在兩截面間列柏式，即22FPUPGZGZH式中Z10，Z230M，U1U24分由于煙道氣壓強(qiáng)變化不大，煙道氣的密度可按1033105PA及400計(jì)算，即2分533004/847PMKGMRT以表示大氣的密度，PA，1與PA，2分別表示煙囪底端與頂端大氣壓強(qiáng)，即P1PA，149PA因煙囪頂端內(nèi)側(cè)壓強(qiáng)等于同高度處的大氣壓強(qiáng)，故P2PA，2PA，1GZ22分標(biāo)準(zhǔn)狀況下空氣的密度為1293KG/M3，所以10133105PA、20時(shí)的密度為2分271931/0KGM于是P2PA，11298130PA，1353PA將以上各值代入柏式，解得2分,10AAFHJKG2分2FELUD其中2分14092EM煙道氣的流速為2分6127/53US煙道氣的流量為2分30910543621/SAKGH15、取池內(nèi)水面為截面1，作為基準(zhǔn)面；輸水管出口為截面2，則有Z10,Z220M,P10,P2500103PAU10,2分2分5893604MUS3分221EFPUPZGWZGH代入數(shù)值，得WE738J/KG2分質(zhì)量流量WS15/36001000417KG/S2分有效功率NE4177383080J/S308KW2分泵的軸功率2分KWPE135608316、解（1）在11，22兩截面間列柏努力方程，U1U20，P1P20，WE04分2FLUGZHD由，代入上式025316RE得U3513M/S2分驗(yàn)證RE033513800/0073115504000假設(shè)正確，VAU89395M3/H2分（2）流量減半，流速減半，即U17565M/SRE5775符合伯拉修斯式列11，22間柏努力方程2102536RELUGZD則3分4222025316ER80316EELLUUDDLM4分17、0233206981307614750/5/4SEFFRGVCAMSVU3分（1）由A、B兩點(diǎn)列柏努力方程2222344,005187619610BEFABFAPUPUZHZHGGLDP5分（2）86249ENW軸AB段消耗的功率4分34175096190SEFPMVUW則3分16905344EN18、主管道SMAVSU/0915/60/8/21文丘里喉部M處3分/44/3222在高位水槽上面與M處界面間的列柏努利方程得真空度）231632/0915/0/48/2MHGOGUDUZGP5分2H堿堿水H水H水151400/100021M，；，PCPR9、降低因水的導(dǎo)熱率大于保溫材料的導(dǎo)熱率,受潮后,水占據(jù)一定的孔隙空間，使保溫層材料導(dǎo)熱率增大,保溫效果降低。8、不凝氣和冷凝水不凝氣構(gòu)成附加的氣膜傳熱阻力，而冷凝水的積累減小換熱面積。11、減少愈低12、0813、管程殼程QXTXTQ1114、膨脹節(jié)；浮頭式；U型管33315、膨脹節(jié)浮頭式U型管16、在兩固體壁面間，平行放置多塊黑度較小的遮熱板。17、大于,小于大于,因?yàn)槔淠簭纳厦娓髋帕鞯较旅娓髋?液膜逐排增厚,沿垂直方向管數(shù)愈多,液膜愈厚。18、T1T2或T2T119、光滑較淺20、套管式換熱器，列管式換熱器，夾套式換熱器，板式換熱器，螺旋板式換熱器，蛇管式換熱器，板翅式換熱器等任選五種。21、單位溫度梯度、單位導(dǎo)熱面積上所傳導(dǎo)的熱量W/M千卡/小時(shí)米22、確定準(zhǔn)數(shù)中各物性參數(shù)的溫度自然對流區(qū)核狀沸騰區(qū)膜狀沸騰區(qū)核狀沸騰23、相等不相等曲線24、1KCAL/KG,J/KG四25、空氣飽和水蒸氣蒸汽冷凝時(shí)釋放較大冷凝潛熱26、1100288增加管長。如果采用增加管數(shù)的辦法,則沿垂直方向管數(shù)也增加,冷凝液從上面各排流到下面各排,液膜逐漸增厚,降低。27、滯流底層滯流底層的傳熱機(jī)理是導(dǎo)熱,流體的導(dǎo)熱率一般比較低。28、大大于29、越大30、31、5432132、輻射33、管程34、管間35、灰體36、037、038、039、黑度40、飽和蒸氣41、空氣42、管內(nèi)43、管間44、四、判斷題（每題1分）1、（）2、（）3、（）4、（）5、（）6、（）7、（）8、（）9、（）10、（）五、問答題1、答壁溫接近飽和蒸氣的溫度。因?yàn)椋柡驼魵獾目諝獾?，OWIWATT1OI則所以，,傳熱管的壁溫接近飽和蒸氣大的溫度。IOWTTW2、因?yàn)榇罅康目紫吨邪鴮?dǎo)熱系數(shù)非常小的氣體，對導(dǎo)熱不利，從而起到了保溫的作用。3、由于對流傳熱的熱阻主要集中在層流底層內(nèi)，提高流體的湍動(dòng)程度能減薄層流底層的厚度，可以提高傳熱效果。4、答120TCTTAQPCWS012TWSPC即需測參數(shù)空氣流量；空氣進(jìn)、出口溫度（1、2）；飽和蒸汽壓力,然后查出飽和蒸汽溫度TS；C管壁溫（W）5、答措施一讓液膜和蒸汽同向流動(dòng)，則磨擦力使液膜流動(dòng)加速，厚度減薄，從而使增大；措施二若為單根管，將垂直放置改為水平放置。若為管束，則需減小垂直列上的管數(shù)，或把管子排列旋轉(zhuǎn)一定的角度；措施三及時(shí)排除不凝氣體。6、答如圖隔板將管子分成若干組，構(gòu)成多程換熱器,增大流速,以提高管程。7、答需要測水的進(jìn)、出口溫度和，可使用溫度計(jì)測量需要的加熱蒸汽溫度,可使用熱電偶測量,需1T2要測水的流量,可使用轉(zhuǎn)子流量計(jì)測量。12TCWQP水水換熱器面積LDNA0平均推動(dòng)力21LTTM12TTT21TTT基于外表面的總傳熱系數(shù)MPMTLDNCVTAQK0120（水水五、計(jì)算題1、解設(shè)單位面積爐壁的熱損失為（），加保溫層前，是雙層平壁的熱傳導(dǎo)QS（4分）2213/407190WBTQ加保溫層后，是三層平壁的熱傳導(dǎo)（4分）232142/7064019MBTQ熱損失減少的百分?jǐn)?shù)（2分）821Q2、解由已知R20426/20213M，R3021304260639M（5分）每米管長的熱損失（5分）WRTLQ/492106LN37LN233、解當(dāng)忽略管壁及污垢熱阻時(shí)40512KW/M24分397K由于,故應(yīng)設(shè)法增大之值12在管程允許的壓力降范圍內(nèi)增大空氣的流量,設(shè)將空氣流量提高24倍,則W/M28042408802W/M25分71512K若將增大一倍W/M3分9873110W/M3分K9873K4、解102510562RE44DU3分160PRL可采用下式計(jì)算對流給熱系數(shù)NNUPRRE2380流體被加熱N042分518W/M22分040263NUD2當(dāng)管子根數(shù)減少時(shí),流速變大4分SMN/152分80U）2分280/5324W5、解原內(nèi)管外徑內(nèi)徑51D0M2D新內(nèi)管外徑內(nèi)徑3M27設(shè)改用3225鋼管后,內(nèi)管對流給熱系數(shù)15分81804DDV5分532716、解3分212MPCTSKTWK605385分21LN3021TTTK得567031LN603521TTN3分721TCT91256036014分/MHTKW7、解以下標(biāo)“”表示并流的情況。由傳熱速率和熱量衡算式知12210TCWTTQPCPH3分M兩式相除，得（A）1210TTTKM將和比定律應(yīng)用于下式，得12121212147857643TTTTTTTM4分4305LN762843T所以4317L212TT093147LN12T3分98031ET2241T或（B）9843T由式A得267581TT即（C）20384T聯(lián)立式B和C解得216T215T5分7490931285624LN12TTM8、解原流動(dòng)情況M2/WK1892W/M22分（1）管內(nèi)對流傳熱系數(shù)增加一倍222040W/M2M2/WK359W/M2（3591892）/189289754分（2）管外對流傳熱系數(shù)增加一倍2350700W/M2M2/WK1944W/M2（19441892）/18922754分9、解（1）產(chǎn)生污垢前的熱阻（M2）/W4分產(chǎn)生污垢后的熱阻（M2）/W（0007177000674）/0006746484分（2）總傳熱系數(shù)W/（M2）2分10、解原平均溫度差13501T60412T3分92635LNLN21TTM由熱量衡算1221TCWTCQPCPH4分50421TPCH當(dāng)油的溫度降至80時(shí),由熱量衡算得18052TCCWQPCPH或解得3分12TPC502T新的平均溫度差，15015135,8050301T2T869305LNM由傳熱速率方程可分別得原換熱器592105DLKNTSCWQMPH新?lián)Q熱器868L6925075分5111、解由總傳熱速率方程式MOTSKQ式中12519103（8030）1188KW3分21TCWQPHKW25分M22分12、解換熱器的傳熱量12TCWQPC（10000/3600）1050（420300）35105W熱氣體出口溫度21TPH即35105（10000/3600）1050（560T2）解得4404分2T流體的平均溫度差23分W23分13、1MIIITAQKWHKJCWP5837/301528051123分4LDII65309LN8MT2分/1472KMWI2TTWW/M2K1420105490529WOTWTAQW738201204810蒸汽放熱Q537蒸汽用量5分HKGRW/1042614、解因?yàn)楣芡庹羝淠谋裙軆?nèi)空氣的大得多，且管壁及污垢熱阻可略去，有12121DK2分D122分MMMTLDNTLDNTKAQ212則2分TQL2注意上式中的N為列管換熱器總管數(shù)。VS2078500332200/2121026M3/SUND/78502注意求VS2時(shí)必須用每管程的管數(shù)，對雙管程即N/2，不能用總管數(shù)N。Q102610710051038626662104W12PTCMS12PSTCRE213104104為湍流3分UD209733002300232131040806970450W/M2K22RE80PR428594分MT2S1LNTT860L所以2分LTDQM259031425M10815、1WTCWRPCH526OC2分501945012TTPCOC74IK2/MWOC161T359021TOC8762359421TTM3分MITDLTKAQM1分698705174IMTL221693DA2112TTTKATTWCQMP1057405360945022TT3分12T升溫后OC8521TTTOC93602221TWTWCQP512108215630194503分853741280I/631742KMWI2分52TWCTAKQPM19022TT根據(jù)給出數(shù)據(jù)算得TO852CTTOM1719522分WTAKQ502356301212TWCPP1650PPWCTOC4TOCOC85210T76342102T2OCTTWAKQ5104736513072245第五章蒸餾一、名詞解釋1、利用混合物中各組分間揮發(fā)性不同的性質(zhì)，人為的制造氣液兩相，并使兩相接觸進(jìn)行質(zhì)量傳遞，實(shí)現(xiàn)混合物的分離。2、當(dāng)氣液平衡時(shí)溶液上方組分的蒸汽壓與溶液中該組分摩爾分?jǐn)?shù)成正比。3、組分的分壓與平衡的液相組成（摩爾分?jǐn)?shù)）之比。4、混合液中兩組分揮發(fā)度之比。5、是利用組分揮發(fā)度的差異，同時(shí)進(jìn)行多次部分汽化和部分冷凝的過程。6、氣液兩相在該板上進(jìn)行接觸的結(jié)果，將使離開該板的兩相溫度相等，組成互成平衡。7、產(chǎn)品流量與原料液流量之比。8、在一定的操作條件下，第N層板下降液相的組成與相鄰的下一層（N1）板上升蒸汽的組成之間的函數(shù)關(guān)系。9、精流段下降液體摩爾流量與餾出液摩爾流量之比。10、兩條操作線交點(diǎn)落在平衡曲線上，此時(shí)需要無限多理論板數(shù)的回流比。11、在一定分離程度下，所需的理論板數(shù)和實(shí)際板數(shù)之比。12、是氣相或液相通過一層實(shí)際板后組成變化與其通過一層理論板后組成變化之比值。二、填空題1、相等2、離開的汽相與液相之間達(dá)到平衡時(shí)3、難揮發(fā)組分為水，且要求釜液中易揮發(fā)組分濃度很低4、降低，升高5、增加回流比，不斷下降6、7、0632、0411、2468、混合液中各組分揮發(fā)度的差異由塔板或填料層所構(gòu)成的若干個(gè)接觸級、塔頂有液相回流、塔底有上升氣流。9、YX附圖1YX附圖2YX附圖310、11、間歇、不穩(wěn)定、分離程度不高12、08213、N13T42T14、前者為非穩(wěn)態(tài)，而后為穩(wěn)態(tài)前者只有精餾段，沒有提餾段。15、6616、，17、，18、不容易分離19、，20、079421、前者為穩(wěn)態(tài)過程，后者為非穩(wěn)態(tài)過程22、回流比增大，所需理論板數(shù)減少，塔設(shè)備所引起的設(shè)備費(fèi)降低；但冷凝器、再沸器熱負(fù)荷增大，換熱器設(shè)備費(fèi)及加熱蒸汽、冷卻水所消耗的動(dòng)力費(fèi)增大。當(dāng)R大到一定值后，總費(fèi)用（設(shè)備費(fèi)和動(dòng)力費(fèi)之和）呈現(xiàn)上升趨勢。23、24、冷液25、Q03826、泡點(diǎn)27、露點(diǎn)132LX321DX28、越低29、越高30、容易分離31、越高32、塔頂液相回流33、塔頂34、塔底35、少36、全回流37、最小回流比38、為零39、理論板40、相平衡41、一個(gè)梯級42、液相43、提高三、單選擇題1、C2、B3、B4、A5、A6、B7、C8、D9、D10、C、A11、B12、C13、A14、B、A15、B16、A17、C18、D19、B20、C21、A22、B23、A24、C25、D26、A27、C28、A29、B30、C四、判斷題1、對2、錯(cuò)3、對4、錯(cuò)五、問答題1、取較小回流比時(shí)，為達(dá)到一定的分離程度需要的理論板層數(shù)要多，使設(shè)備費(fèi)高，隨回流比加大，所需理論板數(shù)減少，使設(shè)備費(fèi)降低，同時(shí)操作費(fèi)增加；但若繼續(xù)加大回流比，則會因塔徑，換熱器的加大，而使設(shè)備費(fèi)又將上升。操作回流比應(yīng)盡可能使設(shè)備費(fèi)與操作費(fèi)總和為最小，通常取R（112）RMIN。2、1T；2，T；3，T；4不變3、理由由F不變、D增加可知W變?。挥蒄、Q、R不變，可知隨D增大而增大，1V，F(xiàn)Q因而，提餾段操作線斜率將變小，提餾段理論板分離能力提高，。VVL1WX至于的變化情況需用排除法確定，過程如下R不變，則精餾段操作線斜率不變。假設(shè)不變或變大，作DXD圖可知，理論板數(shù)均比原工況時(shí)的多（見附圖1、2），這與理論板數(shù)固定相矛盾。所以，只能變小。X附圖附圖24、5、簡單蒸餾是一次部分氣化與部分冷凝，而精餾則是多次部分氣化與部分冷凝。6、冷凝器提供液相產(chǎn)品與液相回流，再沸器提供塔內(nèi)上升的蒸氣。7、回流比越大，達(dá)到要求的分離精度所需要的塔板數(shù)越少。8、不能，若要達(dá)到所要求的分離精度需要有無窮多塊理論板，實(shí)際上是不可能的。9、在上限操作時(shí)，產(chǎn)品量為零，對實(shí)際生產(chǎn)無意義，一般在科研、裝置開工期間或緊急停工時(shí)采用。10、在再沸器中，物料又一次部分氣化，氣液兩相達(dá)到平衡，與理論板的效果相同。11、使用一次相平衡方程，就意味著物料達(dá)到一次氣液平衡，就相當(dāng)于越過一塊理論板。12、每一個(gè)梯級與平衡線相交一次，表示汽、液兩相達(dá)到一次平衡，因此代表一層理論板。13、回流比越大，塔頂產(chǎn)品濃度越高。14、進(jìn)料量對塔板層數(shù)無影響，影響塔板層數(shù)的因素主要有進(jìn)料和產(chǎn)品的濃度、進(jìn)料熱狀況以及回流比。15、Q0表示飽和氣相進(jìn)料，Q1表示飽和液相進(jìn)料，0Q1表示氣液混合進(jìn)料。16、塔板的作用是提供氣液接觸的場所。六、計(jì)算題1、解（1）將,代入得1LDX095DX8L解之得5分0809522設(shè)離開第一塊理論板的汽相組成為，1Y590791LX又即1LDVYXR0978VDRL解之得（5分）59（3）,1Q259072111FFXY（5分）MIN40725DFRYX2、解（1）如圖所示。Y1D,XDF,XFLX1YWW,XW106DYX（5分）1106205584Y,LFV11WFDWXXLYV0030625D（1）（5分）96又（2）58114WWXXY且（3）030166FWDWWXXX將式2、3代入式1得589514WX解之得（舍去）094WX036WX（2）將代入式3得（5分）410/DKMOLH3、解（1）即FDWXX0294WD解之得（3分）432KMOL/H5682泡點(diǎn)進(jìn)料，0EFX250462511EEXY（3分）MININ9062541183DEXR（3）精餾段操作線方程09650182DNNXYXR109DYX11783251X（4分）21063806012Y（4）F、R、D不變，而進(jìn)料狀態(tài)由飽和液體改為飽和蒸汽時(shí)，Q，故DRV1隨Q而，提餾段塔板分離能力，必，又由全塔物料衡算可知，1VWVL1WX。可見不能完成分離任務(wù)。（5分）DX4、解（1）（4分）1084DYX10584064YX（4分）2138093DXR（3分）20569305184WYX2（4分）1187/FDKMOLH5、解1設(shè)原料中汽相組成為，液相組成為，則EYEX將，代入得123EFEYX045FX2解之得（5分）120453EEYX0375EX06EY223QMIN9610375DEXYRMIN16234R095DFX0459FDX（5分）1WF1WFFX22340147115RQLRDQDV050509323403WFFXXXQQ提餾段操作線方程為（5分）179WLYXXV6、解（1）由Q線方程,15203615,FQQXYYXX聯(lián)立方程與得320594MINQDYR1621IN（5分）26071XRXYD（2）FDWD6094KMOL/HF21094KMOL/H（5分）（3）HKMOLQFRLV/8492106394021（5分）257XWXYW7、解（1）由FDW得10651/9XKMOLH（4分）38/WKL（2）由題可知5QQ線方程為01FXY2YX平衡線方程為1XY251XY令并化簡得270X求得Q線與平衡線交點(diǎn)，049X8QY（5分）MIN5071249DQR（3）IN151268（3分）1051680627354NDNNXXYR（4）05126LQFV137VDR11526053893717MWMLXXYV（3分）13408、解由精餾段操作線方20967011DRYXXX，得；，得5分081R078D將提餾段操作線方程與對角線方程聯(lián)立解得，即5分3YX6X6WX將兩操作線方程聯(lián)立解得081723YX038X因是泡點(diǎn)進(jìn)料，線垂直，兩操作線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)即是進(jìn)料濃度，Q5分08FX9、解采用最小回流比時(shí)，精餾段操作線方程為MIN11NDRYX即5分163095762034YX由相平衡方程，得5分25115XXY聯(lián)立兩方程，解得，0634215XY0367X92Y此點(diǎn)坐標(biāo)（0367，0592）即為。,QY因，即，說明進(jìn)料的熱狀況為氣液混合進(jìn)料。04FXQFX由線方程，Q1FYX此線與平衡線的交點(diǎn)即是操作線與平衡線的交點(diǎn)有0592036704QQ解出5分67Q10、解（1）代入數(shù)據(jù)FDWXX104901DW解此方程組，得，5分438/KMOLH562/KMOLH（2）飽和液體進(jìn)料時(shí)，即，則V1312/LVL843RD精餾段操作線方程10分109670312DRYXXX第六章吸收一、選擇題（每題2分）、C2、D3、BA4、CC5、BAB6、AAB7、C8、D9、A10、D11、D12、A13、BC14、A15、16、A17、A18、CCAB19、BC20、C21、D22、CA23、B24、C25、B26、BA27、ABB28、ABB29、C30、CBC31、AC32、AB33、B二、填空題（每題2分）1、CBA，在相同氣相分壓下，2、大于，上方3、不變，變大EBCE4、氣膜100易P/PBM由于總體流動(dòng)的存在使傳質(zhì)速率比單純分子擴(kuò)散增加的倍數(shù)。5、6、5M/S13、，14、濕度、溫度、速度、與物料接觸的狀況。15、自由含水量XX02300070223結(jié)合水量為XH002非結(jié)合水量XXH02300202116、在物料表面和大孔隙中附著的水份。17、高18、流化床干燥器19、物料結(jié)構(gòu)、含水類型、物料與空氣接觸方式、物料本身的溫度。20、21、高四、問答題（每題3分）1、將不飽和的空氣等濕冷卻至飽和狀態(tài)，此時(shí)的溫度稱為該空氣的露點(diǎn)TD。HD0622PSPPSPSHDP0622HD由于露點(diǎn)是將空氣等濕冷卻達(dá)到飽和時(shí)的溫度，因此只要知道空氣的總壓和濕度，即可由上式求得PS，再由水蒸汽表查出對應(yīng)的溫度即為該空氣的露點(diǎn)。2、如圖示3、先預(yù)熱，T升高、H不變、J降低，從而提高濕空氣的吸收水分能力；另外，T升高，加大傳熱溫差，從而提高干燥速率。4、飽和空氣條件下相等，即TTWTD不飽和空氣條件下不等。5、對的。因?yàn)楹闼匐A段去除的是以機(jī)械方式附著在物料表面的水，這部分水恰好屬于非結(jié)合水分。6、不對。因?yàn)榻邓匐A段的第一階段去除的水分為非結(jié)合水分，第二階段去除的水分才是結(jié)合水分。7、由干燥UX圖可知該制品處于降速干燥階段。降速干燥速率主要取決于材料內(nèi)部自由遷移的速率。而與外界濕空氣風(fēng)速、壓力等因素關(guān)系不大,只有升高空氣溫度才能提高物本身溫度從而加速內(nèi)部水分向表面遷移的速率。所以說他的建議是可取的。8、大量未飽和濕空氣與少量液體（水），在絕熱條件下充分接觸，進(jìn)行熱、質(zhì)傳遞，液相（水）所達(dá)到的平