化工原理題庫答案.5microsoft_word_文檔1

化工原理題庫答案第一章流體流動一、名詞解釋（每小題2分）1、由國家以命令形式規(guī)定允許使用的計量單位。2、流動系統(tǒng)中各截面上的流速、壓強、密度等各有關(guān)物理量僅隨位置變化不隨時間變化。3、流動系統(tǒng)中各截面上的流速、密度、壓強等隨位置及時間而變。4、流體流過壁面時，如果流體潤濕壁面，則必然形成速度梯度很大的流體層叫流動邊界層。5、流體在一定條件下脫離壁面的現(xiàn)象叫邊界層的分離。6、速度梯度，即在與流動方向垂直的方向上流體速度的變化率。DUYY7、8、把流體流過某一管件或閥門的局部阻力折算成相當于流過一段與它直徑相同、長度為的直管阻力。所EL折算的直管長度稱為該管件或閥門的當量長度。9、用維數(shù)不多的無因次數(shù)群代替較多的變量，對一個復(fù)雜的物理現(xiàn)象可簡化實驗工作，該方法稱為因次分析法。10、/D相對粗糙度。11、，比例系數(shù)，流體的黏性愈大，其值愈大，所以稱為粘滯系數(shù)或動力黏度，簡稱黏度。SYUF12、流通截面上某一點的速度，可直接測量M/S。13、以絕對零壓作起點計算的壓強，稱為絕對壓強。14、表示被測流體的絕對壓強比大氣壓強高出的數(shù)值，稱為表壓強。15、真空度等于大氣壓強減去絕對壓強。二、單選擇題（每小題2分）1、B2、BDCA3、A4、D5A6、C7、B8、C9、D10、B11、BG12、C13、C14、1B2B15、（1）E（2）A16、B17、B18、C19、A20、（1）C（2）C21、B22、C23、A24、A25、A26、C27、B28、A29、D30、A31、B32、A33、B三、1、E/D2、DU/DY牛頓3、動靜壓頭之和靜壓頭4、位置時間5、66、2；1/47、滯流邊界層厚度湍流邊界層厚度滯流內(nèi)層主流區(qū)流速8、MT2L1MT3L29、流體具有黏性10、增大降低11、U1A11U2A22常數(shù)U1D12U2D22常數(shù)12、1M/S20PA13、大284M3/H14、15、PA10PA2100MMH2OPB1300MMH2O21RGPB3340MMH2O916、PAS或NS/M2、M2/S17、16M04M18、1/1619HFUPGZUPGZ2211HFUPGZUPGZ222112021、050822、28M/S連續(xù)性23、下降24、無黏性25、10126、相等流量之和27大029529528、增加不變29、230、絕對壓強四、問答題（每小題2分）1、RE2000的流動稱為層流流動，RE4000的流動稱為湍流流動2、RE2000的流動稱為層流流動，RE4000的流動稱為湍流流動3、流體在管內(nèi)作層流流動時，其質(zhì)點沿管軸作有規(guī)則的平行運動，各質(zhì)點互不碰撞，互不混合。流體在管內(nèi)作湍流流動時，其質(zhì)點作不規(guī)則的雜亂運動，并相互碰撞，產(chǎn)生大大小小的漩渦。4、對非圓形截面的通道，可以找到一個與圓形管直徑相當?shù)摹爸睆健眮泶?，此直徑即稱為“當量直徑”。5、當量直徑等于四倍的流通橫截面積除以潤濕周邊長。6、三種情況中，下游截面22的流速相等7、三種情況中，下游截面22的壓強不相等，其中（A）的壓強最大，（C）的壓強最小。這是因為（C）管上不僅有一個閥門消耗能量，且管子末端垂直上升一段，又使得靜壓強降低8、2013YUD9、10、時，水向低位槽流動2PZGA五、判斷題（每小題1分）1、2、3、4、5、6、7、8、9、10、六、計算題1、1已知V20Y200Y2，則0DVY令，解得Y005M，即管半徑R005M當005/20025M，0DVY2V20Y200Y2200025200002520375M/S3分220M/S/M則W0052010N/M22分0YVD0YDV2、4分221UPUPZGZGZI、PI均按管中心線取值，因Z1Z2，U24U1得22145H020U10511M/S4分21215PG2分332210065784MVDUS2UGRI4083Y3、令高于噴嘴出口5M處水流截面為22截面12截面間P1P2D212D1，U1D12U2D22U23分4由即U11376M/S2分21ZG2211985U4、U10U2P1P2于是GZ1GZ2HFGZ1Z2HF2064分2U239M/S2分0505129866GZZ1Z22061514M2分2213598UG增高為Z1Z1151411414M2分5、2分32840496MUS層流1622分153964EDR64ER列兩截面柏方82081EWZGHFF0,UPA2243516697LUJFDKG4分95708EW2分314156ESENWKW6、層流2分3058982EDUR64982分24364MS列兩截面柏方2分2EPWZGHF250UF4分34987164891665439EJKG2分3654380415ESENWKW7、管子出口流速U140M/S2分2GH91400152U001352U01728M/S2分由水槽液面至收縮管處排伯努利方程30971788PP0170103PA4分P0PV，故收縮管處不會發(fā)生水汽化。2分8、閥關(guān)時ZA1810000513600ZA5M2分閥全開對AA和CC截面外側(cè)列伯努利方程取ZC0基準面,22CCAUUGGHF4分220,0AP解出U302M/S2598115C3分320360844MVH對AA到BB截面列伯努利方程2BAPUGZHF4分2230503981518B解出PB176104N/M2（表）2分9、解閥門全閉時，由P2GH，即水槽液面距閥門中心線的高度為31M。50313198HM2分閥門開啟時，以水槽液面為上游截面11，壓力表處為下游截面22，管路中心線為基準水平面。在兩截面間列柏努利方程式4分Z1H31M，Z20，P10，P2021013105PA，U10，HF/G05MH2O代入上式3解得U2324M/S2分523598U2分3236094MVDUH10、122510245106SKGTWSH1122截面列伯努利方程ZGF5分2160275438ZGM2閥前后231010UPPAPIGR即84381031361103981R2R2006826M6MM5分31122截面列伯努利方程當U08U081512M/S2LUZGHFD2438LGDU5分29814360954因高位槽水位不變，流量減小，閥前管路阻力減小，必引起A點壓強PA增大。5分11、1122截面列伯努利方程4分21UZGHF2分2136045MSELUHFD221ELUZGD2分2509814EL2分298150482ELM12、期中3分00ISGRVAUC02IGRUC2981361856364I222030RM2分19R13、2分221010753644MUSD2分357810ER1分0253649187列兩面的柏方3分2122FPPLUHD表2分22442110751598079081LUPAD14、解煙囪底端為上游截面11、頂端內(nèi)側(cè)為下游截面22，并以截面11為基準水平面。在兩截面間列柏式，即22FPUPGZGZH式中Z10，Z230M，U1U24分由于煙道氣壓強變化不大，煙道氣的密度可按1033105PA及400計算，即2分533004/847PMKGMRT以表示大氣的密度，PA，1與PA，2分別表示煙囪底端與頂端大氣壓強，即P1PA，149PA因煙囪頂端內(nèi)側(cè)壓強等于同高度處的大氣壓強，故P2PA，2PA，1GZ22分標準狀況下空氣的密度為1293KG/M3，所以10133105PA、20時的密度為2分271931/0KGM于是P2PA，11298130PA，1353PA將以上各值代入柏式，解得2分,10AAFHJKG2分2FELUD其中2分14092EM煙道氣的流速為2分6127/53US煙道氣的流量為2分30910543621/SAKGH15、取池內(nèi)水面為截面1，作為基準面；輸水管出口為截面2，則有Z10,Z220M,P10,P2500103PAU10,2分2分5893604MUS3分221EFPUPZGWZGH代入數(shù)值，得WE738J/KG2分質(zhì)量流量WS15/36001000417KG/S2分有效功率NE4177383080J/S308KW2分泵的軸功率2分KWPE135608316、解（1）在11，22兩截面間列柏努力方程，U1U20，P1P20，WE04分2FLUGZHD由，代入上式025316RE得U3513M/S2分驗證RE033513800/0073115504000假設(shè)正確，VAU89395M3/H2分（2）流量減半，流速減半，即U17565M/SRE5775符合伯拉修斯式列11，22間柏努力方程2102536RELUGZD則3分4222025316ER80316EELLUUDDLM4分17、0233206981307614750/5/4SEFFRGVCAMSVU3分（1）由A、B兩點列柏努力方程2222344,005187619610BEFABFAPUPUZHZHGGLDP5分（2）86249ENW軸AB段消耗的功率4分34175096190SEFPMVUW則3分16905344EN18、主管道SMAVSU/0915/60/8/21文丘里喉部M處3分/44/3222在高位水槽上面與M處界面間的列柏努利方程得真空度）231632/0915/0/48/2MHGOGUDUZGP5分2H堿堿水H水H水151400/100021M，；，PCPR9、降低因水的導(dǎo)熱率大于保溫材料的導(dǎo)熱率,受潮后,水占據(jù)一定的孔隙空間，使保溫層材料導(dǎo)熱率增大,保溫效果降低。8、不凝氣和冷凝水不凝氣構(gòu)成附加的氣膜傳熱阻力，而冷凝水的積累減小換熱面積。11、減少愈低12、0813、管程殼程QXTXTQ1114、膨脹節(jié)；浮頭式；U型管33315、膨脹節(jié)浮頭式U型管16、在兩固體壁面間，平行放置多塊黑度較小的遮熱板。17、大于,小于大于,因為冷凝液從上面各排流到下面各排,液膜逐排增厚,沿垂直方向管數(shù)愈多,液膜愈厚。18、T1T2或T2T119、光滑較淺20、套管式換熱器，列管式換熱器，夾套式換熱器，板式換熱器，螺旋板式換熱器，蛇管式換熱器，板翅式換熱器等任選五種。21、單位溫度梯度、單位導(dǎo)熱面積上所傳導(dǎo)的熱量W/M千卡/小時米22、確定準數(shù)中各物性參數(shù)的溫度自然對流區(qū)核狀沸騰區(qū)膜狀沸騰區(qū)核狀沸騰23、相等不相等曲線24、1KCAL/KG,J/KG四25、空氣飽和水蒸氣蒸汽冷凝時釋放較大冷凝潛熱26、1100288增加管長。如果采用增加管數(shù)的辦法,則沿垂直方向管數(shù)也增加,冷凝液從上面各排流到下面各排,液膜逐漸增厚,降低。27、滯流底層滯流底層的傳熱機理是導(dǎo)熱,流體的導(dǎo)熱率一般比較低。28、大大于29、越大30、31、5432132、輻射33、管程34、管間35、灰體36、037、038、039、黑度40、飽和蒸氣41、空氣42、管內(nèi)43、管間44、四、判斷題（每題1分）1、（）2、（）3、（）4、（）5、（）6、（）7、（）8、（）9、（）10、（）五、問答題1、答壁溫接近飽和蒸氣的溫度。因為，飽和蒸氣的空氣的，OWIWATT1OI則所以，,傳熱管的壁溫接近飽和蒸氣大的溫度。IOWTTW2、因為大量的孔隙中包含著導(dǎo)熱系數(shù)非常小的氣體，對導(dǎo)熱不利，從而起到了保溫的作用。3、由于對流傳熱的熱阻主要集中在層流底層內(nèi)，提高流體的湍動程度能減薄層流底層的厚度，可以提高傳熱效果。4、答120TCTTAQPCWS012TWSPC即需測參數(shù)空氣流量；空氣進、出口溫度（1、2）；飽和蒸汽壓力,然后查出飽和蒸汽溫度TS；C管壁溫（W）5、答措施一讓液膜和蒸汽同向流動，則磨擦力使液膜流動加速，厚度減薄，從而使增大；措施二若為單根管，將垂直放置改為水平放置。若為管束，則需減小垂直列上的管數(shù)，或把管子排列旋轉(zhuǎn)一定的角度；措施三及時排除不凝氣體。6、答如圖隔板將管子分成若干組，構(gòu)成多程換熱器,增大流速,以提高管程。7、答需要測水的進、出口溫度和，可使用溫度計測量需要的加熱蒸汽溫度,可使用熱電偶測量,需1T2要測水的流量,可使用轉(zhuǎn)子流量計測量。12TCWQP水水換熱器面積LDNA0平均推動力21LTTM12TTT21TTT基于外表面的總傳熱系數(shù)MPMTLDNCVTAQK0120（水水五、計算題1、解設(shè)單位面積爐壁的熱損失為（），加保溫層前，是雙層平壁的熱傳導(dǎo)QS（4分）2213/407190WBTQ加保溫層后，是三層平壁的熱傳導(dǎo)（4分）232142/7064019MBTQ熱損失減少的百分數(shù)（2分）821Q2、解由已知R20426/20213M，R3021304260639M（5分）每米管長的熱損失（5分）WRTLQ/492106LN37LN233、解當忽略管壁及污垢熱阻時40512KW/M24分397K由于,故應(yīng)設(shè)法增大之值12在管程允許的壓力降范圍內(nèi)增大空氣的流量,設(shè)將空氣流量提高24倍,則W/M28042408802W/M25分71512K若將增大一倍W/M3分9873110W/M3分K9873K4、解102510562RE44DU3分160PRL可采用下式計算對流給熱系數(shù)NNUPRRE2380流體被加熱N042分518W/M22分040263NUD2當管子根數(shù)減少時,流速變大4分SMN/152分80U）2分280/5324W5、解原內(nèi)管外徑內(nèi)徑51D0M2D新內(nèi)管外徑內(nèi)徑3M27設(shè)改用3225鋼管后,內(nèi)管對流給熱系數(shù)15分81804DDV5分532716、解3分212MPCTSKTWK605385分21LN3021TTTK得567031LN603521TTN3分721TCT91256036014分/MHTKW7、解以下標“”表示并流的情況。由傳熱速率和熱量衡算式知12210TCWTTQPCPH3分M兩式相除，得（A）1210TTTKM將和比定律應(yīng)用于下式，得12121212147857643TTTTTTTM4分4305LN762843T所以4317L212TT093147LN12T3分98031ET2241T或（B）9843T由式A得267581TT即（C）20384T聯(lián)立式B和C解得216T215T5分7490931285624LN12TTM8、解原流動情況M2/WK1892W/M22分（1）管內(nèi)對流傳熱系數(shù)增加一倍222040W/M2M2/WK359W/M2（3591892）/189289754分（2）管外對流傳熱系數(shù)增加一倍2350700W/M2M2/WK1944W/M2（19441892）/18922754分9、解（1）產(chǎn)生污垢前的熱阻（M2）/W4分產(chǎn)生污垢后的熱阻（M2）/W（0007177000674）/0006746484分（2）總傳熱系數(shù)W/（M2）2分10、解原平均溫度差13501T60412T3分92635LNLN21TTM由熱量衡算1221TCWTCQPCPH4分50421TPCH當油的溫度降至80時,由熱量衡算得18052TCCWQPCPH或解得3分12TPC502T新的平均溫度差，15015135,8050301T2T869305LNM由傳熱速率方程可分別得原換熱器592105DLKNTSCWQMPH新?lián)Q熱器868L6925075分5111、解由總傳熱速率方程式MOTSKQ式中12519103（8030）1188KW3分21TCWQPHKW25分M22分12、解換熱器的傳熱量12TCWQPC（10000/3600）1050（420300）35105W熱氣體出口溫度21TPH即35105（10000/3600）1050（560T2）解得4404分2T流體的平均溫度差23分W23分13、1MIIITAQKWHKJCWP5837/301528051123分4LDII65309LN8MT2分/1472KMWI2TTWW/M2K1420105490529WOTWTAQW738201204810蒸汽放熱Q537蒸汽用量5分HKGRW/1042614、解因為管外蒸汽冷凝的比管內(nèi)空氣的大得多，且管壁及污垢熱阻可略去，有12121DK2分D122分MMMTLDNTLDNTKAQ212則2分TQL2注意上式中的N為列管換熱器總管數(shù)。VS2078500332200/2121026M3/SUND/78502注意求VS2時必須用每管程的管數(shù)，對雙管程即N/2，不能用總管數(shù)N。Q102610710051038626662104W12PTCMS12PSTCRE213104104為湍流3分UD209733002300232131040806970450W/M2K22RE80PR428594分MT2S1LNTT860L所以2分LTDQM259031425M10815、1WTCWRPCH526OC2分501945012TTPCOC74IK2/MWOC161T359021TOC8762359421TTM3分MITDLTKAQM1分698705174IMTL221693DA2112TTTKATTWCQMP1057405360945022TT3分12T升溫后OC8521TTTOC93602221TWTWCQP512108215630194503分853741280I/631742KMWI2分52TWCTAKQPM19022TT根據(jù)給出數(shù)據(jù)算得TO852CTTOM1719522分WTAKQ502356301212TWCPP1650PPWCTOC4TOCOC85210T76342102T2OCTTWAKQ5104736513072245第五章蒸餾一、名詞解釋1、利用混合物中各組分間揮發(fā)性不同的性質(zhì)，人為的制造氣液兩相，并使兩相接觸進行質(zhì)量傳遞，實現(xiàn)混合物的分離。2、當氣液平衡時溶液上方組分的蒸汽壓與溶液中該組分摩爾分數(shù)成正比。3、組分的分壓與平衡的液相組成（摩爾分數(shù)）之比。4、混合液中兩組分揮發(fā)度之比。5、是利用組分揮發(fā)度的差異，同時進行多次部分汽化和部分冷凝的過程。6、氣液兩相在該板上進行接觸的結(jié)果，將使離開該板的兩相溫度相等，組成互成平衡。7、產(chǎn)品流量與原料液流量之比。8、在一定的操作條件下，第N層板下降液相的組成與相鄰的下一層（N1）板上升蒸汽的組成之間的函數(shù)關(guān)系。9、精流段下降液體摩爾流量與餾出液摩爾流量之比。10、兩條操作線交點落在平衡曲線上，此時需要無限多理論板數(shù)的回流比。11、在一定分離程度下，所需的理論板數(shù)和實際板數(shù)之比。12、是氣相或液相通過一層實際板后組成變化與其通過一層理論板后組成變化之比值。二、填空題1、相等2、離開的汽相與液相之間達到平衡時3、難揮發(fā)組分為水，且要求釜液中易揮發(fā)組分濃度很低4、降低，升高5、增加回流比，不斷下降6、7、0632、0411、2468、混合液中各組分揮發(fā)度的差異由塔板或填料層所構(gòu)成的若干個接觸級、塔頂有液相回流、塔底有上升氣流。9、YX附圖1YX附圖2YX附圖310、11、間歇、不穩(wěn)定、分離程度不高12、08213、N13T42T14、前者為非穩(wěn)態(tài)，而后為穩(wěn)態(tài)前者只有精餾段，沒有提餾段。15、6616、，17、，18、不容易分離19、，20、079421、前者為穩(wěn)態(tài)過程，后者為非穩(wěn)態(tài)過程22、回流比增大，所需理論板數(shù)減少，塔設(shè)備所引起的設(shè)備費降低；但冷凝器、再沸器熱負荷增大，換熱器設(shè)備費及加熱蒸汽、冷卻水所消耗的動力費增大。當R大到一定值后，總費用（設(shè)備費和動力費之和）呈現(xiàn)上升趨勢。23、24、冷液25、Q03826、泡點27、露點132LX321DX28、越低29、越高30、容易分離31、越高32、塔頂液相回流33、塔頂34、塔底35、少36、全回流37、最小回流比38、為零39、理論板40、相平衡41、一個梯級42、液相43、提高三、單選擇題1、C2、B3、B4、A5、A6、B7、C8、D9、D10、C、A11、B12、C13、A14、B、A15、B16、A17、C18、D19、B20、C21、A22、B23、A24、C25、D26、A27、C28、A29、B30、C四、判斷題1、對2、錯3、對4、錯五、問答題1、取較小回流比時，為達到一定的分離程度需要的理論板層數(shù)要多，使設(shè)備費高，隨回流比加大，所需理論板數(shù)減少，使設(shè)備費降低，同時操作費增加；但若繼續(xù)加大回流比，則會因塔徑，換熱器的加大，而使設(shè)備費又將上升。操作回流比應(yīng)盡可能使設(shè)備費與操作費總和為最小，通常取R（112）RMIN。2、1T；2，T；3，T；4不變3、理由由F不變、D增加可知W變小；由F、Q、R不變，可知隨D增大而增大，1V，F(xiàn)Q因而，提餾段操作線斜率將變小，提餾段理論板分離能力提高，。VVL1WX至于的變化情況需用排除法確定，過程如下R不變，則精餾段操作線斜率不變。假設(shè)不變或變大，作DXD圖可知，理論板數(shù)均比原工況時的多（見附圖1、2），這與理論板數(shù)固定相矛盾。所以，只能變小。X附圖附圖24、5、簡單蒸餾是一次部分氣化與部分冷凝，而精餾則是多次部分氣化與部分冷凝。6、冷凝器提供液相產(chǎn)品與液相回流，再沸器提供塔內(nèi)上升的蒸氣。7、回流比越大，達到要求的分離精度所需要的塔板數(shù)越少。8、不能，若要達到所要求的分離精度需要有無窮多塊理論板，實際上是不可能的。9、在上限操作時，產(chǎn)品量為零，對實際生產(chǎn)無意義，一般在科研、裝置開工期間或緊急停工時采用。10、在再沸器中，物料又一次部分氣化，氣液兩相達到平衡，與理論板的效果相同。11、使用一次相平衡方程，就意味著物料達到一次氣液平衡，就相當于越過一塊理論板。12、每一個梯級與平衡線相交一次，表示汽、液兩相達到一次平衡，因此代表一層理論板。13、回流比越大，塔頂產(chǎn)品濃度越高。14、進料量對塔板層數(shù)無影響，影響塔板層數(shù)的因素主要有進料和產(chǎn)品的濃度、進料熱狀況以及回流比。15、Q0表示飽和氣相進料，Q1表示飽和液相進料，0Q1表示氣液混合進料。16、塔板的作用是提供氣液接觸的場所。六、計算題1、解（1）將,代入得1LDX095DX8L解之得5分0809522設(shè)離開第一塊理論板的汽相組成為，1Y590791LX又即1LDVYXR0978VDRL解之得（5分）59（3）,1Q259072111FFXY（5分）MIN40725DFRYX2、解（1）如圖所示。Y1D,XDF,XFLX1YWW,XW106DYX（5分）1106205584Y,LFV11WFDWXXLYV0030625D（1）（5分）96又（2）58114WWXXY且（3）030166FWDWWXXX將式2、3代入式1得589514WX解之得（舍去）094WX036WX（2）將代入式3得（5分）410/DKMOLH3、解（1）即FDWXX0294WD解之得（3分）432KMOL/H5682泡點進料，0EFX250462511EEXY（3分）MININ9062541183DEXR（3）精餾段操作線方程09650182DNNXYXR109DYX11783251X（4分）21063806012Y（4）F、R、D不變，而進料狀態(tài)由飽和液體改為飽和蒸汽時，Q，故DRV1隨Q而，提餾段塔板分離能力，必，又由全塔物料衡算可知，1VWVL1WX。可見不能完成分離任務(wù)。（5分）DX4、解（1）（4分）1084DYX10584064YX（4分）2138093DXR（3分）20569305184WYX2（4分）1187/FDKMOLH5、解1設(shè)原料中汽相組成為，液相組成為，則EYEX將，代入得123EFEYX045FX2解之得（5分）120453EEYX0375EX06EY223QMIN9610375DEXYRMIN16234R095DFX0459FDX（5分）1WF1WFFX22340147115RQLRDQDV050509323403WFFXXXQQ提餾段操作線方程為（5分）179WLYXXV6、解（1）由Q線方程,15203615,FQQXYYXX聯(lián)立方程與得320594MINQDYR1621IN（5分）26071XRXYD（2）FDWD6094KMOL/HF21094KMOL/H（5分）（3）HKMOLQFRLV/8492106394021（5分）257XWXYW7、解（1）由FDW得10651/9XKMOLH（4分）38/WKL（2）由題可知5QQ線方程為01FXY2YX平衡線方程為1XY251XY令并化簡得270X求得Q線與平衡線交點，049X8QY（5分）MIN5071249DQR（3）IN151268（3分）1051680627354NDNNXXYR（4）05126LQFV137VDR11526053893717MWMLXXYV（3分）13408、解由精餾段操作線方20967011DRYXXX，得；，得5分081R078D將提餾段操作線方程與對角線方程聯(lián)立解得，即5分3YX6X6WX將兩操作線方程聯(lián)立解得081723YX038X因是泡點進料，線垂直，兩操作線交點的橫坐標即是進料濃度，Q5分08FX9、解采用最小回流比時，精餾段操作線方程為MIN11NDRYX即5分163095762034YX由相平衡方程，得5分25115XXY聯(lián)立兩方程，解得，0634215XY0367X92Y此點坐標（0367，0592）即為。,QY因，即，說明進料的熱狀況為氣液混合進料。04FXQFX由線方程，Q1FYX此線與平衡線的交點即是操作線與平衡線的交點有0592036704QQ解出5分67Q10、解（1）代入數(shù)據(jù)FDWXX104901DW解此方程組，得，5分438/KMOLH562/KMOLH（2）飽和液體進料時，即，則V1312/LVL843RD精餾段操作線方程10分109670312DRYXXX第六章吸收一、選擇題（每題2分）、C2、D3、BA4、CC5、BAB6、AAB7、C8、D9、A10、D11、D12、A13、BC14、A15、16、A17、A18、CCAB19、BC20、C21、D22、CA23、B24、C25、B26、BA27、ABB28、ABB29、C30、CBC31、AC32、AB33、B二、填空題（每題2分）1、CBA，在相同氣相分壓下，2、大于，上方3、不變，變大EBCE4、氣膜100易P/PBM由于總體流動的存在使傳質(zhì)速率比單純分子擴散增加的倍數(shù)。5、6、5M/S13、，14、濕度、溫度、速度、與物料接觸的狀況。15、自由含水量XX02300070223結(jié)合水量為XH002非結(jié)合水量XXH02300202116、在物料表面和大孔隙中附著的水份。17、高18、流化床干燥器19、物料結(jié)構(gòu)、含水類型、物料與空氣接觸方式、物料本身的溫度。20、21、高四、問答題（每題3分）1、將不飽和的空氣等濕冷卻至飽和狀態(tài)，此時的溫度稱為該空氣的露點TD。HD0622PSPPSPSHDP0622HD由于露點是將空氣等濕冷卻達到飽和時的溫度，因此只要知道空氣的總壓和濕度，即可由上式求得PS，再由水蒸汽表查出對應(yīng)的溫度即為該空氣的露點。2、如圖示3、先預(yù)熱，T升高、H不變、J降低，從而提高濕空氣的吸收水分能力；另外，T升高，加大傳熱溫差，從而提高干燥速率。4、飽和空氣條件下相等，即TTWTD不飽和空氣條件下不等。5、對的。因為恒速階段去除的是以機械方式附著在物料表面的水，這部分水恰好屬于非結(jié)合水分。6、不對。因為降速階段的第一階段去除的水分為非結(jié)合水分，第二階段去除的水分才是結(jié)合水分。7、由干燥UX圖可知該制品處于降速干燥階段。降速干燥速率主要取決于材料內(nèi)部自由遷移的速率。而與外界濕空氣風速、壓力等因素關(guān)系不大,只有升高空氣溫度才能提高物本身溫度從而加速內(nèi)部水分向表面遷移的速率。所以說他的建議是可取的。8、大量未飽和濕空氣與少量液體（水），在絕熱條件下充分接觸，進行熱、質(zhì)傳遞，液相（水）所達到的平