預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T形梁橋設(shè)計[共36頁]

1、橋梁工程課程設(shè)計計算說明書題目:預(yù)應(yīng)力混凝土T形簡支梁橋設(shè)計說明書姓 名： * * * 班 級： 道橋*-*班 學(xué) 號： 311200000000 2015年00月00日目錄一、設(shè)計資料及構(gòu)造布置11.設(shè)計資料.11.1 橋梁跨徑及橋?qū)?1.2 設(shè)計荷載11.3 材料規(guī)格11.4 設(shè)計依據(jù)11.5 基本計算數(shù)據(jù)12.橫截面布置22.1主梁間距與主梁片數(shù)22.2 主梁跨中截面主要尺寸擬訂43.橫隔梁沿跨長的變化64.橫隔梁的設(shè)置6二、主梁作用效應(yīng)計算62.1永久作用效應(yīng)計算62.2可變作用效應(yīng)計算92.3主梁作用效應(yīng)組合19三、橫隔梁計算193.1確定作用在跨中橫隔梁上的可變作用193.2跨中橫

2、隔梁的作用效應(yīng)影響線20四、行車道板的計算244.1懸臂板荷載效應(yīng)計算254.2連續(xù)板荷載效應(yīng)計算26五、支座計算315.1選定支座的平面尺寸31 5.2確定支座的厚度315.3驗算支座的偏轉(zhuǎn).32 5.4驗算支座的抗滑穩(wěn)定性.32參考文獻33預(yù)應(yīng)力混凝土T形簡支梁橋設(shè)計說明書一、設(shè)計資料及構(gòu)造布置1.設(shè)計資料1.1 橋梁跨徑及橋?qū)?標(biāo)準跨徑：36m（墩中心距離） 主梁全長：35.96m 計算跨徑：35.00m 橋面凈空：凈14+21.75m=17.5m1.2 設(shè)計荷載 汽車：公路級，人群：,每側(cè)人行欄、防撞欄重力的作用力分別為。 1.3 材料規(guī)格混凝土：主梁用，欄桿及橋面鋪裝用。預(yù)應(yīng)力鋼筋采

3、用公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D62-2004）的鋼絞線，每束6根，全梁配7束，標(biāo)準強度。普通鋼筋直徑大于和等于12mm采用HRB335級鋼筋；直徑小于12mm的均用R235鋼筋。1.4 設(shè)計依據(jù) 公路工程技術(shù)標(biāo)準（JTG B01-2003） 公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTG D60-2004） 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D62-2004）1.5 基本計算數(shù)據(jù)表1-1 基本數(shù)據(jù)計算表名 稱項 目符 號單 位數(shù) 據(jù)混 凝 土 立方強度fcu,kMPa50 彈性模量EcMPa3.45軸心抗壓標(biāo)準強度fckMPa32.40 軸心抗拉標(biāo)準強度ftkMPa2.6

4、5 軸心抗壓設(shè)計強度fcdMPa22.40 軸心抗拉設(shè)計強度ftdMPa1.83 短暫狀態(tài)容許壓應(yīng)力0.7fckMPa20.72 容許拉應(yīng)力0.7ftkMPa1.757持久狀態(tài)標(biāo)準荷載組合:容許壓應(yīng)力0.5fckMPa16.20 容許主壓應(yīng)力0.6fckMPa19.44短期效應(yīng)組合:容許拉應(yīng)力st-0.85pcMPa0 容許主拉應(yīng)力0.6ftkMPa1.59 s15.2 鋼 絞 線標(biāo)準強度fpkMPa1860 彈性模量EpMPa1.95105抗拉設(shè)計強度fpdMPa1260 最大控制應(yīng)力con0.75fpkMPa1395 持久狀態(tài)應(yīng)力:標(biāo)準狀態(tài)組合0.65fpkMPa1209 材料重度鋼筋混凝

5、土1KN/325.0 瀝青混凝土2KN/323.0 鋼絞線3KN/378.5 鋼束與混凝土的彈性模量比Ep無綱量5.65 注：考慮混凝土強度達到90%時開始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。和分別表示鋼束張拉時混凝土的抗壓、抗拉標(biāo)準強度，則=29.6MPa， =2.51MPa。2.橫截面布置2.1主梁間距與主梁片數(shù)主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟,同時加寬翼板對提高主梁截面效率指標(biāo)很有效,故在許可條件下應(yīng)適當(dāng)加寬T梁翼板.本橋主梁翼板寬度為2500mm,由于寬度較大,為保證橋梁的整體受力性能,橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭,因此主梁的工作截面有兩種:預(yù)施應(yīng)力,運輸,吊裝階段的小截面()和運營階段的大截

6、面().半幅凈的橋?qū)挷捎闷咂髁?如圖所示1-1。22 主梁跨中截面尺寸擬訂（1）主梁高度預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在1/151/25，標(biāo)準設(shè)計中高跨比約在1/181/19。當(dāng)建筑高度不受限制時，增大梁高往往是較經(jīng)濟的方案，因為增大梁高可以節(jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量，同時梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多，綜上所述，本橋梁取用1800mm的主梁高度是比較合適的。（2） 主梁截面細部尺寸T梁翼板的厚度主要取決于橋面板承受車輪局部荷載的要求，要應(yīng)考慮能否滿足主梁受彎時上翼板受壓的強度要求。本算例預(yù)制T梁的翼板厚度取用150mm，翼板根部加厚到250mm以抵抗翼緣根部較大的彎

7、矩。在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉應(yīng)力較小，腹板厚度一般由布置預(yù)制孔管的構(gòu)造決定，同時從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。本算例腹板厚度取150mm。馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定的，設(shè)計實踐表明，馬蹄面積占截面面積的10%20%為合適。本算例考慮到主梁需要配置較多的鋼束，將鋼束按三層布置，一層最多三束，同時還根據(jù)公預(yù)規(guī)9.4.9條對鋼束凈矩及預(yù)留管道的要求，初擬馬蹄寬度為550mm，高度250mm，馬蹄與腹板交接處作三角過渡，高度150mm，以減少局部應(yīng)力。按照以上擬訂的外形尺寸，就可以繪出預(yù)制梁的跨中截面圖（見圖1-2）（3） 計算截面幾何特征將主梁跨中截面劃

8、分成五個規(guī)則圖形的小單元，截面幾何特性列表計算見表1-2跨中截面幾何特性計算表1-2分塊名稱分塊面積 （）分塊面積形心至上緣距離（）分塊面積對上緣的靜矩 （）分塊面積自身慣矩（）（）分塊面積對截面形心的慣矩（）（）（1）（2）（3）=（1）*（2）（4）（5）（6）=（1）*（7）=（4）+（6）大毛截面翼板37507.52812570312.575.792154046521610778三角承托50018.3391662777.7865.9621097062112484腹板21001002100003430000-16.71586371.63488637下三角262.5150393753281

9、.25-66.7111681841171465馬蹄1375167.5230312.571614.58-84.21975057198221867987.551697938205550小毛截面翼板24007.5180004500088.061861095318655953三角承托50018.3339166.52777.77877.2329820052984783腹板21001002100003430000-3.44248513454851下三角262.5150393753281.25-53.44749656752937馬蹄1375167.5230312.571614.58-70.946919665

10、205169906637.551697946365514注：大毛截面形心至上緣距離：806854/9687.5=83.29cm 小毛截面形心至上緣距離：796729/8337.5=96.56cm （4）檢驗截面效率指標(biāo)（希望在0.5以上）上核心距 下核心距 截面效率指標(biāo)： 上述計算表明，初擬的主梁跨中截面是合理的。3. 橫截面沿跨長的變化如圖1-1，本設(shè)計主梁采用等高形式，橫截面的T梁翼板厚度沿跨長不變。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應(yīng)力，也為布置錨具的需要，在距梁端1980mm范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬。馬蹄部分為配合鋼束彎起而從六分點附近（第一道橫隔梁處）開始向支點逐漸抬

11、高，在馬蹄抬高的同時腹板寬度亦開始變化。4.橫隔梁的設(shè)置模型試驗結(jié)果表明，在荷載作用處的主梁彎矩橫向分布，當(dāng)面該處有橫隔梁時比較均勻，否則直接在荷載作用下的主梁彎矩很大。為減小對主梁設(shè)計起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中設(shè)置一道橫隔梁；當(dāng)跨度較大時，應(yīng)設(shè)置較多的橫隔梁。本設(shè)計在橋跨中點和三分點、六分點、支點處設(shè)置七道橫隔梁，其間距為5.83m。橫隔梁的高度與主梁同高，厚度為上部260mm,下部240mm；中橫隔梁高度為2050mm，厚度為上部180mm，下部160mm。如圖1-1。二、主梁作用效應(yīng)計算根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱，橫截面的布置，并通過可變作用下的梁橋荷載橫向分布計算，可分別求得主梁控制截面

12、的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，然后在進行主梁作用效應(yīng)組合。2.1永久作用效應(yīng)計算1. 永久作用集度（1）預(yù)制梁自重1） 跨中截面段主梁的自重(六分點截面至跨中截面，長13m) 2）馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重（長5m） 支點段梁的自重（長5.436m） 邊主梁的橫隔梁中橫隔梁體積： 端橫隔梁體積 故半跨內(nèi)橫梁重力為 預(yù)制梁永久作用集度 （2）二期永久作用1）現(xiàn)澆T梁翼板集度 邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁一片中橫隔梁體積 一片端橫隔梁體積 故： 橋面鋪裝8cm混凝土鋪裝： 5cm瀝青鋪裝 若將半幅橋面鋪裝均攤給五片主梁，則 將兩側(cè)防護欄均分給七片主梁，則： 欄桿一側(cè)人行欄：一側(cè)防撞欄：邊梁二期永久作用集度

13、 2.永久作用效應(yīng)如圖1-3所示，設(shè)x為計算截面離左支座的距離，并令主梁彎矩和剪力的計算公式分別為： 永久作用效應(yīng)計算見表1號梁永久作用效應(yīng)表1-3作用效應(yīng)跨中=0.5四分點=0.25錨固點支點=0.0一期彎矩4810.163607.62686.20剪力0246.68456.81493.35二期彎矩2338.541753.9333.610剪力0119.93222.08239.85彎矩3148.75361.521019.810剪力0366.81678.89733.22.2可變作用效應(yīng)計算1.沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)按橋規(guī)4.3.2條規(guī)定，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此首先要計算結(jié)構(gòu)的基頻。簡

14、支梁橋的基頻可采用下列公式估算： 其中： 根據(jù)本橋的基頻，可計算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為： 按橋規(guī)4.3.1條，當(dāng)車道大于兩車道時，需進行車道折減，三車道折減22%，四車道折減33%，但折減后不得小于用兩行車隊布載的計算結(jié)構(gòu)。本算例按四車道設(shè)計，因此在計算可變作用效應(yīng)時需進行車道折減。2計算主梁的荷載橫向分布系數(shù)1）跨中的荷載橫向分布系數(shù)如前所述，本例橋跨內(nèi)設(shè)五道橫隔梁，具可靠的橫向聯(lián)系，且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為： 所以可按修正的剛性橫梁法來繪制橫向影響線和計算橫向分布系數(shù)計算主梁抗扭慣矩對于T梁截面，抗扭慣矩可近似按下式計算： 式中： 相應(yīng)為單個矩形截面的寬度和高度 矩形截面抗扭剛度系數(shù) m梁截面

15、劃分成單個矩形截面的個數(shù)對于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度： 馬蹄部分換算成平均厚度 圖1-4示出了的計算圖示，的計算見表1-4 計算表 表1-4分塊名稱（cm）(cm)/翼緣板25017.814.0451/34.6998腹板129.7158.650.311.35699馬蹄5532.51.69230.20983.9611210.01791計算抗扭修正系數(shù) 式中： 計算得：。按偏心壓力法計算橫向影響線豎坐標(biāo)值 式中：計算所得的值列于表1-5：值 表1-5梁號10.46430.35710.250.14290.6357-0.0714-0.178620.35710.28570.21430.14290.

16、07140.0057-0.062930.250.21430.17860.14290.10710.07140.035740.14290.14290.14290.14290.14290.14290.1429計算何在橫向分布系數(shù)1號梁的橫向影響線和最不利布載如圖1-5.可變作用（汽車公路級）：四車道：三車道：兩車道：故取可變作用（汽車）的橫向分布系數(shù)為：?？勺冏饔茫ㄈ巳海?）支點截面的荷載橫向分布系數(shù)如圖1-6所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布系數(shù)影響線并進行布載，1號梁可變作用的橫向分布系數(shù)可計算如下：可變作用（汽車）：?？勺冏饔茫ㄈ巳海?。橫向分布系數(shù)匯總（見下表1-6）一號梁可變作用橫向分布

17、系數(shù) 表1-6 可變作用類別公路級0.61900.3 人 群0.46891.173.車道荷載取值根據(jù)橋規(guī)4.3.1條，公路級的均布荷載標(biāo)準值和集中荷載標(biāo)準值為： 計算彎矩時： 計算剪力時： 4.可變作用效應(yīng)在可變作用效應(yīng)計算中，本算例對于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮，支點處橫向分布系數(shù)取，從支點至第一根橫段梁，橫向分布系數(shù)從直線過渡到，其余梁段取。（1）求跨中截面的最大彎矩和最大剪力計算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用采用直接加載求可變作用效應(yīng)。圖1-7示出跨中截面作用效應(yīng)計算圖式，計算公式為：式中：所求截面汽車標(biāo)準荷載的彎矩和剪力； 車道均布荷載標(biāo)準值； 車道集中荷載標(biāo)準值； 影響線上同號區(qū)段

18、的面積； 影響線上最大坐標(biāo)值：可變作用（汽車）標(biāo)準效應(yīng)： 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)： 可變作用（人群）標(biāo)準效應(yīng)： (2)求四分點截面的最大彎矩和最大剪力圖1-8為四分點截面作用效應(yīng)的計算圖式。 可變作用（汽車）標(biāo)準效應(yīng)： 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)： 可變作用（人群）標(biāo)準效應(yīng) （3）求錨固截面的最大彎矩和最大剪力如圖1-9，為鋼束錨固截面作用效應(yīng)的計算圖式。由于本計算例中該處預(yù)應(yīng)力筋錨固，應(yīng)力有突變，是控制界面，位置離支座中心1.4444mm。可變作用（汽車）效應(yīng)：通過分析，集中荷載作用在第一根橫梁處為最不利情況，結(jié)果如下：可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)： 可變作用（人群）效應(yīng)：（4）求支點截面的最大

19、剪力圖1-10示出支點截面最大剪力計算圖式?？勺冏饔茫ㄆ嚕┬?yīng)： 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)： 可變作用（人群）效應(yīng)：2.3主梁作用效應(yīng)組合本算例按橋規(guī)4.1.64.1.8條規(guī)定，根據(jù)可能同時出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇三種最不利效應(yīng)組合，短期效應(yīng)組合，標(biāo)準效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合，見表1-7。主梁作用效應(yīng)組合 表1-7序號荷載類別跨中截面四分點錨固點截面支點1第一期永久作用4810.1603607.62246.68686.2456.81493.352第二期永久作用2338.54017533.9119.93333.61222.08239.853總永久作用7148.705361.52366.61

20、1019.81678.89733.24可變作用（汽車）2171.98104.441624.52174.71289.87222.42233.595可變作用（汽車）沖擊403.9919.43302.1632.553.9241.3740.256可變作用（人群）293.057.51224.0516.9748.5734.0636.177標(biāo)準組合10017.7131.387512.25590.791412.17976.741026.038短期組合8962.1480.626722.73505.881271.29868.64920.869極限組合12513.0181.839382.11749.031759.4

21、81222.121279.673.橫隔梁計算3.1作用在跨中橫隔梁上的可變作用 鑒于具有多根橫隔梁的橋梁跨中處的橫隔梁受力最大，通?？芍挥嬎憧缰袡M隔梁的作用效應(yīng)，其余橫隔梁可依據(jù)中橫隔梁偏安全地選用相同的截面尺寸和配筋。根據(jù)橋規(guī)4.3.1條規(guī)定，橋梁結(jié)構(gòu)的局部加載計算應(yīng)采用車輛荷載，圖1-11示出跨中橫隔梁縱向的最不利荷載布置?？v向一行車輪和人群荷載對跨中橫隔梁的計算荷載為：汽車：跨中橫隔梁受力影響線的面積：人群荷載： 3.2跨中橫隔梁的作用效應(yīng)影響線通常橫隔梁彎矩為靠近橋中線的截面較大，而剪力則在靠近兩側(cè)邊緣處的截面較大。所以下圖1-12所示的跨中橫隔梁，取A,B兩個截面計算橫隔梁的彎矩，取

22、1號梁右和2號梁右截面計算剪力。用修正的剛性橫隔梁作用效應(yīng)，先做出相應(yīng)的作用效應(yīng)影響線。1. 繪制彎矩影響線（1） 計算公式如圖1-12a，在橋梁跨中當(dāng)單位荷載作用在j號梁軸上時，i號所受的作用為豎向力（考慮主梁抗扭）。因此，由平衡條件就可寫出A截面的彎矩計算公式：當(dāng)作用在截面A的左側(cè)時：即 式中：i號梁軸到A截面的距離； 單位荷載作用位置到A截面的距離。當(dāng)作用在截面A的右側(cè)時，同理可得： （2）計算彎矩影響線值 對于A截面的彎矩的影響線可計算如下：作用在1號梁軸上時：作用在6號梁軸上時：作用在7號梁軸上時：根據(jù)上述三點坐標(biāo)和A截面位置，繪出影響線圖1-12b如。同理，影響線計算如下：繪出影響

23、線如圖1-12c。2. 繪制剪力影響線（1）1號主梁右截面的剪力影響線計算：作用在計算截面以右時： 作用在計算截面以左時： （2）2號主梁右截面的剪力影響線計算：作用在計算截面以右時： 如作用在3號梁軸上時： 同理： 作用在計算截面以左時：繪成的影響線如圖1-12e。3.3截面作用效應(yīng)計算計算公式： 式中： 橫隔梁沖擊系數(shù)，取0.3； 車道折減系數(shù)，三車道為078，四車道為0.67； 車輛對于跨中橫隔梁的計算荷載； 人群對于跨中橫隔梁的計算荷載； 與計算荷載相對應(yīng)橫隔梁作用效應(yīng)影響線的豎坐標(biāo)值； 影響線面積?？勺冏饔密囕v荷載和人群荷載在相應(yīng)影響線上的最不利位置加載見圖1-12，截面作用效應(yīng)的計

24、算為：橫隔梁截面作用效應(yīng)計算表 表1-8汽車(KN)124.922人群17.50.13761.18571.94161.79061.16240.2945三車道687.31二車道662.59-1.1303-0.2633-0.1518-1.3053-395.10.31520.30150.26700.19160.13250.0657三車道160.59二車道172.050.59470.47820.38520.26860.18700.0621三車道243.76二車道265.37荷載組合組合4.行車道板的計算 考慮到主梁翼緣板內(nèi)鋼筋是連續(xù)的，故行車道板可按懸臂板（邊梁）和兩端固結(jié)的連續(xù)板（中梁）兩種情況來計

25、算。4.1 懸臂板（邊梁）荷載效應(yīng)計算由于寬跨比大于2，故懸臂板可按單向板計算，懸臂長度為1.15m。1. 永久作用（1）主梁架設(shè)完畢時，橋面板可看成70cm長的單向懸臂板，計算圖式見圖1-13b。計算懸臂根部一期永久荷載作用效應(yīng)為彎矩：剪力：（2） 成橋之后：橋面現(xiàn)澆部分完成后，施工二期永久作用，此時橋面板可看成凈跨徑為1.15m的懸臂單向板。計算圖示見圖1-13c。圖中，為現(xiàn)澆部分懸臂板自重；,為人行欄重力。計算二期永久作用效應(yīng)如下：彎矩： 剪力：（3）總永久作用效應(yīng)：懸臂根部永久作用效應(yīng)為 彎矩： 剪力：2.可變作用在邊梁懸臂板處，只作用有人群,如圖1-13d。 彎矩： 剪力： 3.承載

26、能力極限狀態(tài)作用基本組合極限狀態(tài)作用的基本組合計算如下4.2 連續(xù)板荷載效應(yīng)計算行車道板與主梁梁肋是連接在一起的，當(dāng)橋面現(xiàn)澆部分完成后，行車道板與主梁梁肋之間的連接情況，既不是固結(jié)，也不是鉸接，而應(yīng)該考慮彈性固結(jié)，即支撐在一系列彈性支撐上的多跨連續(xù)板。鑒于橋面板受力情況比較復(fù)雜，影響因素比較多，通常采用簡便的近似方法進行計算。對于彎矩，先算出一個跨度相同的簡支板的跨中荷載（恒載、活載及其組合）彎矩，再乘以偏安全的修正系數(shù)加以修正，以求得支點處和跨中截面的設(shè)計彎矩。彎矩修正系數(shù)可據(jù)板厚與梁肋高度的比值來確定，本設(shè)計中，即主梁的抗扭能力較大，取跨中彎矩為，支點彎矩為。對于剪力，可不考慮板和主梁的彈

27、性固結(jié)作用，認為簡支板的支點剪力即為連續(xù)板的支點剪力。 1.永久作用（1）主梁架設(shè)完畢時：橋面板可以看成長的單向懸臂板，其根部一期永久作用效應(yīng)為 ； （2）成橋之后：先計算簡支板的跨中彎矩和支點剪力值。梁肋間的板，其計算跨徑按下列規(guī)定取用：1）計算彎矩時：，但不大于本設(shè)計中 2）計算剪力時：。式中 板的計算跨徑； 板的凈跨徑； 板的厚度 ； 梁肋寬度。計算圖示見圖1-14。圖1-14中，為現(xiàn)澆部分橋面板的自重，其值為；是二期永久作用，包括防水混凝土和的瀝青混凝土。計算得到簡支板跨中二期永久作用彎矩及支點二期永久作用剪力為（3）總永久作用效應(yīng) 1）支點截面永久作用彎矩為 2)支點截面永久作用剪力

28、為 3）跨中截面永久作用彎矩為 2.可變作用當(dāng)進行橋梁結(jié)構(gòu)局部加載時，汽車荷載采用車輛荷載。汽車后輪著地寬度和長度分別為，。平行于板的跨徑方向的荷載分布寬度為（1）車輪在板的跨徑中部時，垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度 取 ，此時兩個后輪的有效分布寬度發(fā)生重疊，應(yīng)求兩個車輪荷載的有效分布寬度 ，（式中d為多個車輪時外輪之間的中距）折算成一個荷載的有效分布寬度為 。（2）車輪在板的支承處時，垂直于板的跨徑方向荷載的有效分布寬度（3）車輪在板的支承附近，距支點的距離為時，垂直于板的跨徑方向荷載的有效分布寬度 a的分布見圖1-15。 將重車后輪作用于板的中央，求出簡支板跨中最大可變作用（汽車）的彎矩為 計算支點剪力時，可變作用必須盡量靠近梁肋邊緣布置?？紤]了相應(yīng)的有效工作寬度后，每米板寬承受的分布荷載如圖1-15所示，支點剪力計算如下 其中 將以上數(shù)據(jù)代入上式，得 通過上面計算，可得到連續(xù)板可變作用效應(yīng)如下：支點截面彎矩：跨中截面彎矩：支點截面剪力： 3.承載能力極限狀態(tài)作用基本組合取永久作用效應(yīng)分項系數(shù)為1.2，取汽車荷載效應(yīng)