《鍋爐原理》題庫-2014年

1、第一章緒論一、名詞解釋1. 鍋爐額定蒸發(fā)量：蒸汽鍋爐在額定蒸汽參數(shù)，額定給水溫度，使用設(shè)計(jì)燃料并保證效率時(shí)所規(guī)定的蒸汽產(chǎn)量。2. 鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量：蒸汽鍋爐在額定蒸汽參數(shù)，額定給水溫度和使用設(shè)計(jì)燃料長期連續(xù)運(yùn)行時(shí)所能達(dá)到的最大蒸發(fā)量。3. 鍋爐額定蒸汽參數(shù)：過熱器出口處額定蒸汽壓力和額定蒸汽溫度。4. 、鍋爐熱效率：鍋爐每小時(shí)的有效利用熱量占輸入鍋爐全部輸入熱量的百分?jǐn)?shù)。二、填空1、火力發(fā)電廠的三大主要設(shè)備為、。2、鍋爐按燃燒方式分有層燃爐、室燃爐、旋風(fēng)爐、沸騰爐。3、鍋爐按排渣方式分有固態(tài)排渣爐、液態(tài)排渣爐兩種。4、鍋爐按工質(zhì)流動(dòng)方式分有自然循環(huán)鍋爐、強(qiáng)制流動(dòng)鍋爐兩種，而后者又可分為直流鍋

2、爐、多次強(qiáng)制循環(huán)鍋爐、復(fù)合循環(huán)鍋爐三種。5、鍋爐型號 SG670/140 540/540 中， SG 為上海鍋爐廠， 670 為額定蒸發(fā)量， 140 為額定蒸汽壓力，分子 540 為過熱蒸汽溫度，分母 540 為再熱蒸汽溫度。三、判斷題1、電站鍋爐型號中蒸汽壓力值常用絕對壓力表示。（）2、電站鍋爐型號中蒸發(fā)量的值常用最大連續(xù)蒸發(fā)量表示。（）3、電站鍋爐燃燒的煤粉是由磨煤機(jī)制成的。（）四、問答題1、電站鍋爐本體由哪些部件組成？2、電站鍋爐的輔助設(shè)備主要有哪些？答：鍋爐的附屬設(shè)備主要有：送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)、給煤機(jī)、磨煤機(jī)、排粉機(jī)、除塵器、煙囪、監(jiān)測儀表及自控裝置。第二章燃料一、名詞解釋1. 發(fā)熱量：單

3、位質(zhì)量或容積的燃料完全燃燒時(shí)所放出的熱量。2. 高位發(fā)熱量：單位量燃料完全燃燒，而燃燒產(chǎn)物中的水蒸汽全部凝結(jié)成水時(shí)所放出的全部熱量，稱為燃料的高位發(fā)熱量。3. 低位發(fā)熱量：單位燃料完全燃燒，而燃燒產(chǎn)物中的水蒸汽全部保持蒸汽狀態(tài)時(shí)所放出的全部熱量。4. 折算成分：指燃料對應(yīng)于每 4190kJ/kg 收到基低位發(fā)熱量的成分5. 標(biāo)準(zhǔn)煤：規(guī)定收到基低位發(fā)熱量 Qarnet=29270kJ/kg的煤。6. 煤的揮發(fā)分：失去水分的煤樣在規(guī)定條件下加熱時(shí)，煤中有機(jī)質(zhì)分解而析出的氣體。五、問答題1、什么是折算成分？引入折算成分有什么意義？2、什么是標(biāo)準(zhǔn)煤？為什么要引入標(biāo)準(zhǔn)煤的概念？3、煤中水分的存在對鍋爐工

4、作有哪些影響？4、煤中灰分的存在對鍋爐工作有哪些影響？5、什么是揮發(fā)分？揮發(fā)分的存在對鍋爐工作有哪些影響？6、煤的元素分析成分有哪些？哪些是可燃元素？其中可燃硫會(huì)給鍋爐工作帶來什么危害？答：（ 1）煤的元素分析成分有碳、氫、氧、氮、硫。（2）其中硫、氫、碳是可燃元素。（3）可燃硫的燃燒產(chǎn)物 SO2 和 SO3，將對低溫受熱面造成低溫腐蝕；能使水冷壁、過熱器、再熱器產(chǎn)生高溫腐蝕；煤中的硫鐵礦（ FeS2）還會(huì)加劇磨煤部件的磨損； SO2 和 SO3 排入大氣后會(huì)造成嚴(yán)重的大氣污染。8、煤的揮發(fā)分多少，基本上能反映煤燃燒的難易程度。（ ）7、彈筒量熱計(jì)能夠測得的煤的發(fā)熱量是低位發(fā)熱量。）（ ）（

5、）4、在同一煤種成分中收到基的含量等于可燃基的含量。5、褐煤揮發(fā)分析出溫度高于煙煤揮發(fā)分析出溫度。 （6、在電廠中實(shí)際能夠利用的煤的發(fā)熱量是低位發(fā)熱量。3、煤的收到基水分7. 煤灰熔融性： 在規(guī)定條件下隨加熱溫度的變化灰的變形、 軟化、流動(dòng)等物理狀態(tài)的變化特性。二、填空1. 煤的元素分析法測定煤的組成成分有 C、H、 O、N、S、M 、 A ，其中 C、H、S 是可燃成分，S、M 、A 是有害成分。2. 煤的工業(yè)分析成分有水分、揮發(fā)分、固定碳和灰分。3. 表征灰的熔融特性的三個(gè)特征溫度為變形溫度、軟化溫度和融化溫度。4. 發(fā)電用煤主要依據(jù)煤中揮發(fā)分的含量進(jìn)行分類， 一般分為無煙煤、 貧煤、煙煤

6、、褐煤幾大類。，5. 煤的炭化程度越深，其揮發(fā)分含量越少，著火溫度越高，點(diǎn)火與燃燒就越困難。6. 煤的成分分析基準(zhǔn)常用的有收到基、空氣干燥基、干燥基和干燥無灰基。三、判斷題1、煤中含灰量多少，不影響煤的發(fā)熱量高低。（）2、煤的揮發(fā)分越多，則其發(fā)熱量越高。 （）arM越大，則該煤低位發(fā)熱量越低。 （）六、計(jì)算題1、已知：某種煤的組成成分如下：Mar=5.00%，Ad=20.00%， Cdaf=90.80%，Hdaf=3.80%，Odaf=3.10%，Ndaf=1.30%，Sdaf=1.00%，求：該煤的收到基組成。解：由干燥基換算到收到基的換算系數(shù)為k1=（ 100-Mar） /100=（100

7、-5.0）/100=0.95則煤的收到基灰分 Aar=k1Ad=0.9520.00=19.00% 由干燥無灰基換算到收到基的換算系數(shù)為k2=（ 100-Aar-Mar）/100=（100-5.0-19.00）=0.76則煤的收到基組成為Car=k2Cdaf=0.76 90.80=69.01%Har=k2Hdaf=0.76 3.80=2.89%Oar=k2Odaf=0.76 3.10=2.36%Nar=k2Ndaf=0.76 1.30=0.99%Sar=k2Sdaf=0.76 1.00=0.76%驗(yàn)算： Car+Har+Oar+Nar+Sar+Mar+Aar=69.01+2.89+2.36+0.

8、99+0.76+5.00+19.00=100.01%2、已知： Qarnet。p=20935kJ/kg，Mar=15%， Aar=10%，Sar=2%，求： MZS=？ AZS=？SZS=？解： MZS=4190 Mar/Qarnet。p=419015/20935=3.0% AZS=4190Aar/Qarnet。p=419010/20935=2.0% SZS=4190Sar/Qarnet。 p=41902/20935=0.4% 答： MZS=3.0%，AZS=2.0%， SZS=0.4%。3、已知：某臺鍋爐實(shí)際燃煤量為30t/h，其發(fā)熱量 Qarnet。p=14655kJ/kg，求：該臺鍋爐每

9、小時(shí)標(biāo)準(zhǔn)燃煤量Bb=？解： Bb=BQarnet。p/29270=30100014655/29270=15020.5kg/h=15.02t/h答：該鍋爐每小時(shí)標(biāo)準(zhǔn)燃煤量為15.02t/h。第三章燃料燃燒計(jì)算一、名詞解釋1. 燃燒：燃料中可燃質(zhì)與氧在高溫條件下進(jìn)行劇烈的發(fā)光放熱的化學(xué)反應(yīng)過程。2. 完全燃燒：燃燒產(chǎn)物中不再含有可燃物的燃燒。3. 不完全燃燒：燃燒產(chǎn)物中仍然含有可燃質(zhì)的燃燒。4. 理論空氣量： 1kg 收到基燃料完全燃燒而又沒有剩余氧存在時(shí)，燃燒所需要的空氣量。5. 過量空氣系數(shù)：燃料燃燒時(shí)實(shí)際供給的空氣量與理論空氣量之比。即 =VK/V06. 漏風(fēng)系數(shù)：相對于1kg 收到基燃料漏

10、入的空氣量VK與理論空氣量 V0 之比。7. 理論煙氣量：按理論空氣量供給空氣， 1kg 燃料完全燃燒時(shí)生成的煙氣量。8. 煙氣焓： 1kg 固體或液體燃料所生成的煙氣在等壓下從 0加熱到 所需要的熱量。二、問答題1、煙氣成分分析的原理是什么？測出的數(shù)值有何實(shí)際意義？答：測定煙氣成分常用奧氏煙氣分析器。它利用化學(xué)吸收法按容積百分?jǐn)?shù)測定干煙氣組成氣體成分百分含量。根據(jù)煙道某處測出的RO2、O2、CO 值可求出該處的干煙氣容積Vgy 和過量空氣系數(shù) 的值，據(jù)此分析燃燒工況及確定煙道的漏風(fēng)情況。2、什么是實(shí)際空氣量？為什么按實(shí)際空氣量供應(yīng)空氣？答：實(shí)際空氣量等于理論空氣量加過量空氣。燃料在爐內(nèi)燃燒時(shí)

11、，可燃質(zhì)空氣中氧氣很難達(dá)到理想的混合，如僅按理論空氣量供應(yīng)空氣，必然有一部分可燃質(zhì)得不到氧或缺氧燃燒，使不完全燃燒損失增大。因此，應(yīng)按實(shí)際空氣量供應(yīng)空氣，增加兩者混合機(jī)會(huì)，減少不完全燃燒損失。七、計(jì)算題1、某鍋爐燃京西無煙煤，其特性如下： Cdaf=94%， Hdaf=1.4%， Odaf=3.7%， Ndaf=0.6%，Sdaf=0.3%， Aar=24%，Mar=4%。燃料特性系數(shù) =0.024，當(dāng)過量空氣系數(shù)為 1.1 時(shí)，求實(shí)際空氣量。解：（ 1）先求收到基成分：干燥無灰基換算到收到基的系數(shù)為：（ 100-Aar-Mar）/100=（100-24-4）/100=0.72則收到基成分為

12、Car=0.72 Cdaf=0.72 94=67.68% Har=0.72 Hdaf=0.72 1.4=1.008% Oar=0.72 Odaf=0.72 3.7=2.664% Nar=0.72 Ndaf=0.72 0.6=0.432%Sar=0.72 Sdaf=0.72 0.3=0.216%（ 2）求理論空氣量：V0=0.0889（ Car+0.375Sar）+0.265Har-0.0333Oar =0.0889（67.68+0.375 0.216） +0.265 1.008-0.0333 2.664 =6.202Nm3/kg（ 3）求實(shí)際空氣量： VK= V0=1.16.202=6.822

13、6Nm3/kg答：實(shí)際空氣量VK=6.8226Nm3/kg2、某鍋爐燃煤的特性系數(shù) =0.11，運(yùn)行中測知省煤器前后的RO2值分別為14.3%及 14%，（或 O2 值分別為 4.3%及 4.6%）。求該省煤器處的漏風(fēng)系數(shù)。解：解（一）：RO2max=21/（1+） =21/（1+0.11）=18.92% =RO2max/RO2 =18.92/14.3=1.323 =RO2max/RO2 =18.92/14=1.351 =- =1.351-.323=0.028解（二）： =21/（21-O2）=21/（ 21-4.3） =1.257 =21/（21-O2） =21/（21-4.6）=1.280

14、 =- =1.280-1.257=0.023答：省煤器漏風(fēng)系數(shù) =0.023或 0.0283、已知： Vy=6.5Nm3/kg， VH2O=0.5Nm3/kg ，VRO2=0.9Nm3/kg ，VCO2=0.24Nm3/kg，求三原子的容積份額。解： rRO2=VRO2/Vy=0.9/6.5=0.1385rH2O=VH2O/Vy=0.5/6.5=0.0769r=rRO2+rH2O=0.1385+0.0769=0.2154答： r=0.2154第四章鍋爐熱平衡一、名詞解釋1. 最佳過量空氣系數(shù)：（q2+q3+q4）之和為最小時(shí)的過量空氣系數(shù)。2. 排煙熱損失 q2：鍋爐中排出煙氣的顯熱所造成的熱

15、損失。3. 機(jī)械不完全燃燒損失 q4：由于飛灰、爐渣和漏煤中的固體可燃物未放出其燃燒熱所造成的損失。4. 化學(xué)未完全燃燒損失 q3：鍋爐排煙中含有殘余的可燃?xì)怏w未放出其燃燒熱所造成的損失。5. 正平衡熱效率：鍋爐有效利用熱量占單位時(shí)間內(nèi)所消耗燃料的輸入熱量的百分?jǐn)?shù)。6. 反平衡熱效率：將輸入熱量作為 100%求出鍋爐的各項(xiàng)熱損失從百分之百中減去各項(xiàng)熱損失后所得的效率。7. 鍋爐有效利用熱：單位時(shí)間內(nèi)工質(zhì)在鍋爐中所吸收的總熱量。8. 鍋爐燃料消耗量：單位時(shí)間內(nèi)鍋爐所消耗的燃料量。二、判斷題1、在正常運(yùn)行情況下，煤粉爐的q4 是大于 q2 的。（）2、鍋爐蒸發(fā)量越大，其散熱損失q5 則越大。（）3

16、、鍋爐的有效利用熱包括水、蒸汽、空氣在鍋爐中吸收的熱量。 （ ）4、為了減少鍋爐的排煙熱損失，應(yīng)把排煙溫度降得越低越好。 （ ）5、當(dāng)前火力發(fā)電廠普遍采用反平衡法計(jì)算鍋爐熱效率。 （ ）6、排煙熱損失是指排出煙氣和飛灰顯熱所造成的損失。 （ ）五、問答題1、寫出鍋爐熱平衡式的兩種表達(dá)式，并說明式中各項(xiàng)名稱是什么？答：鍋爐熱平衡的兩種表達(dá)式為：Qr=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6kJ/kg100=q1+q2+q3+q4+q5+q6%在以上兩式中： Qr 為輸入熱量， kJ/kgQ1 或 q1-有效利用熱量， kJ/kg 或%Q2 或 q2-排煙熱損失， kJ/kg 或 %Q3 或 q3-氣體

17、（化學(xué)）不完全燃燒熱損失，kJ/kg 或%Q4 或 q4-固體（機(jī)械）不完全燃燒熱損失，kJ/kg 或%Q5 或 q5-散熱損失， kJ/kg 或%Q6 或 q6-灰渣物理熱損失， kJ/kg 或%2、提高鍋爐熱效率時(shí)為什么不能把排煙溫度降得很低？答：降低排煙溫度可以降低排煙熱損失，提高鍋爐熱效率，節(jié)約燃料消耗量，但降低排煙溫度必須增加尾部受熱面，增加了鍋爐的金屬消耗量和煙氣流動(dòng)阻力。另一方面，由于煙溫太低會(huì)引起尾部受熱面酸性腐蝕，特別是燃用硫分較高的燃料時(shí)，這種腐蝕更為嚴(yán)重。因此提高鍋爐效率不能把煙溫降的過低。七、計(jì)算題1、已知： D=410t/h,h(gq=3475kJ/kg，hgs=96

18、3kJ/kg，鍋爐排污率為 2%，hpw=1340kJ/kg，各項(xiàng)損失之和 q=9.5%，其中 q4=1.5%，燃料的低位發(fā)熱量 Qarnet。p=20935kJ/kg求：（ 1）鍋爐的計(jì)算燃煤量和標(biāo)準(zhǔn)燃煤量。（ 2）若理論空氣量 V=5.5Nm3/kg ，過量空氣系數(shù) =1.2，計(jì)算每小時(shí)送入鍋爐的空氣量。解：鍋爐熱效率為： =100-q=100-9.5=90.5%鍋爐有效利用熱量為：Q=D（h(gq-hgs） +DPW（ hpw-hgs）=410103（3475-963）+4101030.02 （ 1340-963）=1033011.4 103kJ/h實(shí)際燃煤量為： B=Q/（ Qarne

19、t。 p）100=1033011.4 103/（2093590.5） 100=54.523t/h計(jì)算燃煤量為： Bj=B （ 1-q4/100）=54.523 （ 1-0.015）=53.705t/h標(biāo)準(zhǔn)燃煤量為： Bb=BQarnet。 p/29270=54.523 20935/29270=38.997t/h每小時(shí)送入鍋爐的空氣量為：V=Bj v0=53.705 1031.2 5.5=354453Nm3/h2、已知： D=670t/h， h(gq=3475kJ/kg，hgs=1005kJ/kg，Dzq=580t/h，h(zq=3517kJ/kg， h(zq=3056kJ/kg，各項(xiàng)損失之和q

20、=10%，其中 q4=1.5%，燃料的低位發(fā)熱量Qarnet。p=16747kJ/kg。求：鍋爐燃煤量，計(jì)算燃煤量和標(biāo)準(zhǔn)燃煤量。解：鍋爐熱效率為： =100-q=100-10=90%鍋爐有效利用熱量為：Q=D（h(gq-hgs） +Dzq（h(zq-h(zq）=670103（3475-1005）+580103（3517-3056）=1922280103kJ/h實(shí)際燃煤量為： B=Q/（ Qarnet。 p）100=1922280103/（1674790） 100=127.537t/h計(jì)算燃煤量為： Bj=B （ 1-q4/100）=127.537 （1-0.015）=125.624t/h標(biāo)準(zhǔn)燃

21、煤量為： Bb=BQarnet。 p/29270=127.537 16747/29270=72.971t/h第五章煤粉制備一、名詞解釋1.煤粉細(xì)度：煤粉由專用篩子篩分后，殘留在篩子上面的煤粉質(zhì)量a 占篩分前煤粉總質(zhì)量的百分?jǐn)?shù)。定義式為 R=a/（a+b） 100%2.煤粉經(jīng)濟(jì)細(xì)度：從燃燒與制粉兩個(gè)方面綜合考慮，使得三項(xiàng)損失q4+qn+qm 之和為最小時(shí)所對應(yīng)的煤粉細(xì)度。3. 煤的可磨性系數(shù)：在風(fēng)干狀態(tài)下，將相同質(zhì)量的標(biāo)準(zhǔn)煤和實(shí)驗(yàn)煤由相同的粒度磨制到相同的細(xì)度時(shí)所消耗的能量之比。4.鋼球充滿系數(shù)：球磨機(jī)裝載的剛球堆積容積與球磨機(jī)筒體容積的比值。5.最佳磨煤通風(fēng)量：從磨煤與通風(fēng)兩個(gè)方面衡量，當(dāng)鋼球

22、裝載量不變時(shí)，磨煤電耗Em 與通風(fēng)電耗 Etf 總和為最小時(shí)所對應(yīng)的通風(fēng)量。6. 直吹式制粉系統(tǒng)：磨煤機(jī)磨好的煤粉直接全部吹入爐膛燃燒的制粉系統(tǒng)，其制粉量等于鍋爐耗粉量并隨鍋爐負(fù)荷變化而變化。7. 儲倉式制粉系統(tǒng)：磨煤機(jī)磨好的煤粉先儲存在煤粉倉中，然后再根據(jù)鍋爐負(fù)荷的需要，從煤粉倉經(jīng)給粉機(jī)送入爐膛燃燒的制粉系統(tǒng)。8. 一次風(fēng)：攜帶煤粉進(jìn)入爐膛的熱空氣。9. 二次風(fēng)：為補(bǔ)充燃料燃燒所需的氧，經(jīng)燃燒器進(jìn)入爐膛的純凈的熱空氣。10. 三次風(fēng)：在中間儲倉式制粉系統(tǒng)的熱風(fēng)送粉系統(tǒng)中，攜帶細(xì)粉的磨煤乏氣由專門的噴口送入爐內(nèi)燃燒，稱為三次風(fēng)。11. 磨煤出力：單位時(shí)間內(nèi)，在保證一定的原煤粒度和煤粉細(xì)度的條件

23、下，磨煤機(jī)所能磨制的原煤量。12. 干燥出力：單位時(shí)間內(nèi)，磨煤系統(tǒng)把煤由最初的水分Mar 干燥到煤粉水分Mmf 時(shí)所能干燥的原煤量。三、選擇題1、對于無煙煤，為有利燃燒，要求煤粉經(jīng)濟(jì)細(xì)度R90。（ 2）（1）大些好（ 2）小些好（ 3）與褐煤相同四、判斷題1、無煙煤煤粉經(jīng)濟(jì)細(xì)度R90 小于褐煤煤粉的經(jīng)濟(jì)細(xì)度R90。（）2、褐煤煤粉經(jīng)濟(jì)細(xì)度R90 大于煙煤煤粉的經(jīng)濟(jì)細(xì)度R90。（）3、中間儲倉式制粉系統(tǒng)都是負(fù)壓系統(tǒng)。 （）4、風(fēng)扇磨煤機(jī)不能采用中儲式制粉系統(tǒng)。（）5、煤的揮發(fā)分含量越高，其爆炸的可能性越大。（）6、煤粉的 R90 值越大，則說明煤粉越細(xì)。 （）7、煤粉的經(jīng)濟(jì)細(xì)度是指q2+q3+q

24、4 之和為最小時(shí)的細(xì)度。（）8、揮發(fā)分較高的煤種常采用乏氣送粉系統(tǒng)。（）五、問答題1、什么是煤粉的經(jīng)濟(jì)細(xì)度？并繪曲線說明煤粉經(jīng)濟(jì)細(xì)度是如何確定的？答：從燃燒和制粉兩個(gè)方面考慮，使燃燒損失q4 與制粉電耗 qE 和金屬磨耗 qm 三者之和為最小時(shí)所對應(yīng)的煤粉細(xì)度，稱為煤粉的經(jīng)濟(jì)細(xì)度。從燃燒技術(shù)上講，希望煤粉細(xì)些。煤粉越細(xì)，則越容易著火并達(dá)到完全燃燒， q4 損失越??；但對制粉設(shè)備而言，制粉電耗與金屬磨損增大，因此，應(yīng)使 q4 與制粉電耗和金屬磨耗三者之和為最小。 若將制粉電耗與金屬磨耗兩者合稱磨煤消耗，并將三者折算成相同的單位，則通過下圖可確定煤粉的經(jīng)濟(jì)細(xì)度。2、比較中間儲倉式與直吹式制粉系統(tǒng)的

25、優(yōu)缺點(diǎn)？答：（ 1）直吹式系統(tǒng)簡單，設(shè)備部件少，布置緊湊，耗鋼材少，投資省，運(yùn)行電耗也較低；中間儲倉式系統(tǒng)部件多、管路長，系統(tǒng)復(fù)雜，初投資大。且系統(tǒng)在較高負(fù)壓運(yùn)行，漏風(fēng)量較大，因而輸粉電耗較大。（ 2）中間儲倉式系統(tǒng)中，磨煤機(jī)工作對鍋爐影響小，機(jī)組運(yùn)行可靠性較高；而直吹式系統(tǒng)中，磨煤機(jī)的工作直接影響鍋爐的運(yùn)行工況，機(jī)組運(yùn)行可靠性較低。（ 3）當(dāng)鍋爐負(fù)荷變化時(shí)，需要調(diào)整燃料量，儲倉式系統(tǒng)只要調(diào)節(jié)給粉機(jī)就能滿足需要，既方便又靈敏。而直吹式系統(tǒng)要從改變給煤量開始，經(jīng)過整個(gè)系統(tǒng)才能改變煤粉量，因而惰性較大。（ 4）負(fù)壓直吹式系統(tǒng)中，燃燒需要的全部煤粉都經(jīng)過排粉機(jī)，因此排粉機(jī)磨損嚴(yán)重。而在中間儲倉式系統(tǒng)

26、中，只有含少量細(xì)粉的乏氣流經(jīng)排粉機(jī)，故它的磨損較輕。（ 5）直吹式系統(tǒng)都屬于乏氣送粉方式，只適合于高灰分煤種，而中間儲倉式系統(tǒng)可采用熱風(fēng)送粉方式，來改善劣質(zhì)煤及低揮發(fā)分煤的著火與燃燒的條件。3、煤粉水分對制粉系統(tǒng)工作及鍋爐燃燒有何影響？運(yùn)行中如何控制其值的大?。看穑好悍鬯质呛饬棵悍燮焚|(zhì)的重要指標(biāo)之一。煤粉水分過高，煤粉易粘結(jié)在管壁及煤粉倉壁上使煤粉流動(dòng)性減弱，嚴(yán)重時(shí)造成煤粉倉和煤粉管道堵塞；在爐內(nèi)著火推遲，使?fàn)t溫降低，燃燒損失增大；煤粉水分過高，使磨煤機(jī)內(nèi)部的平均水分增大，脆性減弱，磨煤出力因而下降。但是煤粉過于干燥，對褐煤、煙煤將增加自燃與爆炸的危險(xiǎn)性。運(yùn)行中煤粉水分是通過磨煤機(jī)出口氣粉混

27、合物的溫度來反映，控制磨煤機(jī)出口溫度，即可防止煤粉水分過大或干燥過度。4、什么是磨煤出力與干燥出力，它們之間有什么關(guān)系？答：磨煤出力是指單位時(shí)間內(nèi)，在保證一定的煤粉細(xì)度的條件下，磨煤機(jī)所能磨制的原煤量。干燥出力是指磨煤系統(tǒng)單位時(shí)間內(nèi)，將原煤由最初的水分干燥到煤粉水分所能干燥的原煤量。制粉系統(tǒng)的干燥出力與磨煤出力要相適應(yīng)，如果干燥出力小于磨煤出力，使系統(tǒng)只能按照干燥出力運(yùn)行，就不能充分發(fā)揮磨煤機(jī)的潛力，使之低出力下運(yùn)行，磨煤單位電耗增加。要保證磨煤出力，就必須提高干燥出力，即提高干燥劑的量或提高干燥劑溫度。如果干燥出力大于磨煤出力，會(huì)使磨煤機(jī)出口的溫度升高，易引起制粉系統(tǒng)的爆炸，因此要通過調(diào)整干

28、燥劑的成分配比，降低磨煤機(jī)進(jìn)口前干燥劑溫度，以保證干燥出力滿足磨煤出力。第六章燃燒原理和燃燒設(shè)備一、名詞解釋1. 動(dòng)力燃燒區(qū)： 燃燒速度主要取決于化學(xué)反應(yīng)速度 （化學(xué)條件），而與擴(kuò)散速度關(guān)系不大的燃燒工況。2. 擴(kuò)散燃燒區(qū)：燃燒速度主要取決于氧的擴(kuò)散條件，而與溫度關(guān)系不大的燃燒工況。3. 過渡燃燒區(qū)：燃燒速度既取決于化學(xué)反應(yīng)條件又取決于擴(kuò)散混合條件的燃燒工況。4. 著火熱：使煤粉一次風(fēng)氣流從入爐前的初始溫度加熱到著火溫度所吸收的熱量。5. 爐膛容積熱負(fù)荷：每小時(shí)送入爐膛單位容積的平均熱量。6. 爐膛截面熱負(fù)荷：每小時(shí)送入爐膛單位截面積的平均熱量。7. 燃燒器區(qū)域爐壁熱負(fù)荷：按燃燒器區(qū)域單位爐壁

29、面積折算，每小時(shí)送入爐膛的平均熱量。8. 結(jié)渣：具有粘性的灰渣粘附在爐膛或高溫受熱面上的現(xiàn)象。9. 高溫腐蝕：指水冷壁、過熱器等高溫受熱面，在高溫?zé)煔猸h(huán)境下，管外壁產(chǎn)生的腐蝕。二、填空題1、影響化學(xué)反應(yīng)速度的因素有溫度、反應(yīng)物質(zhì)濃度、反應(yīng)空間的總壓力。2、不同的燃料，其活化能E 不同。 E 越大，反應(yīng)速度就越慢。3、不同的燃料，著火溫度不同，煙煤的著火溫度要比無煙煤的低。4、煤粉在爐內(nèi)的燃燒過程大致經(jīng)歷三個(gè)階段，即著火前的準(zhǔn)備階段、燃燒階段和燃盡階段階段。5、燃燒處于動(dòng)力燃燒區(qū)時(shí)，為強(qiáng)化燃燒應(yīng)提高溫度；處于擴(kuò)散燃燒區(qū)時(shí)應(yīng)通過提高碳粒與氣流的相對速度或減小碳粒直徑來提高燃燒速度。6、和煙煤相比無

30、煙煤其著火溫度較高，要保證良好著火與燃燒其一次風(fēng)溫應(yīng)高些，一次風(fēng)率較小，一次風(fēng)速應(yīng)低，煤粉磨的應(yīng)細(xì)。7、對于無煙煤和煙煤相比，其容積熱負(fù)荷qV 值應(yīng)取小些，截面熱負(fù)荷qF 應(yīng)取大些，若采用直流燃燒器時(shí)應(yīng)采用分級配風(fēng)型。8、煤粉迅速而又完全燃燒的條件有相當(dāng)高的爐溫、合適的空氣量、良好的混合和足夠的爐內(nèi)停留時(shí)間。9、和直流射流相比，旋轉(zhuǎn)射流射程短，衰減快，后期混合能力差，適合于高揮發(fā)分煤。10、煤粉氣流著火熱源來自兩個(gè)方面，一方面是卷吸爐內(nèi)高溫?zé)煔鈱α骷訜?，另一個(gè)方面是爐內(nèi)高溫火焰輻射加熱。11、旋流燃燒器常用的布置方式有前墻布置、兩面墻布置和爐頂布置等。12、直流燃燒器的布置常用四角布置方式。1

31、3、旋轉(zhuǎn)射流的旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度越大，射流擴(kuò)散角越大，射程越短。當(dāng)射流強(qiáng)度大到一定程度，易產(chǎn)生飛邊現(xiàn)象。三、問答題1、煤粉燃燒分為哪幾個(gè)階段？各階段的主要特點(diǎn)是什么？答：煤粒在爐內(nèi)的燃燒過程大致可分為著火前的準(zhǔn)備階段，燃燒和燃盡階段。著火前的準(zhǔn)備階段的主要特點(diǎn)是：煤粒受熱后首先是水分蒸發(fā)，有機(jī)物分解，揮發(fā)分析出，同時(shí)煤粉氣流的溫度逐漸升高到達(dá)著火溫度，此階段是一個(gè)吸熱階段；燃燒階段的主要特點(diǎn)是：首先是揮發(fā)分著火燃燒，燃燒放出的熱量使煤粒溫度升高，緊接著是焦碳的著火燃燒，此階段是一個(gè)強(qiáng)烈的放熱階段；燃盡階段的主要特點(diǎn)是：在燃盡階段未燃盡的被灰包裹的少量焦碳繼續(xù)燃燒，碳粒變小，表面形成灰殼，此時(shí)在氧氣供應(yīng)不

32、足，混合較差，溫度較低的情況下燃燒，它是一個(gè)較弱的放熱階段。2、什么是結(jié)渣？并說明結(jié)渣有哪些危害？應(yīng)怎樣防止？答：具有粘性的灰渣，粘附在爐膛或高溫受熱面上的現(xiàn)象稱為結(jié)渣。其危害是：爐膛受熱面結(jié)渣，使并列管受熱不均，將導(dǎo)致水循環(huán)故障及過熱器熱偏差大；使?fàn)t膛出口煙溫上升，鍋爐蒸發(fā)量降低和過熱蒸汽超溫；爐膛上部結(jié)渣，渣塊掉下來可能砸壞水冷壁管，冷灰斗嚴(yán)重結(jié)渣，將堵塞排渣口，使鍋爐被迫停爐。對流受熱面結(jié)渣，使傳熱減弱，工質(zhì)吸熱量減少，排煙溫度升高，鍋爐熱效率降低，將堵塞部分煙道，增加煙道阻力，使引風(fēng)機(jī)電耗增加，甚至造成引風(fēng)機(jī)超載。防止措施：防止?fàn)t溫及局部溫度過高；合理調(diào)整燃燒，防止受熱面附近產(chǎn)生還原性

33、氣體而降低灰的軟化溫度；運(yùn)行中堵塞漏風(fēng)并及時(shí)吹灰和大焦。3、什么是三次風(fēng)？有何特點(diǎn)？如何合理的布置三次風(fēng)口的位置？并說明原因。答：在中間儲倉式制粉系統(tǒng)的熱風(fēng)送粉方式中，含有少量細(xì)煤粉的磨煤乏氣由排粉機(jī)升壓后由專門的燃燒器噴口送入爐內(nèi)燃燒，稱為三次風(fēng)。三次風(fēng)的特點(diǎn)是：風(fēng)溫低、水分大、煤粉細(xì)、濃度小、量較多，不易于燃燒。三次風(fēng)口的位置：，對主煤粉氣流的著火燃燒過程有很大的影響。位置過低，會(huì)影響主煤粉氣流的著火與燃燒；位置過高，會(huì)使火焰中心上移，爐膛出口煙溫升高，引起爐膛出口結(jié)渣，過熱器超溫爆管等事故；也會(huì)使乏氣中細(xì)粉未燒完就離開爐膛，導(dǎo)致不完全燃燒熱損失增大，降低鍋爐效率。所以，三次風(fēng)口應(yīng)與上二次

34、風(fēng)口保持適當(dāng)距離，并采取適當(dāng)高的風(fēng)速穿透爐煙，深入爐膛中心，加速燃料的燃盡。六、計(jì)算題1、已知某固態(tài)排渣煤粉爐， 燒無煙煤， 低位發(fā)熱量 Qarnet.p=24254kJ/kg，燃煤消耗量 B=86.8t/h設(shè) qr=5614499kJ/m2.h，爐膛寬 11920mm，爐膛深 10880mm，求該燃燒器總高度 H 為多少？解：（ 1）爐膛周長為 U=2（11920+10.88）=45.6m（ 2）求高度 H qr=BQarnet.p/UHH=BQarnet.p/qrU=86800 24254/（ 45.6 5614499）=8.223m答：該燃燒器總高度H 為 8.223m第七章蒸發(fā)設(shè)備及自

35、然循環(huán)一、名詞解釋1. 質(zhì)量流速：單位時(shí)間內(nèi)流經(jīng)單位流通截面的工質(zhì)質(zhì)量稱為質(zhì)量流速。2. 循環(huán)流速：循環(huán)回路中水在飽和溫度下按上升管入口截面計(jì)算的水流速度。3. 截面含汽率：汽水混合物中，管道斷面上蒸汽所占的斷面與總斷面之比。4. 自然水循環(huán)：在循環(huán)回路中，靠下降管與上升管內(nèi)工質(zhì)的密度差而形成的水循環(huán)。5. 運(yùn)動(dòng)壓頭：由下降管和上升管中工質(zhì)的密度差在回路高度上產(chǎn)生的推動(dòng)工質(zhì)流動(dòng)的動(dòng)力。6. 循環(huán)倍率：循環(huán)回路中，進(jìn)入上升管的循環(huán)水量G 與上升管出口蒸汽量D 之比。7. 自補(bǔ)償能力：在 K1 的范圍內(nèi)，當(dāng)上升管受熱增強(qiáng)時(shí)，回路中的循環(huán)流量和循環(huán)水速隨著增大以進(jìn)行補(bǔ)償?shù)奶匦浴?. 界限循環(huán)倍率：維

36、持自然循環(huán)具有自補(bǔ)償能力的最小循環(huán)倍率。9. 循環(huán)停滯、倒流：蒸發(fā)受熱面上升管中工質(zhì)流速極低，進(jìn)入上升管的循環(huán)水量等于其出口蒸汽量的現(xiàn)象，稱為循環(huán)停滯。蒸發(fā)受熱面上升管中工質(zhì)自上而下流動(dòng)的現(xiàn)象。10. 第一類沸騰傳熱惡化：在核態(tài)沸騰區(qū)，因受熱面熱負(fù)荷太高，在管子內(nèi)壁上形成汽膜導(dǎo)致的沸騰傳熱惡化。11. 第二類沸騰傳熱惡化：因水冷壁質(zhì)量含汽率太高，使管子內(nèi)的水膜被蒸干而導(dǎo)致的沸騰傳熱惡化。二、填空題1. 汽包分別與水冷壁、省煤器、過熱器相連，因此，它是工質(zhì)的加熱、蒸發(fā)和過熱三個(gè)過程的連接點(diǎn)。2. 聯(lián)箱的作用是匯集、混合和分配汽水。3. 目前，水冷壁常見的結(jié)構(gòu)形式有光管式、膜式、銷釘式等幾種，在電

37、站鍋爐中應(yīng)用最廣泛的是膜式水冷壁。4. 自然循環(huán)水動(dòng)力計(jì)算方法有有效壓頭法和壓差法兩種。5. 造成下降管中含汽的主要原因有下降管入口鍋水自汽化和下降管入口形成旋渦斗及汽包內(nèi)鍋水帶汽。6. 自然水循環(huán)鍋爐的蒸發(fā)受熱面中， 受熱存在不均勻現(xiàn)象， 受熱強(qiáng)的管子易發(fā)生沸騰傳熱惡化，受熱弱的管子易發(fā)生循環(huán)停滯和倒流。7. 為保證回路工作的安全性，回路的循環(huán)倍率在任何情況下都應(yīng)大于界限循環(huán)倍率。8. 隨著鍋爐工作壓力的提高，回路循環(huán)倍率的推薦值減小。9. 為防止下降管進(jìn)口自汽化的產(chǎn)生，除避免汽包水位過低外，還應(yīng)設(shè)法提高下降管入口水的欠焓及減小下降管入口水的流速。10. 在回路的自補(bǔ)償范圍內(nèi)，上升管熱負(fù)荷增

38、大時(shí)，循環(huán)水速將增大，循環(huán)倍率將減小。11. 當(dāng)下降管含汽時(shí)，回路的運(yùn)動(dòng)壓頭將減小，運(yùn)行安全性將降低。三、問答題1、汽包、下降管、水冷壁、聯(lián)箱的作用是什么？2、膜式水冷壁有哪些特點(diǎn)？答：（ 1）全部爐墻被膜式水冷壁覆蓋，能充分的保護(hù)爐墻。（ 2）采用膜式水冷壁可構(gòu)成敷管爐墻，大大簡化了爐墻結(jié)構(gòu)，減輕了爐墻重量。（ 3）氣密性好，大大減少了漏風(fēng)，降低了排煙熱損失，也為采用微正壓燃燒創(chuàng)造了條件。（ 4）易于在制造廠焊接組合成片，大大減少了安裝工作量。（ 5）鰭片管制造工藝復(fù)雜，焊接工作量大，相鄰管子之間要求熱偏差小。3、折焰角的作用是什么？答：（ 1）改善煙氣對屏式過熱器的沖刷特性，使煙氣沿?zé)煹栏?/p>

39、度分布均勻；（ 2）提高煙氣在爐膛上方的充滿程度，增加燃程、加強(qiáng)混合、減小渦流死滯區(qū)、增強(qiáng)前墻和兩側(cè)墻水冷壁的吸熱量；（ 3）增加水平煙道的長度，為布置對流過熱器提供了方便。4、對于亞臨界壓力的自然循環(huán)鍋爐，如何防止沸騰傳熱惡化？答：其措施有兩個(gè)途徑：一是防止沸騰傳熱惡化的發(fā)生；二是把沸騰傳熱惡化發(fā)生的位置推至低熱負(fù)荷處，使其壁溫不超過允許值。一般防護(hù)措施有： （1）保證一定的質(zhì)量流速； （2）降低受熱面的局部熱負(fù)荷；（3）采用內(nèi)螺紋管或管內(nèi)加裝擾流子。5、產(chǎn)生水循環(huán)停滯與倒流的原因是什么？答：水循環(huán)停滯的原因：熱負(fù)荷分布不均，個(gè)別管子吸熱弱，回路的工作壓差小于停滯壓差。倒流的原因：熱負(fù)荷分布

40、不均，個(gè)別管子吸熱弱，回路的工作壓差小于最大倒流壓差。7、造成下降管含汽的原因是什么？如何防止？答：原因：（ 1）下降管入口鍋水自汽化； （ 2）在下降管進(jìn)口截面上部形成旋渦斗，蒸汽被吸入下降管；（3）汽包水室含汽，蒸汽隨鍋水一起進(jìn)入下降管。防止措施：（ 1）提高鍋水欠焓；（2）提高汽包水位及減小下降管入口水的流速； （ 3）在下降管入口加裝格柵或十字板； （4）選用結(jié)構(gòu)合理運(yùn)行良好的鍋內(nèi)旋風(fēng)分離器。8、自然水循環(huán)鍋爐應(yīng)考慮采用哪些措施來保證水循環(huán)的可靠性？答：（一）減小并列管子的吸熱不均：（ 1）按受熱情況劃分成若干個(gè)獨(dú)立的循環(huán)回路；（ 2）改善爐角邊管的受熱狀況；（ 3）安裝檢修時(shí)，應(yīng)使每

41、面墻的水冷壁管中心線保持在一個(gè)平面內(nèi)， 防止個(gè)別管子凸起而燒壞；（ 4）正確組織運(yùn)行，合理調(diào)整燃燒。（二）降低下降管和汽水引出管的流動(dòng)阻力：（ 1）采用大直徑集中下降管；（ 2）增大下降管與水冷壁管的總截面比和汽水引出管與水冷壁的總截面積比；（ 3）防止下降管含汽。（三）合理選取水冷壁的管徑，并在高熱負(fù)荷區(qū)采用內(nèi)螺紋管結(jié)構(gòu)。9、什么是第一類沸騰傳熱惡化？什么是第二類沸騰傳熱惡化？在現(xiàn)代電站鍋爐中常見的是哪一類？為什么？答：在核態(tài)沸騰區(qū)，因受熱面熱負(fù)荷過高，在管子內(nèi)壁上形成一層汽膜而導(dǎo)致的沸騰傳熱惡化，稱為第一類傳熱惡化。因水冷壁內(nèi)質(zhì)量含汽率過高，使管子內(nèi)的水膜被蒸干而導(dǎo)致的沸騰傳熱惡化，稱為第

42、二類傳熱惡化。在現(xiàn)代電站鍋爐中常見的是第二類傳熱惡化。因?yàn)樵诂F(xiàn)代大型電站鍋爐運(yùn)行中，第一類傳熱惡化發(fā)生時(shí)的最小熱負(fù)荷即臨界熱負(fù)荷要比受熱面最高熱負(fù)荷還要高，故一般不會(huì)發(fā)生第一類傳熱惡化。而國產(chǎn)壓臨界壓力自然循環(huán)鍋爐，其水冷壁的實(shí)際含汽率接近于臨界含汽率，故可能發(fā)生第二類傳熱惡化。第八章蒸汽凈化一、名詞解釋1. 蒸汽品質(zhì)：蒸汽的純潔程度。2. 機(jī)械攜帶：因飽和蒸汽攜帶含鹽水滴而被污染的現(xiàn)象。3. 溶解攜帶：因飽和蒸汽溶有鹽類而使蒸汽被污染的現(xiàn)象。4. 鍋爐排污：運(yùn)行中將帶有較多鹽類和水渣的鍋水排放到爐外以保證爐水品質(zhì)的方法。5. 排污率：鍋爐排污量占鍋爐蒸發(fā)量的百分比。二、填空題1. 機(jī)械攜帶的

43、影響因素有鍋爐負(fù)荷、蒸汽壓力、蒸汽空間高度和爐水含鹽量。2. 鍋爐負(fù)荷越高，蒸汽帶水能力越強(qiáng)，蒸汽品質(zhì)越差。3. 高壓以上蒸汽中的硅酸鹽易沉積的部位是汽輪機(jī)的通流部分。4. 汽包內(nèi)的汽水分離過程，一般分為兩個(gè)階段，第一階段為粗分離階段；第二階段為細(xì)分離階段。5. 蒸汽的溶鹽能力隨壓力升高而增大。6. 為減少蒸汽中硅酸鹽的含量，在運(yùn)行中鍋水應(yīng)呈堿性，且其PH 值最好維持在9.3 9.5 范圍內(nèi)。7. 波形板分離器有立式和水平兩種，在前者中蒸汽與水膜垂直交叉流動(dòng)；在后者中蒸汽與水膜平行流動(dòng)。8. 目前，電站鍋爐中常用的蒸汽清洗裝置有鐘罩式和平孔板式兩種。9. 鍋爐排污按目的不同可分為連續(xù)排污和定期

44、排污兩種，前者排污的目的為排掉含鹽濃度大的爐水。后者排污的目的為排掉爐水中的不溶性水渣。10. 在中低壓鍋爐中，鹽分在蒸汽中的溶解能力很低，蒸汽品質(zhì)決定于蒸汽的機(jī)械攜帶。11. 現(xiàn)代電站鍋爐，蒸汽濕度一般不允許超過 0.010.03%。三、判斷題1、蒸汽壓力越高，對蒸汽品質(zhì)的要求也越高。（）2、蒸汽空間負(fù)荷的大小，只與鍋爐負(fù)荷有關(guān)，而與蒸汽壓力無關(guān)。（）3、蒸汽濕度隨汽包蒸汽空間高度的增加而減小，因此，采用大的汽包尺寸是必要的。（）4、對于高壓鍋爐，爐水堿度越大，蒸汽中溶鹽量越少。（）5、在超高壓鍋爐的蒸汽清洗裝置中，清洗水層越厚越有利于蒸汽品質(zhì)的改善。（）6、運(yùn)行中為了減少工質(zhì)和熱量損失，減

45、少補(bǔ)充水量，在保證蒸汽品質(zhì)的前提下，應(yīng)盡量減少連續(xù)排污量。（ ）7、汽包水位太低時(shí)，不利于水循環(huán)的安全，因此，水位越高越好。（）五、問答題1、蒸汽被污染的主要原因是什么？答：鍋水中含鹽量是由給水帶入的，所以蒸汽被污染的根源在于鍋水給水含鹽。蒸汽被污染的直接原因是： （ 1）機(jī)械攜帶（飽和蒸汽帶水），（2）溶解攜帶（鹽分在蒸汽中溶解） 。3、飽和蒸汽帶水受到哪些因素影響？答：影響飽和蒸汽帶水的因素很多， 但主要原因有： 鍋爐負(fù)荷（含蒸發(fā)面負(fù)荷和蒸汽空間負(fù)荷） ，蒸汽壓力，鍋筒蒸汽空間高度，鍋水含鹽量等。4、提高蒸汽品質(zhì)的途徑有哪些？答：（ 1）減少蒸汽帶水，應(yīng)創(chuàng)造良好的汽水分離條件并裝置高校的汽

46、水分離器；（ 2）為減少溶于蒸汽中的鹽分一般采用蒸汽清洗裝置，用較清潔的給水清洗蒸汽；（ 3）控制鍋水含鹽量，應(yīng)提高給水品質(zhì)并采用鍋爐排污與分段蒸發(fā)。第九章過熱器和再熱器一、名詞解釋：1、過熱器：將飽和蒸汽加熱為具有一定溫度過熱蒸汽的鍋爐換熱部件。2、對流式過熱器：布置在鍋爐對流煙道內(nèi)主要吸收煙氣對流放熱的過熱器。3、頂棚過熱器：布置在爐頂?shù)妮椛涫竭^熱器稱為頂棚過熱器。4、墻式過熱器：布置在爐膛四壁的輻射式過熱器。5、包覆管過熱器：布置在水平煙道和垂直煙道內(nèi)壁上的過熱器。6、輻射式再熱器：布置在爐膛內(nèi)直接吸收爐膛輻射熱的再熱器。7、偏差管：平行管組中個(gè)別管子焓增大于管組平均焓增的管子。8、墻式

47、再熱器：布置在爐膛上部前墻和兩側(cè)墻前側(cè)的水冷壁管外的輻射式再熱器。9、屏式再熱器：布置在爐膛上部出口處既接受爐內(nèi)的直接輻射熱，又吸收煙氣的對流熱的再熱器。10、對流式再熱器：布置在對流煙道內(nèi)，主要吸收煙氣對流熱的再熱器。11、輻射式過熱器：布置在爐膛內(nèi)直接吸收爐膛輻射熱的過熱器。12、屏式過熱器：布置在爐膛上部出口處既接受爐內(nèi)的直接輻射熱，又吸收煙氣的對流熱的再熱器。13、汽溫特性：鍋爐過熱蒸汽和再熱蒸汽汽溫與鍋爐負(fù)荷的變化關(guān)系。14、煙氣再循環(huán)：利用再循環(huán)風(fēng)機(jī)從鍋爐尾部低溫?zé)煹乐谐槌鲆徊糠值蜏責(zé)煔?，再由冷灰斗附近送入爐膛中，可以改變鍋爐輻射和對流受熱面的吸熱分配，從而達(dá)到調(diào)節(jié)氣溫的目的。15

48、、熱偏差：在并列工作的管子中，個(gè)別管子的焓增量偏離管組平均焓增量的現(xiàn)象。16、熱偏差系數(shù)：偏差管的工質(zhì)焓增與管組平均焓增的比值。17、噴水減溫器：將減溫水直接噴入過熱蒸汽中調(diào)節(jié)蒸汽溫度的裝置。18、汽 -汽熱交換器：用過熱蒸汽做加熱介質(zhì)進(jìn)行再熱氣溫調(diào)節(jié)的裝置。二、填空：1、蒸汽再熱的目的是提高循環(huán)熱效率和保證氣輪機(jī)末級葉片處蒸汽濕度。1. 過熱器和再熱器按照布置位置和傳熱方式可分為對流式、輻射式和半輻射式。2. 對流式過熱器和再熱器按照煙氣和管內(nèi)蒸汽的相互流向可分為逆流、順流和混合流三種傳熱方式。3. 對流式過熱器和再熱器布置在對流煙道內(nèi)，主要吸收煙氣的對流熱。4. 輻射式過熱器的布置方式很多

49、，布置在爐膛四壁稱為墻式過熱器；布置在爐頂稱為頂棚過熱器。5. 半輻射式過熱器既接受爐內(nèi)的直接輻射熱，又吸收煙氣的對流熱。6. 大型鍋爐中，布置在水平和垂直煙道內(nèi)壁上的過熱器稱為包覆管過熱器，其主要目的是簡化煙道部分的爐墻。7. 再熱器的工質(zhì)壓力較低，實(shí)際是一個(gè)中壓過熱器。為減少流動(dòng)阻力，再熱器常采用粗管徑、多管圈結(jié)構(gòu)和較小的蒸汽質(zhì)量流速。8. 鍋爐負(fù)荷減小，對流式過熱器和再熱器的出口蒸汽溫度減小，輻射式過熱器和再熱器的出口蒸汽溫度增大。9. 煙氣側(cè)調(diào)節(jié)再熱汽溫的方法有改變爐膛火焰中心高度、煙氣再循環(huán)、煙道擋板。10. 過熱器和再熱器熱偏差主要是由吸熱不均和流量不均引起的。11. 大型鍋爐整個(gè)

50、受熱面的汽溫特性仍是對流式的。12. 當(dāng)鍋爐負(fù)荷變化時(shí)汽溫特性曲線變化比較平穩(wěn)的受熱面是半輻射式。13. 事故噴水減溫器裝在再熱器入口，主要是在事故條件下保護(hù)再熱器。14. 高壓及以上鍋爐幾乎全部采用噴水減溫調(diào)節(jié)過熱汽溫。三、問答題：1、過熱器按照傳熱方式可分為哪幾種？它們是如何布置的？答：過熱器按照傳熱方式可分為對流式、輻射式和半輻射式三種。對流式過熱器一般布置在鍋爐的對流煙道內(nèi)，水平煙道內(nèi)采用立式布置，垂直煙道內(nèi)采用臥式布置，主要吸收煙氣的對流熱。輻射式過熱器的布置方式很多，除布置成前屏和大屏外，還可布置為頂棚過熱器、墻式過熱器，主要吸收爐膛輻射熱。半輻射式過熱器布置在爐膛出口，作成掛屏形

51、式，既接受爐內(nèi)的直接輻射熱，又吸收煙氣的對流熱。3、說明不同型式的過熱器的汽溫特性是如何變化的。答：對流式過熱器出口蒸汽溫度隨負(fù)荷的增加而升高；輻射式過熱器出口蒸汽溫度隨負(fù)荷的增加而降低；半輻射式過熱器的氣溫特性介與對流、輻射式過熱器之間，其出口蒸汽溫度隨負(fù)荷的增加而略有升高。4、分析對流式過熱器的汽溫特性形成的原因。答：對對流式過熱器，當(dāng)鍋爐負(fù)荷增加時(shí)，燃煤量增加，流經(jīng)過熱器的煙氣量增加，同時(shí)，過熱器的入口煙溫亦增加，因此，傳熱系數(shù)增加，平均傳熱溫差亦增加，使對流傳熱量的增加大于蒸汽流量的增加，過熱蒸汽焓增量增加，氣溫升高。5、分析輻射式過熱器的汽溫特性形成的原因。答：鍋爐負(fù)荷增大，爐膛溫度有所提高，輻射受熱面的傳熱量增加。同時(shí)，流經(jīng)輻射受熱面的蒸汽量也增加，且蒸汽量增加的影響大于傳熱量增加的影響，故每千克蒸汽獲得的熱量減少，氣溫降低。6、試述過熱器熱偏差產(chǎn)生的原因。答：（ 1）吸熱不均（ a）結(jié)構(gòu)因素：爐膛出口煙溫偏差；形成煙氣走廊；屏式過熱器受熱不均。（ b）運(yùn)行因素：火焰偏斜，爐膛結(jié)渣、積灰均會(huì)造成熱負(fù)荷分布不均。（ 2）流量不均（ a）管圈進(jìn)出口壓差分布差異（ b）管圈阻力特性及工質(zhì)比容差異10、簡述減輕過熱器熱偏差的措施。答：（ 1）煙氣側(cè)：（ a）保證燃燒溫定、煙氣均勻充滿爐膛，且沿爐寬煙氣溫度和流量分布均勻。（ b）避免出現(xiàn)煙氣走廊（ c