化工原理第五章精餾題

1、五 蒸餾 汽液相平衡1.1 苯(A)與氯苯(B)的飽和蒸汽壓mmHg和溫度的關(guān)系如下: t 80.92 90 100 110 120 130 131.8 p 760 1008 1335 1740 2230 2820 3020 p 144.8 208.4 292.8 402.6 542.8 719 760 若苯氯苯溶液遵循Raoult定律,且在1atm下操作,試作：(1) 苯氯苯溶液的tx(y)圖及yx圖；(2) 用相對揮發(fā)度的平均值另行計算苯氯苯的xy值。1.2 苯甲苯混合液的組成x=0.4(摩爾分率),求其在總壓p=600mmHg下的泡點(diǎn)及平衡汽相組成。又苯和甲苯的混合氣含苯40(體積)，求

2、常壓下的露點(diǎn)。已知苯甲苯混合液服從拉烏爾定律。苯(A)和甲苯(B)的蒸汽壓p、p mmHg,按下述Antoine方程計算：式中t為溫度。 lg p=6.89740-1206.350/(t+220.237)lg p=6.95334-1343.943/(t+219.237) 1.3 某雙組分理想物系當(dāng)溫度t=80時，p=106.7kPa，p=40kPa，液相摩爾組成為 xA=0.4，試求: (1) 與此液相組成相平衡的汽相組成yA； (2) 相對揮發(fā)度。1.4 一雙組分精餾塔，塔頂設(shè)有分凝器，已知進(jìn)入分凝器的汽相組成y1=0.96(摩爾分率,下同)，冷凝液組成xD=0.95，兩個組分的相對揮發(fā)度=

3、2，求: (1) 出分凝器的汽相組成yD=?(2) 出分凝器之液、汽的摩爾流率之比L/VD=? 習(xí)題4附圖 1.5 在1atm下對x=0.6(摩爾分率)的甲醇水溶液進(jìn)行簡單蒸餾，當(dāng)餾出量為原料的 1/3時，求此時刻的釜液及餾出物的組成。設(shè)x=0.6附近平衡線可近視為直線，其方程為 y=0.46x+0.5491.6 某二元混合物原料中易揮發(fā)組分xF=0.4(摩爾組成)，用平衡蒸餾的方式使50%的物料汽化，試求氣相中易揮發(fā)組分的回收率。（設(shè)相對揮發(fā)度為3）1.7 將含有24%(摩爾,以下同)易揮發(fā)組分的某液體混合物送入連續(xù)操作的精餾塔，餾出液中含有95%的易揮發(fā)組分，殘液中含有3%易揮發(fā)組分。塔頂

4、蒸汽量為850kmol/h， 回流量為670kmol/h，塔頂采用全凝器，試求塔頂易揮發(fā)組分的回收率及殘液量。1.8 現(xiàn)有一連續(xù)精餾塔只有精餾段，用于A、B兩組分的分離。已知A與B的分子量分別為78與92，進(jìn)料量為100kg/h，含A組成為10%(質(zhì)量%以下同)，進(jìn)料狀態(tài)為飽和蒸汽自塔底送入，如圖示。如果要求餾出產(chǎn)品中A的組成為95%，殘液中A的組成為1%,試求:(1) 塔頂餾出液的量、釜?dú)堃毫考八數(shù)恼羝扛鳛槎嗌賙g/h? (2) 回流比R? (3) 寫出該塔操作線的數(shù)值表達(dá)式。1.9 在連續(xù)精餾塔中,精餾段操作線方程y=0.75x+0.2075,q線方程為y=-0.5x+1.5xF, 試

5、求:(1) 回流比R(2)餾出液組成xD (3) 進(jìn)料液的q值 (4) 當(dāng)進(jìn)料組成xF=0.44時,精餾段操作線與提餾段操作線的交點(diǎn)處xq值為多少? 并要求判斷進(jìn)料狀態(tài)。 習(xí)題8附圖 1.10 一常壓精餾塔將含苯0.4(摩爾分率以下同)的苯甲苯混合液1000kg/h,分離為組成xD=0.97塔頂產(chǎn)品和xw=0.02的底部產(chǎn)品。已知回流比R=3.7,進(jìn)料溫度為20，料液平均比熱為159.2kJ/kmol，在常壓下苯的汽化潛熱為30807kJ/kmol，甲苯汽化潛熱為33320kJ/kmol。試求： (1) 精餾段上升蒸汽量V和下降的液體量Lkmol/h;提餾段上升蒸汽量V和下降的液體量Lkmol

6、/h; (2) 求塔頂冷凝器的熱負(fù)荷；如使用水為冷卻劑，且水初溫為20，出口溫度為 50，求每小時耗水量kg/h? (3) 求再沸器的熱負(fù)荷；設(shè)加熱所用水蒸汽壓強(qiáng)為2.5kgf/cm2(絕壓)，求蒸汽 消耗量kg/h？ (4) 寫出提餾段操作線方程數(shù)值表達(dá)式。1.11 在常壓連續(xù)精餾塔中分離二元混合物，進(jìn)料為飽和液體，其中易揮發(fā)組分含量為 0.50(摩爾分率)，回流比R=3，提餾段操作線斜率為1.25，截距為-0.0187，求xD。 1.12 由一層理論板與塔釜組成的連續(xù)精餾塔，每小時向塔釜加入含甲醇40%(摩爾分率)的甲醇水溶液100kmol，要求塔頂餾出液組成xD=0.84，塔頂采用全凝器

7、，回流比R=3, 在操作條件下的平衡關(guān)系為y=0.45x+0.55，求:(1) 塔釜液組成xw；(2) 每小時能獲得的餾出液量D。1.13 某連續(xù)精餾操作中，已知操作線方程如下： 精餾段 y=0.723x+0.263 習(xí)題12 附圖 提餾段 y=1.25x-0.0187試求餾出液和釜液的組成及回流比。若原料為飽和蒸汽進(jìn)料，求其組成?1.14 某二元系統(tǒng)精餾塔在泡點(diǎn)下進(jìn)料，全塔共有三塊理論板及一個再沸器，塔頂采用全凝器，進(jìn)料位置在第二塊理論板上，塔頂產(chǎn)品組成xD=0.9(摩爾分率)，二元系統(tǒng)相對揮發(fā)度=4，進(jìn)料組成為xF=0.5(摩爾分率)，回流比R=1時，求: (1) 離開第一塊板的液相組成x

8、1為多少? (2) 進(jìn)入第一塊板的氣相組成y2為多少? (3) 兩操作線交點(diǎn)d的氣液組成? 1.15 組成為xF=0.45的原料以汽液混合狀態(tài)進(jìn)入精餾塔，其中氣液摩爾比為1:2，塔頂xD=0.95(以上均為摩爾分率)，易揮發(fā)組分回收率為95%，回流比R=1.5Rmin，相對揮發(fā)度=2.5,試求: (1) 原料中汽相和液相組成; (2) 列出提餾段操作線方程。 精 餾 設(shè) 計 型 計 算1.16 欲設(shè)計一連續(xù)精餾塔用以分離苯和甲苯各50%的料液,要求xD=96%，xw=5%(以下均為摩爾%)。泡點(diǎn)進(jìn)料，操作回流比R=3，系統(tǒng)相對揮發(fā)度為2.5，試用逐板計算法求所需的理論板數(shù)與加料板的位置。1.1

9、7 某二元混合液的精餾操作過程如圖所示。已知原料以飽和液體狀態(tài)直接加入塔釜，原料組成xF=0.52(摩爾分率,下同)，要求塔頂產(chǎn)品組成xD=0.8，D/F=0.5的操作條件下，物系的=3.0，塔頂設(shè)全凝器，泡點(diǎn)回流。若設(shè)計回流比R=3.0，求為完成上述分離任務(wù)所需的理論板板數(shù)。(操作滿足恒摩爾流假定)。習(xí)題17附圖 習(xí)題19附圖1.18 乙烯乙烷混合液于飽和蒸汽狀態(tài)加入精餾塔中，回流比R=5，且已知xD=0.9 ,xw=0.1，xF=0.5(均為乙烯的摩爾分率)。試用圖解法求取所需的理論板數(shù)。1.19 用一塔頂設(shè)全凝器的常壓精餾塔分離含甲醇為0.3，流量為100kmol/h的甲醇 水溶液，泡點(diǎn)

10、進(jìn)料,并要求塔頂產(chǎn)品含甲醇為0.95，塔底產(chǎn)品含甲醇為0.015(以上均為摩爾分率),已知精餾段操作線為:y=0.6x+0.38;操作條件下的平衡關(guān)系如圖所示，試求： (1) 塔頂及塔底的產(chǎn)品流量(kmol/h); (2) 塔的理論板數(shù)及進(jìn)料位置: (3) 流入再沸器的液相流量及組成，離開再沸器的氣相流量及組成。1.20 用一連續(xù)精餾塔分離苯與氯苯混合物，xF=0.45，xD=0.95(以上均為摩爾分率)。 進(jìn)料狀態(tài)為汽液混合物,其中汽液比為1:2(摩爾比)。苯與氯苯的平均相對揮發(fā)度=4.6。試求: (1) 原料中汽相和液相組成; (2) 最小回流比R min。1.21 試用捷算法計算環(huán)氧乙烷

11、環(huán)氧丙烷連續(xù)精餾塔的理論板數(shù)與加料板位置。如全塔效率EO=70%，求實(shí)際板數(shù)(釜可視為一塊理論塔板)和實(shí)際加料板位置。已知xF=0.6, xD=0.98,xw=0.05(皆為環(huán)氧乙烷的摩爾分率)，R=1.5R min，相對揮發(fā)度=2.47，飽和液體進(jìn)料。1.22 今用連續(xù)精餾塔同時取得兩種產(chǎn)品xD1=0.9，xD2=0.7(如圖所示)，已知xF=0.4(以上均為摩爾分率)，泡點(diǎn)進(jìn)料，R=2，相對揮發(fā)度=2.4，D1/D2=2(摩爾比)。求精餾段所需的理論論板數(shù)。(逐板計算法與圖解法均可)。1.23 現(xiàn)用連續(xù)精餾塔將含甲醇35%與水65%的混合液分離，以便得到含甲醇95%的餾出液與含甲醇4%的殘

12、液(均為%摩爾)。操作回流比R=1.5，料液溫度為20，釜中用直接蒸汽加熱，試用圖解法求理論板數(shù)。已知35%的甲醇水溶液泡點(diǎn)為78，比熱為0.88 kcal/kg；水的汽化潛熱為552kcal/kg。在1atm下,甲醇水的平衡數(shù)據(jù)如下： x 0 0.02 0.04 0.06 0.08 0.1 0.15 0.2y 0 0.134 0.234 0.304 0.365 0.418 0.517 0.579 x 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 y 0.665 0.729 0.779 0.825 0.87 0.915 0.958 1.0 習(xí)題22附圖 習(xí)題24附圖1.24

13、在常壓連續(xù)精餾塔中分離A、B混合液(如圖所示)。兩股進(jìn)料情況如下: F1=100kmol/h，xF1=0.6(摩爾分率，下同); F2=200kmol/h，xF2=0.2,均為飽和液體進(jìn)料。要求分離后餾出液中組分A含量不小于0.8，釜液中組分A濃度不于 0.02，操作回流比為2。試求兩股進(jìn)料間的操作線方程。精餾操作型計算1.25 一精餾塔有24層塔板(實(shí)際板數(shù))，用于分離xF=0.5的苯甲苯溶液。全塔效率為50%，泡點(diǎn)進(jìn)料，加料板位置為第14層板。現(xiàn)要求xD = 0.98，再沸器最大蒸發(fā)能力V=2.5kmol/h，求餾出液的最大產(chǎn)量。1.26 為測定塔內(nèi)塔板效率，在常壓下對苯甲烷物系進(jìn)行全回流

14、精餾。待操作穩(wěn)定后，測得相鄰三層塔板的液相組成為：x n-1=0.43，xn=0.285，x n+1=0.173。相對揮發(fā)度=2.46，求第n板和n+1板的板效率。1.27 如圖示的精餾塔具有一塊實(shí)際塔板及一只蒸餾釜，原料予熱到泡點(diǎn)，由塔頂連續(xù)加入，xF=0.20(摩爾分率,以下同)。今測得塔頂產(chǎn)品易揮發(fā)組分的回收率為80%，且xD=0.28，系統(tǒng)的相對揮發(fā)度=2.5。試求該塊塔板的板效率。設(shè)蒸餾釜可視為一塊理論塔板。1.28 如圖所示的苯甲苯常壓連續(xù)精餾塔，塔頂設(shè)置全凝器，泡點(diǎn)回流。塔內(nèi)有三層理論板，而且塔釜可視為一層理論板，每小時100kmol含苯50mol%的苯甲苯混合液 ，從第三層塔板

15、以泡點(diǎn)狀態(tài)加入。塔頂產(chǎn)品含苯85kmol%，相平衡關(guān)系如圖如示。試求:(1) 回流比R，塔底排出液組成Xw，塔頂產(chǎn)品D及塔釜蒸發(fā)量 V；(2) 當(dāng)回流中斷，進(jìn)料情況及塔釜供熱狀況仍保持不變時，精餾塔處于什么狀態(tài)?綜合計算題1.29 擬設(shè)計一常壓連續(xù)精餾塔以分離某易揮發(fā)組分含量為40%(mol%下同)，流量為100kmol/h的料液，要求餾出液組成為92%，回收率為90%，料液為泡點(diǎn)進(jìn)料?；亓鞅葹樽钚』亓鞅鹊?.5倍，全塔效率為0.7，操作條件下物系的平衡關(guān)系見附圖。試求: (1) 完成分離任務(wù)所需的實(shí)際塔板數(shù)及實(shí)際加料板的位置；(2) 若F、xF、Np為不變，欲提高此系統(tǒng)易揮發(fā)組分的回收率，試

16、定性說明可采 用的措施有哪些?1.30 用一連續(xù)精餾塔分離苯、甲苯液體混合物，塔頂設(shè)全凝器，塔底設(shè)有再沸器， 進(jìn)料量為150kmol/h，其中含苯0.4(摩爾分率,下同)，泡點(diǎn)進(jìn)料，通過取樣測得塔頂餾出液中苯回收率為92.20%，塔底產(chǎn)品中苯的組成為0.05，實(shí)際操作回流比R=2.43，已知操作條件下平衡關(guān)系如圖所示，若設(shè)該塔在最適宜位置進(jìn)料。 試求:(1) 塔頂、塔底產(chǎn)品流量及塔頂組成;(2) 該塔具有理論板數(shù)和進(jìn)料位置;(3) 精餾段及提餾段液氣比各為多少？(4) 因長期操作再沸器內(nèi)結(jié)垢，試問對塔頂產(chǎn)質(zhì)量有何影響?如何才能維持正常生產(chǎn)?(設(shè)產(chǎn)品流量不變)。 1.31 某兩組分混合液用精餾分

17、離，其易揮發(fā)組分在進(jìn)料中濃度為50%(摩爾)，泡點(diǎn)進(jìn)料，系統(tǒng)的相對揮發(fā)度=2，塔頂出料是進(jìn)料量的60%(摩爾%)，如現(xiàn)采有的理論板數(shù)為無窮多，試計算： (1) R=0.8時釜底與塔頂產(chǎn)口的組成各為多少？ (2) R=1.5時，試?yán)L出表示精餾段和提餾段操作線的示意圖。1.32 某二元混合物以飽和蒸汽狀態(tài)加入精餾塔的中部，已知xF=0.5(摩爾分率,下同) ，xD=0.9，xw=0.05，相對揮發(fā)度=3，回流比R=2Rmin。試求: (1) 提餾段操作線方程; (2) 進(jìn)入第一塊理論板(由頂往下數(shù))的汽相濃度; (3) 若因故塔釜停止加熱，欲維持XD不變應(yīng)如何操作？此時塔釜排液xw=？1.33 用

18、有兩塊理論板的精餾塔提取水溶液中易揮發(fā)組分，飽和水蒸汽S=50kmol/h由 塔底進(jìn)入，加料組成xF=0.2(摩爾分率,下同)，溫度為20，F(xiàn)=100kmol/h，料液由塔頂加入，無回流，試求塔頂產(chǎn)品濃度xD及易揮發(fā)組分的回收率。在本題范圍內(nèi)平衡關(guān)系可表示為y=3x，液相組成為x=0.2時，泡點(diǎn)為80，比熱為100kJ/kmol，汽化潛熱40000kJ/kmol。1.34精餾流程如圖所示。已知原料組成xF=0.40(摩爾分率,下同)，xw=0.1,y1=0.63,塔頂蒸汽全部冷凝為泡點(diǎn)液體，該液體在貯罐內(nèi)靜止分層，上層組成xD=0.9作為產(chǎn)品，下層x0=0.5于泡點(diǎn)下回流，試在yx圖上作圖求理

19、論塔板數(shù)。1.35 有一精餾塔，用以分離=2的A、B二元混合物。測得進(jìn)入第n層理論板的蒸汽量為100 Kmol/h，組成yA=0.3，進(jìn)入液體量為100 Kmol/h，組成xA=0.4。設(shè)A、B的摩爾潛熱近似相等，熱損失為零，忽略顯熱變化。該板的液相默弗里效率EmL=0.5，問離開該板的氣液相組成各為多少？1.36 用圖示的蒸餾釜對苯、甲苯二元混合物進(jìn)行連續(xù)精餾(塔內(nèi)沒有塔板)，原料直接加入塔 釜，原料組成xF=0.7(摩爾分率,下同)，要求塔頂產(chǎn)品組成xD=0.8。塔頂設(shè)分凝器，其中50%的蒸汽冷凝并返回塔頂做回流。出分凝器的蒸汽與冷凝液保持平衡。進(jìn)料量為100 Kmol/h。問塔頂、塔釜產(chǎn)

20、量為多少？氣化量為多少？已知=2.461.37 欲用連續(xù)精餾塔分離二元混合液。已知原料為飽和液體，原料組成xF=0.3(摩爾分率,下同)，回流比R=4，塔頂采出率D/F=0.4（摩爾比），物系的=2.0。試求：（1） 當(dāng)塔頂產(chǎn)品組成xD=0.7時，精餾段及提餾段的操作線數(shù)值方程。（2） 板數(shù)不限時，餾出液最大濃度。1.38 某精餾塔分離A組分和水的二元混合液（其中A為易揮發(fā)組分），xD=0.95，xw=0.1,xF=0.5，原料為飽和液體。塔頂設(shè)全凝器，泡點(diǎn)回流。回流比R=1.5，塔底用飽和水蒸氣直接加熱，每層塔板的氣相默弗里效率EmV=0.5，在本題計算范圍內(nèi)，相平衡關(guān)系為y=0.5x+0.

21、5。試求：（1） 從塔頂?shù)牡谝粔K實(shí)際板下降的液體組成；（2） 塔頂?shù)牟沙雎蔇/F。1.39 所示的回收塔。飽和液體進(jìn)料，F(xiàn)=100kmol/h，易揮發(fā)組分含量xF=0.4(摩爾分率，下同);要求塔頂易揮發(fā)組分回收率為0.955，xw=0.05，系統(tǒng)的=3.0。試求： (1).餾出液組成xD,塔頂、塔底產(chǎn)物流率； (2).操作線方程 (3).在加料流率及塔釜蒸發(fā)量不變時，可能獲得的最高餾出液濃度。1.40 分離二元理想混合物采用如圖所示的精餾分離流程，泡點(diǎn)回流，塔釜間接蒸汽加熱，第一股加料，F(xiàn)1=1kmol/s， xF1=0.6(摩爾分率,下同),q1=1, 第二股加料，F(xiàn)2=0.5kmol/h

22、， xF2=0.4，q2=0；要求：xD=0.99,xW=0.02。 (1).若回流比R=1，求塔中段（兩個加料口之間）的操作線方程； (2).若相對揮發(fā)度=3，求最小回流比Rmin。 習(xí)題39 附圖 習(xí)題40 附圖1.41 某精餾塔塔頂有飽和液體進(jìn)料，xf=0.5(摩爾分率，下同); 塔底出料xw=0.2，塔頂蒸汽冷凝到泡點(diǎn)，1/3作產(chǎn)品，2/3作回流，xD=0.8, 系統(tǒng)的=3.0。試計算：(1). 所需的理論板板數(shù)。(2).若F、xF、q不變，塔釜加熱量和回流量也不變，當(dāng)塔的理論板數(shù)不限時，問塔頂可達(dá)到的最大濃度為多少？1.42 在連續(xù)操作的板式精餾塔中分離苯-甲苯混合液，在全回流條件下

23、測得相鄰板上液體組成分別為0.28，0.41和0.57，試求三層板中下面兩層的單板效率。 在操作條件下苯-甲苯的平衡數(shù)據(jù)如下 x 0.26 0.38 0.51 y 0.45 0.60 0.721.43在常壓連續(xù)精餾塔中分離兩組分理想溶液。該物系的平均相對揮發(fā)度為2.5。原料液組成為0.35（易揮發(fā)組分摩爾分率，下同），飽和蒸氣加料。塔頂采出率為40%，且已知精餾段操作線方程為y=0.75x+0.20，試求： 1提餾段操作線方程：2若塔頂?shù)谝话逑陆档囊合嘟M成為0.7，求該板的氣相默夫里效率Emv1。 綜 合 思 考 題1.42選擇與填空 1. 已分析測得這四股物料的組成為0.62，0.70，0.

24、75，0.82，試找出y6、x6、y7 、x7的對應(yīng)值，y6= 、x6= 、y7= 、 x7= 。 2. 如圖所示a 點(diǎn)表示 ; b 點(diǎn)表示 ; c 點(diǎn)表示 ;ab段表示 ; bc段表示 。習(xí)題1附圖 習(xí)題2附圖 3.在連續(xù)精餾塔中,進(jìn)行全回流操作,已測得相鄰兩板上液相組成分別為xn-1=0.7 ，xn=0.5(均為易揮發(fā)組份摩爾分率)。已知操作條件下相對揮發(fā)度=3，則yn= ，x= ,以液相組成表示的第n板的單板效率EmL= 。 討論:在精餾塔任意一塊理論板上，其液相的泡點(diǎn)溫度小于氣相的露點(diǎn)溫度。4. 分離要求一定。當(dāng)回流比一定時，在五種進(jìn)料狀況中， 進(jìn)料的q值最大，其溫度 ，此時，提餾段操

25、作線與平衡線之間的距離 ，分離所需的總理論板數(shù) . 對有恒沸現(xiàn)象的二元體系，用恒沸精餾比萃取精餾好，因為前者能耗小。 5.(1) 蒸餾操作依據(jù)是組分間沸點(diǎn)差異此話錯在何處? (2) 精餾塔塔頂某理論板上汽相露點(diǎn)溫度為t1，液相泡點(diǎn)溫度為t2。塔底某理論板上汽相露點(diǎn)溫度為t3，液相泡點(diǎn)溫度為t4。試按溫度大小順序用、=、符號排列如下: t4 t3 t2 t1 (3) 恒沸精餾與萃取精餾都需加入添加劑(第三組分),其目的是 . 6.已知某精餾塔在情況一下操作得到F1、xF1、q1、R1、D1、xD1、xw1。今改變操作為情況二，且知F1=F2，xD1=xD2，xw1=xw2，q1=q2但xF1、=

26、、,=,=,) 12.設(shè)計二元理想溶液精餾塔時，若F,xF,xD,xW 不變，則隨原料中液相分率增加其最小回流比 ;在相同回流比下，總理論板數(shù) ；精餾段理論板數(shù) ；塔頂冷凝器熱負(fù)荷 ；塔釜熱負(fù)荷 。 13.(1) 在設(shè)計連續(xù)操作的精餾塔時，如保持xF，D/F，xD，R一定，進(jìn)料熱狀態(tài)及空塔氣速也一定，則增大進(jìn)料量將使塔徑 ，而所需的理論板數(shù) 。 (2) 全回流時，精餾段操作線的斜率為 ，提餾段操作線的斜率為_對相同的xD和xW，部分回流比全回流所需的理論板數(shù) 。 14.(1) 理想溶液的特點(diǎn)是同分子之間的作用力 異分子之間的作用力,形 成的溶液 容積效應(yīng)和熱效應(yīng)。 (2) 精餾塔設(shè)計時，當(dāng)回流

27、比加大時，所需要的理論板數(shù) ，同時蒸餾釜中所需要的加熱蒸汽消耗量 ，塔頂冷凝器中冷卻劑消耗量 ，所需塔徑 。 15. 精餾操作時，增大回流比，若F，xF，q不變，則精餾段液汽比L/V ， 提餾段液汽比L/V ，塔頂xD ，塔底xW 。16. 試比較連續(xù)精餾塔的塔釜用直接蒸汽加熱（D）與間接蒸汽熱（I） (,=)。 （1）xF、xD,R,q,D/F相同，則NTI NTD, xWI xWD; (2) xF,xD,R,q,xw相同，則NTI NTD; (D/F)I （D/F）D. 17. 操作中精餾塔，保持F,q,xF,D不變。 (1) 若采用回流比R小于最小回流比Rmin，則xD ，xW ; (2

28、) 若R增大，則xD ，xW ，L/V 。 (增大,減小,不變,不確定) 18. 若維持操作中精餾塔的F,xF,q,D不變，而減少塔釜蒸發(fā)量V。 則:xD ,xW ,L/V 。 (變大,變小,不變,不確定)19. 某精餾塔設(shè)計時操作線如圖示?，F(xiàn)保持塔頂冷凝量不變，改為q=0加料時設(shè)計，試在同一圖上畫出改變后操作線并回答有關(guān)參數(shù)有何變化? L/V ,NT 。20. 連續(xù)精餾塔操作時，增大塔釜蒸汽用量，而回流量及進(jìn)料狀態(tài)(F,xF,q)不變， 則L/V ,xD ,xW 。(變大,變小,不變,不確定) 21. 精餾塔設(shè)計時采用的參數(shù)(F,xF,q,D,xD, R均為定值)，若降低塔頂回流液的溫度，則

29、塔內(nèi)實(shí)際下降液體量 ，塔內(nèi)實(shí)際上升蒸汽量 ，精餾塔液汽比 ，所需理論板數(shù) 。(增大,減小,不變,不確定) 22. 某精餾塔在操作時，加料熱狀態(tài)由原來的飽和液體進(jìn)料改為冷液進(jìn)料，且保持 F，xF，回流比R和提餾段上升蒸汽量V不變，則此時D ，xD ，W ,xW 。(增加,不變,減小,無法確定) 23. 某精餾塔操作時，F(xiàn),xF,q,D保持不變，增加回流比R，則此時xD ，xW ,L/V 。 (增加,不變,減少) 24. 某精餾塔在操作時，加料狀態(tài)由原來的飽和液體進(jìn)料改為冷液進(jìn)料，且保持F、xF、V 、D不變，則此時xD ,xW ,R ,L/V 。(增加,不變,減少) 25. 精餾塔中第n-1，n，n+1塊實(shí)際板效率小于1,與yn相平衡的液相濃度為x,則x xn；與xn+1相平衡的汽相濃度y*n+1，則y*n+1 yn+1，yn xn-1。 (,NT1; (B)NT2=NT1; (c)NT2NT1; (D)判斷依倨不足。 34. 請將你認(rèn)為最確切答案填在( )內(nèi)。 (1) 某二元混合物要求用精餾方法分離，規(guī)定產(chǎn)品濃度為xD，xW。如進(jìn)料為xF1時,則相應(yīng)的最小回流比為Rml，若進(jìn)料為xF2相應(yīng)為Rm2，