框架辦公樓畢業(yè)設(shè)計計算書1

1、摘 要 本工程為大慶市翰海高層辦公樓，建筑面積 796.3 m2，占地面積 1000 m2，主體 10 層， 總高度 36.6m，采用框架結(jié)構(gòu)，樁基礎(chǔ)，設(shè)計基準期 50 年，結(jié)構(gòu)安全等級為三級，抗震 設(shè)防烈度為 7 度。建筑設(shè)計本著“功能適用，經(jīng)濟合理，造型美觀，環(huán)境相宜”的原則， 以國家相應(yīng)規(guī)范、標準為依據(jù)，完成了設(shè)計任務(wù)書所要求的建筑平面設(shè)計，并在此基礎(chǔ) 上進行了立面、剖面、建筑詳圖設(shè)計，共畫出建筑圖 4 張。結(jié)構(gòu)設(shè)計本著“安全，適用， 耐久”的原則，進行了豎向荷載匯集，水平荷載匯集，內(nèi)力計算，內(nèi)力組合，結(jié)構(gòu)抗震 驗算，板、梁、柱、樓梯、基礎(chǔ)等結(jié)構(gòu)構(gòu)件的設(shè)計，共畫出結(jié)構(gòu)圖 4 張。 關(guān)鍵詞

2、關(guān)鍵詞：高層辦公樓；框架結(jié)構(gòu)；樁基礎(chǔ) abstract the engineering is the hanhai building of da qing province.the build area is 796.3 square metres and the qross building area is 1000 . it has 10 floor and the gross height is 36.6 the build adopt framework structure , the design base year is 50 years , the safe grade is t

3、he second, and the earthquake intensity sale is 7 . the architectural design is on the principle of function applicable , economic feasible , model fair and environment harmonious . besides , the design is on the base of building conde and building regulation of our country .i have finished architec

4、tural plan design that the design description require .and on the base of which , i have finished block diagram , profile view and architectural plan , the gross archintectural drawing are four pieces . the structure design is on the principle of safe . applicable and permanent . and on the base of

5、it . i have done vertrical load collect , horizontal load collect , stress calculate , stress coalesce . struct earthquake-resistant design .besides .i have designed beam floor slab column stair rain roof and foundation and so on . the gross construction drawing are four pieces . key words : office

6、building；framework；foundation 目 錄 第一章第一章 建筑設(shè)計部分建筑設(shè)計部分 .1 1.2 平面設(shè)計 .1 1.3 立面設(shè)計 .2 1.4 剖面設(shè)計 .2 1.5 交通防火設(shè)計 .2 1.6 建筑裝飾材料 .3 第二章第二章 結(jié)構(gòu)設(shè)計部分結(jié)構(gòu)設(shè)計部分 .4 2.1 工程概況 .4 2.2 結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖 .4 2.3 重力荷載計算.9 2.4 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算.12 2.5 橫向框架內(nèi)力計算 .21 2.6 橫向框架內(nèi)力組合 .28 2.7 截面設(shè)計 .39 2.8 樓板設(shè)計 .47 2.9 基礎(chǔ)設(shè)計.50 結(jié)結(jié) 論論.57 參考參考

7、文文獻獻 .58 致致 謝謝.59 第 1 章 建筑設(shè)計 1.1 建筑方案設(shè)計 1.1.1 結(jié)構(gòu)選型 任何結(jié)構(gòu)形式的建筑在使用時都會同時受到垂直荷載和水平荷載的作用。對于高層 建筑來說，隨著建筑高度的增加，水平作用的影響不斷增大，并逐漸成為主要的控制因 素。同時，垂直作用的影響雖然也相對減小，但側(cè)向位移迅速增大，使高層建筑的設(shè)計 不僅要求結(jié)構(gòu)有足夠的強度，而且更重要的是要求結(jié)構(gòu)有足夠的剛度，把水平作用所引 起的側(cè)向位移限制在一定范圍內(nèi)，確保建筑物的安全。 本工程選用框架結(jié)構(gòu)體系，框架是由柱子和與柱子相連的橫、縱梁所組成的承重骨 架。其優(yōu)點是建筑平面布置靈活，可以形成較大空間，能滿足各類建筑不同

8、的使用功能 和生產(chǎn)要求。對于剛度較小的框架結(jié)構(gòu)體系，其高寬比宜小于 4。 1.2 平面設(shè)計 本例為框架結(jié)構(gòu),體型仍采用傳統(tǒng)的矩形棱柱體，從幾何觀點來看對側(cè)移頗為敏感， 而由于它的幾何形體所具有的固有強度，使結(jié)構(gòu)更為有效或者造價更可能降低，而房屋 又能建得更高，總之，它是較為經(jīng)濟的體型。 平面布置采用核心式，對于高層辦公樓來說是比較經(jīng)濟和功能合理的。結(jié)構(gòu)左右對 稱，電梯間置于中心。高層辦公建筑的主要垂直交通是電梯，對于電梯的選則及其在建 筑物中的分布，將決定高層辦公樓的合理使用，提高效率和降低造價。因此在平面設(shè)計 中，主要考慮以下幾個方面：一是集中,電梯是出入建筑物被常使用的交通工具，所以設(shè) 置

9、在容易看到的地方，從運行效率，縮短候梯時間以及降低建筑費用來考慮，電梯應(yīng)集 中設(shè)置。二是使用方便,電梯間要有足夠的前室,以免造成人流擁擠。三是分隔,電梯布置在 建筑物的中間，在兩側(cè)還有疏散樓梯,免去人流高峰時相互影響，這也是較重要的。 辦公樓的布局方式常見的有以下四種，單間辦公室、成組式辦公室、開放式布局、 “景觀”辦公室和綜合型辦公室。本例的辦公用房，主要是單間式辦公用房。房間的采 光基本是采用自然采光，輔以人工采光。 1.3 立面設(shè)計 建筑立面是由許多部件組成的，這些部件包括門窗、墻柱、雨蓬、勒腳等。立面設(shè) 計就是恰當(dāng)?shù)卮_定這些構(gòu)件的比例關(guān)系和尺寸大小以及材料色彩等。通過節(jié)奏的韻律、 形的

10、變換、面的虛實對比、線的方向變化等，求得外形的變化與統(tǒng)一和內(nèi)部空間與外形 的協(xié)調(diào)統(tǒng)一。 1.4 剖面設(shè)計 剖面設(shè)計表示建筑物在垂直方向房屋各部分的組合關(guān)系，主要分析建筑物各部分的 高度、建筑層數(shù)，建筑空間的組合和利用，以及建筑剖面中的結(jié)構(gòu)，構(gòu)造關(guān)系等，它和 房屋的使用，造價和節(jié)約用地等有密切關(guān)系。 采光和通風(fēng)的設(shè)計也影響到剖面設(shè)計的效果，室內(nèi)光線的強度和照度是否均勻，和 平面中窗戶的高度和位置有關(guān)外，還和房間里光線的照射有關(guān)。房間里光線的照射深度， 主要是靠側(cè)窗的高度解決，本例中大部分都是自然采光,輔助以人工采光。 1.5 交通防火設(shè)計 本設(shè)計中每一層都按防火規(guī)范進行了設(shè)計,在高層建筑中要有固

11、定的滅火裝置的設(shè)備 室。通風(fēng)，空調(diào)機房.等應(yīng)采用耐火極限不低于 3.00 小時的隔墻和 2.00 小時的樓板與其它 部位隔開。隔墻的門應(yīng)采用甲級防火門。電梯井內(nèi)嚴禁敷設(shè)可燃氣體和易燃，可燃液體 管道，也不應(yīng)敷設(shè)與電梯無關(guān)的電纜，電線等。電梯井壁除開設(shè)電梯門洞和通氣孔洞外， 不應(yīng)開設(shè)其它洞口，電梯門不應(yīng)采用柵欄門。管道井等豎向管的井壁應(yīng)為耐火等級限不 應(yīng)低于 1.00 小時的非燃體。井壁上的檢查門應(yīng)采用丙級防火門。用于疏散樓梯間的防火 門，應(yīng)采用單向彈簧門，并應(yīng)向疏散方向開啟。本例中設(shè)有消防電梯，前室面積不小于 9 平方米，并設(shè)防煙，排煙設(shè)施，通向前室和樓梯間的門均應(yīng)設(shè)乙級防火門，應(yīng)向疏散方 向

12、開啟。消防電梯與客梯兼用，但符合消防電梯的要求。 1.6 建筑裝飾材料 裝飾是建筑物不可缺少的有機組成部分，具有使用功能和裝飾性能兩重性，裝飾的 功能主要有以下幾個方面：保護建筑物的各種構(gòu)件；利用材料紋理、色彩改變空間觀感。 辦公樓中所用的裝飾材料：外墻墻面采用水刷石材料，具有強度高、耐蝕性好，品 種多等特點。地面磚采用強度大、硬度高、耐磨性好的材料 ，不易起塵的，質(zhì)地密實、 密實，吸水性一般較小，抗沖擊韌性高。玻璃幕墻是一種新型非承重外墻，賦予建筑物 的最大好處是將建筑美學(xué)，建筑功能和建筑結(jié)構(gòu)等因素有機的結(jié)合。玻璃幕墻建筑效果 較好，自重輕，從不同的角度和時間進行觀察，會呈現(xiàn)出不同的色調(diào)變化

13、，給人以動態(tài) 的美。 第 2 章 結(jié)構(gòu)設(shè)計 2.1 工程概況 瀚海高層辦公樓是 10 層的辦公樓，建筑面積 796.3m2，位于抗震設(shè)防烈度，7 度區(qū)， 場地類別為類，設(shè)計地震分組為第二組?；狙?so=0.45kn/m2,基本風(fēng)壓為 w0=0.55kn/m2,地面粗糙度為 c 類，該房屋為丙類建筑。 圖 2-1 建筑平面圖 圖 2-2 結(jié)構(gòu)平面圖 2.2 結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖 根據(jù)該房屋的使用功能及建筑設(shè)計的要求，進行了建筑平面、立面及剖面設(shè)計，其 標準層建筑平面和結(jié)構(gòu)平面示意圖分別見圖 2-1 和 2-2。主體結(jié)構(gòu)共 10 層，1 樓層高為 3.9m，其他層均為 3.3m。樓電梯出屋面，層

14、高 3.0m。 2.2.1 框架結(jié)構(gòu)桿件截面尺寸初估 樓板厚 100mm。梁截面高度取梁跨度的 1/121/8，梁寬為梁高的 1/2-1/3，表 1-1 中給出了各層梁、柱和板的截面尺寸混凝土強度等級。設(shè)計強度： c40(fc=19.1n/mm2,ft=1.71n/mm2), c35(fc =16.7n/mm2, ft =1.57n/mm2)。 表 2-1 梁截面尺寸(mm)及各層混凝土強度等級 橫梁(bh) 縱梁 (bh)層次 混凝土強 度等級 、軸-軸a、d 軸b、c 軸 次梁 (bh) 210 c35400600300600400600300600250400 1c40400600300

15、600400600300600250400 該框架結(jié)構(gòu)的抗震等級為二級，其軸壓比限值；各層的重力荷載代表值近8 . 0 n 似取 14kn/m2。 邊柱：b=1.3 a=7.23=21.6m2 n=10.fc=19.1 2 /mmn mm2 a=0.507m 257. 0 1 . 198 . 0 1010146 .213 . 1 3 3 cn c f n a 中柱：b=1.25 a= 2 32.312 . 7 2 7 . 26 mm 中柱 mm2 n=10, fc=19.1 3 1.25 7.8 5.1 14 1010 455596 0.8 19.1 ac 2 /mmn 如取柱截面為正方形，則

16、邊柱和中柱截面高度分別為 600mm 和 700mm。 板最小厚度不應(yīng)小于 80m 按雙向板跨度的 1/50 考慮板厚考慮到保mmh72 50 3600 證結(jié)構(gòu)的整體性初選頂板取 150mm。mmh100 2.2.2 計算簡圖及剛度參數(shù) 1 層層高 3.9m,2-10 層柱高度均為 3.3m。 圖 2-3 框架結(jié)構(gòu)計算簡圖 2.2.3 橫向側(cè)移剛度計算 橫向框架梁柱剛度計算分別見表 2-2，2-3 表 2-2 橫梁線剛度計算表 b i 類別層次 104 c e /(n/mm2 ) bh /mmmm 10 0 i 9 /mm4 l /m liec/ 0 /mmn liec/5 . 1 0 /mm

17、n liec/2 0 /mmn 13.254006007.23.910105.8510107.81010 邊橫梁 2-103.154006007.2 6 3.7810105.6710107.561010 13.253006005.4 2.925101 0 4.388101 0 5.851010 邊橫梁- 2-103.153006005.4 6 2.835101 0 4.2510105.671010 走道梁 、 13.254006007.22.7 8.667101 0 131010 17.333101 0 2-103.154006007.28.4101012.6101016.81010 13.2

18、53006005.46.510109.751010131010 走道梁- 2-103.153006005.4 2.7 6.310109.45101012.61010 表 2-3 柱線剛度計算表 c i 類別 層次 c h /mm c e /(n/mm2) bh /mmmm 0 i /mm4 liec/ 0 /n.mm 139003.251046006001.0810109.01010 邊柱 210 33003.151046006001.08101010.31010 139003.251047007002.0101016.671010 中柱 2-1033003.151047007002.0101

19、019.091010 圖 2-4 c-6 柱及與其相連梁的相對線剛度 根據(jù)梁柱線剛度比k的不同，圖 2-1 中的柱可分為中框架中柱和邊柱、邊框架中柱 和邊柱以及樓電梯間柱等?，F(xiàn)以第 2 層 c-6 柱的側(cè)移剛度計算為例，說明計算過程，其 余柱的計算過程從略，計算結(jié)果分別見表 68。 第 2 層 b-6 柱及與其相連的梁相對線剛度如圖 2-4 所示，圖中數(shù)據(jù)取自表 4 和 5?？?得梁柱線剛度比k為 972 . 0 09.192 5851367 . 5 6 . 12 k 327 . 0 972 . 0 2 972 . 0 c 68787 3300 1009.1912 327 . 0 2 10 d

20、 n/mm 表 2-4 中框架柱側(cè)移剛度 d 值(n/mm) 邊柱(9 根)中柱(10 根) 層次 k c 1 i dk c 2i d i d 3100.5500.216245400.9570.32468083901690 20.5590.218247670.9720.32768787911053 10.650.434308171.1310.52168501962363 表 2-5 邊框架柱側(cè)移剛度 d 值(n/mm) a-1,a-8,d-1,d-8b-1,b-8,c-1,c-8 層次 k c 1 i dk c 2i d i d 3100.550.216245400.9570.19064568

21、356432 20.5590.218247670.9720.32793554374216 10.650.434308171.1310.52168521397352 表 2-6 樓、電梯間框架柱側(cè)移剛度 d 值(n/mm) c-2,c-5d-2，d-4，d-5 層次 k c 1 i dk c 2i d i d 3100.7180.264555550.4130.17119422169376 20.7290.267561930.2550.11312835150783 10.8480.473622550.4880.39728197209101 表 2-7 橫向框架層間側(cè)移剛度(n/mm) 層次1231

22、0 i d156881614360521427498 由表 2-7 知，/1436052/15688160.9150.7，故該框架為規(guī)則框架。 2 d 1 d 2.2.4 縱向框架側(cè)移剛度計算 縱向框架側(cè)移剛度計算方法與橫向框架相同。柱在縱向的側(cè)移剛度除與柱沿縱向的 截面特性有關(guān)外，還與縱梁的線剛度有關(guān)?？v梁線剛度 ib的計算過程見表 2-8。結(jié)構(gòu)中柱 為正方形縱、橫向柱線剛度相同。 表 2-8 縱梁線剛度 ib計算表 類別層次 c e /(n/mm2) bh /mmmm 0 i /mm4 l /m liec/ 0 /mmn liec/5 . 1 0 /mmn liec/2 0 /mmn 縱梁

23、 a.d 1 3.1510 4 400600 7.210 9 7.23.1510104.7310106.31010 2-103.0104400600 7.210 9 3.010104.510106.01010 1 3.1510 4 300600 5.410 9 2.363.5410104.7251010 縱梁 b.c 2-103.0104300600 5.410 9 2.253.37510104.51010 表 2-9 縱向中框架（b、c 列）柱側(cè)移剛度 d 值(n/mm) b-1,b-8（4 根）c-5 層次 k c 1 i dk c 2i d i d 3100.4360.179203340

24、.3540.1531597112933 20.4470.183207900.3620.15332260115420 10.5250.406288240.4250.38150151165447 中柱（7 根）c-2、c-3、c-4、c-6 層次 k c 1 i dk c 2i d i d 3100.4710.19401350.4130.17135962424793 20.4830.195409190.4230.17436701433237 10.5670.416546610.4960.39952471592511 表 2-10 縱向邊框架（a、d 列）邊柱側(cè)移剛度 d 值(n/mm) a-1、a

25、-10、d-1、d-10（4 根）d-5 層次 k c 1 i dk c 2i d i d 3100.4360.179203560.5820.22525606107030 20.4480.183207910.5970.23026095109259 10.5260.208147860.70.4443155890702 中柱（7 根）d-2、d-3、d-4、d-6 層次 k c 1 i dk c 2i d i d 3100.8730.304345190.7270.26630306362857 20.8950.309351320.7460.27230859369360 11.050.50936000

26、0.8760.47833961388621 表 2-11 橫向框架層間側(cè)移剛度(n/mm) 層次12310 i d12372811027276100761 由表 2.10 知，/1027276/12372810.830.7，故該框架為規(guī)則框架。 2 d 1 d 2.3 重力荷載計算 2.3.1 屋面及樓面的永久荷載標準值 屋面(上人)： 15 厚水泥砂漿混凝土找平層 200.0150.66kn/m2 30 厚 c20 細石混凝土保護層 250.03=0.75kn/m2 三氈四油防水層 200.020.4kn/m2 15 厚水泥砂漿找平層 150.150.75kn/m2 30 厚水泥焦渣找坡層

27、0.0314=0.42 kn/m2 150 厚水泥蛭石保溫層 50.15=0.75 kn/m2 100 厚鋼筋混凝土板 250.1=2.5 kn/m2 10 厚混合砂漿抹灰層 0.0117=0.17 kn/m2 v 型輕鋼龍骨吊 0.25 kn/m 合計 5.42kn/m2 19 層樓面 瓷磚地面(包括水泥粗砂打底) 0.55kn/m2 100 厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 250.12.5kn/m2 10 厚混合砂漿抹灰層 0.0117=0.17 kn/m2 v 型輕鋼龍骨吊頂 0.25kn/m2 合計 3.47kn/m2 2.3.2 屋面及樓面的可變荷載標準值 上人屋面均布活荷載標準值 2.0kn/

28、m2 樓面活荷載標準值 2.0kn/m2 屋面雪荷載標準值 kn/m245 . 0 45 . 0 0 . 1 0 ss rk 式中：為屋面積雪分布系數(shù)，取。 r 0 . 1 r 2.3.3 梁、柱、墻、窗、門重力荷載計算 梁、柱可根據(jù)截面尺寸、材料容重及粉刷等計算出單位長度上的重力荷載；對墻、 門、窗等可計算出單位面積上的重力荷載。具體計算過程從略，計算結(jié)果見表 2-12。 外墻體為 400mm 厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊，水刷石外墻面(0.5kn/m2)，內(nèi)墻面 為 20mm 厚石灰粗砂粉刷層，則外墻單位墻面重力荷載為 0.5+8.50.4+170.024.24kn/m2 內(nèi)墻體為 200m

29、m 厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊，兩側(cè)均為 20mm 厚抹灰，則內(nèi)墻單 位面積重力荷載為 1.615+170.0222.295kn/m2 木門單位面積重力荷載為 0.2kn/m2；鋼鐵門為 0.4kn/m2；玻璃門為 0.4kn/m2；鋁合 金窗單位面積重力荷載取 0.4kn/m2，只在計算豎向荷載是考慮到門窗自重，總理荷載代 表值計算中采用簡化方法考慮其自重。 圖 2-5 各質(zhì)點的重力荷載代表值 表 2-12 梁、柱重力荷載標準值圖 層次構(gòu)件 b /m h /m /(kn/m2) g /(kn/m) i l /m n i g /kn i g /kn 邊橫梁 、 0.40.6251.056.35

30、.354134.82 邊橫梁-0.30.6251.054.7255.3512303.35 1 中橫梁.0.40.6251.056.32.0225.2 3062.63 中橫梁-0.30.6251.054.7252.0656.7 次梁0.250.45251.052.955.77512204.44 邊縱梁0.40.6251.056.36.614582.12 中縱梁0.30.6251.054.7256.514430.0 邊柱0.60.6251.093.916561.6 中柱0.70.7251.012.253.916764.4 次梁0.250.4251.052.955.77514238.5 邊柱0.60

31、.6251.093.316475.22-10 中柱0.70.7251.012.253.316646.8 2892.66 2.3.4 重力荷載代表值 集中于各樓層標高處的重力荷載代表值計，采用簡化的方法，各樓層樓面取建筑 i g 面積計算恒載，取樓板凈面積計算樓面荷載；各根梁取梁截面高的減板厚的尺寸計算梁 重，各柱取樓層高減板厚計算柱自重;各墻段根據(jù)門窗的大小采用有門窗的墻體按無洞墻 體重乘以相應(yīng)的折減系數(shù)，外圍護墻縱向乘以折減系數(shù) 0.6，外圍護墻橫向乘以和內(nèi)墻縱 向乘以 0.85，內(nèi)墻橫向乘以 1.0 最后將各樓面（含梁）及上下各半層的墻柱恒荷載 100% 樓面活荷載 50%相加，計算結(jié)果見

32、圖 2-5。 表 2-13 構(gòu)件自重計算 層號構(gòu)件各構(gòu)件自重 板（740.88-136.35）3.47=2097.7 墻（249.48+97.155）4.24+（258.57+417.3）2.295=3020.851 梁柱3062.63 板704.88-139.2303.47=2087.7 墻9211.1+82.2104.24+（255.26+353.1）2.295=2639.822-9 梁柱2892.6 板601.655.42=3260.9 墻2731.1110 梁柱2892.6 板58.373.47=202.5 11 墻172.74.24+871.152.295=895.5 各質(zhì)點重力荷載

33、代表值： kng53.864688.7400 . 25 . 0 2 82.263985.3020 2 6 . 289263.3062 7 . 2097 1 kng836188.7400 . 25 . 082.26396 .28927 .2087 92 kng83.683188.74045 . 0 5 . 01 . 1 2 6 . 2892 2 5 . 89511.2731 9 . 3260 10 kng 3 . 66245.5345 . 0 5 . 0 2 5 . 895 5 . 202 11 2.4 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算 2.4.1 橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)

34、移計算 2.4.1.1 橫向自震周期計算 將折算到主體結(jié)構(gòu)頂層即 11 gknge 0 . 751 6 . 33 3 2 3 1 3 . 622 結(jié)構(gòu)頂點假象側(cè)移由以下公式計算：， n k kgi gv 1 s j ij gi i d v u 1 k n k t uu)( 1 表 2-14 結(jié)構(gòu)頂點假想側(cè)移計算 層次/kn i g/kn gi v/(n/mm) i d/mm i u/mm i u 107582.87582.814274985.31309.89 9836115943.8142749811.17304.58 8836124304.8142749817.03293.41 783613

35、2665.8142749822.88276.38 6836141026.8142749828.7253.5 5836149387.8142749833.2224.8 4836157748.8142749840.45191.6 3836166109.8142749846.31151.15 2836174470.8143605251.86104.8 18646.5383117.33156881652.9852.98 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算過程如上表，其中第 10 層的為與之和。 i g 10 g e g 按公式 tt ut7 . 1 1 計算基本周期，其中的量綱為 m，取，則 1 t t u7 .

36、 0 t 1 1.70.70.3090.662ts 2.4.1.2 水平地震作用及樓層地震剪力計算 結(jié)構(gòu)高度 33.6m40m，質(zhì)量和剛度眼高度分布比較均勻，變形以剪切型為主故可用 底部剪力法 計算水平地震作用。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值按以下公式計算 kngeq36.7057466.8302885 . 0 )13.74948836153.8646(85 . 0 045 . 0 08 . 0 662 . 0 35 . 0 9 . 0 max 9 . 0 1 1 t tg kn85.317536.70574045 . 0 1 eqek gf 因ss,所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。頂部附49 .

37、0 35 . 0 4 . 14 . 1 g t662 . 0 1 t 加地震作用系數(shù)計算如下 n 121 . 0 07 . 0 83 . 0 08 . 0 01 . 0 08 . 0 1 t n knf45.38785.3175122 . 0 10 各質(zhì)點的水平地震作用計算，將上述和代入可得 n ek f n j jj ii nek n j jj ii i hg hg f hg hg f 11 40.2788)1 ( 具體計算過程見表 2-15。各樓層地震剪力計算結(jié)果列入表 2-16。 表 2-15 各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表 層次 i h /m i g /kn iih g /

38、kn.m jj ii hg hg i f /kn i v /kn 36.6662.324240.180.01747.402847.4028 1033.66831.83229549.490.16446.144493.5468 930.38361253338.30.177493.5468987.0936 82783612257470.158440.56721427.661 723.78361189794.70.133370.85721798.518 620.48361170564.40.119331.81962130.338 51710.10278.842409.178

39、413.8836111538.180.081225.86042635.038 310.5836187790.50.061170.09242805.13 27.2836160199.20.042117.11282922.243 13.98646.533721.350.02466.92162989.165 各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖 2-6。 圖 2-6 橫向水平地震作用及樓層地震剪力 2.4.1.3 水平地震作用下的位移驗算 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點位移的計算過程見表 2-16。表中還 i u i u 計算了各層的層間彈性位移角。 iie hu / 由表

40、2-16 知，最大層間彈性位移角發(fā)生在第 3 層，其值 1/11911/550，滿足要求。 2.4.1.4 水平地震作用下框架內(nèi)力計算 以軸線橫向框架內(nèi)力計算為例進行計算，其余框架內(nèi)力計算結(jié)果如下。 底層柱需考慮修正值 y2，第 2 層柱需考慮修正值 y1和 y3其余柱均無修正。具體計算 過程及結(jié)果見表 2-16。梁端彎矩、剪力及柱軸力計算過程見表 2-17 和 2-18。 由表 2-16 可見層間最大彈性位移角發(fā)生在第二層，其值為 1/16212 0.052 0.382 0.582 0.572 0.052 0.362 0.592 0.580，而且=1.04116.90=1770.93 kn，

41、滿足要求。n 0 2.9.1.2.角樁對承臺的沖切 多樁矩形承臺受角樁沖切的承載力計算如下： 從角樁內(nèi)邊緣支承臺外邊緣距離 c1 = c2 = 525mm，= =525mm,， = =525mm, x a1 x a0 xx01 y a1 y a0 yy01 角樁沖切系數(shù) 832 . 0 2 . 0370 . 0 56 . 0 473 . 0 2 . 0 56 . 0 1 1 x x 842 . 0 11 xy 0111121 )2/()2/(hfacac txyyx =0.832（0.525+0）+0.842（0.525+0） 15701.1 =31508.71 kn=1.01224.16=1

42、224.16kn，滿足要求。 0max q 2.9.10 承臺受剪切承載力計算 剪切破壞面為通過樁邊和柱邊連線形成的斜截面，因此計算截面取圖 2-22 的 截面，該計算截面上的最大剪力設(shè)計值 v=2qjmax = 21224.16 =2448.32 kn。截面有效高 度 1200-40-50=1110，截面有效寬度為 2800 剪跨比與以上沖切比相同， 故對斜截面故剪切系之間）介于4 . 13 . 0(473 . 0 1 oxx 數(shù)： 19 . 1 )0 . 1473 . 0 /(75 . 1 )7 . 0/(75. 1 滿足要求。knbhf oc 6070011 . 1 8 . 21670019 . 1 2 max0m rkn32.2448 故對另一方向的斜截面按 0.3 計算，其受剪切承載力更大故驗算從略。 圖 2-21 四樁承臺結(jié)構(gòu)計算簡圖 2.9.11 受彎及配筋計算 計算截面取為截面，即柱邊處，該處最大彎矩為： kn/m26.1308)2/7 . 005. 1 (47.9342 iix yqm 承臺配筋計算為：mm24365 9 . 0 0 hf m a y x s 采用20160（=314.218=5656mm2） ，雙向配置。 s a 2.9.12 承臺局部受壓驗算 由于