吊車(chē)梁計(jì)算書(shū)

1、目 錄1 計(jì)算總說(shuō)明31.1 計(jì)算目的和要求31.2 計(jì)算原理31.3 計(jì)算假定31.4 計(jì)算的基本資料31.5 設(shè)計(jì)工況及荷載組合52 工況一（正常運(yùn)行）計(jì)算過(guò)程52.1 荷載計(jì)算52.2 梁的計(jì)算跨度62.3 內(nèi)力計(jì)算62.4 配筋計(jì)算82.4.1 正截面承載力計(jì)算82.4.2 斜截面承載力計(jì)算102.4.2.1 截面尺寸復(fù)核102.4.2.2 驗(yàn)算是否按計(jì)算配置腹筋：102.4.2.3 腹筋計(jì)算102.4.3 抗扭計(jì)算102.5 正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算162.5.1 裂縫寬度驗(yàn)算162.5.2 撓度驗(yàn)算172.6 成果分析183 工況2（靜負(fù)荷試驗(yàn)）計(jì)算過(guò)程193.1 荷載計(jì)算193.2

2、梁的計(jì)算跨度，193.3 內(nèi)力計(jì)算203.4 配筋計(jì)算213.4.1 正截面承載力計(jì)算213.4.2 斜截面承載力計(jì)算223.4.2.1 截面尺寸復(fù)核223.4.2.2 驗(yàn)算是否按計(jì)算配置腹筋：223.4.2.3 腹筋計(jì)算224 工況3計(jì)算過(guò)程（動(dòng)負(fù)荷試驗(yàn)）234.1 荷載計(jì)算234.2 梁的計(jì)算跨度234.3 內(nèi)力計(jì)算244.4 配筋計(jì)算254.4.1 正截面承載力計(jì)算254.4.2 斜截面承載力計(jì)算274.4.2.1 截面尺寸復(fù)核274.4.2.2 驗(yàn)算是否按計(jì)算配置腹筋：274.4.2.3 腹筋計(jì)算274.5 正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算284.5.1 裂縫寬度驗(yàn)算284.5.2 撓度驗(yàn)算294

3、.5.2.1 構(gòu)件短期剛度：294.5.2.2 構(gòu)件長(zhǎng)期剛度：294.5.2.3 驗(yàn)算構(gòu)件的撓度305總結(jié)306附圖及資料3029潘口水電站 廠房吊車(chē)梁內(nèi)力及配筋計(jì)算 第29頁(yè) 共28頁(yè)廠房吊車(chē)梁內(nèi)力及配筋計(jì)算1 計(jì)算總說(shuō)明1.1 計(jì)算目的和要求 本算稿為某水電站施工詳圖設(shè)計(jì)階段，利用已作出的彎矩和剪力影響線圖，繪出吊車(chē)梁的彎矩和剪力包絡(luò)圖，求出吊車(chē)梁的最大內(nèi)力，最終計(jì)算出吊車(chē)梁的配筋。1.2 計(jì)算原理依據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)原理計(jì)算出吊車(chē)梁的內(nèi)力影響線及最終繪出內(nèi)力包絡(luò)圖，依據(jù)水工鋼筋混凝土理論進(jìn)行配筋計(jì)算及正常使用極限狀態(tài)的驗(yàn)算。1.3 計(jì)算假定 作出吊車(chē)梁的影響線，假定橋機(jī)車(chē)輪在梁上移動(dòng)，橋機(jī)在某一

4、位置時(shí)的豎標(biāo)值之和最大時(shí)，為荷載最不利位置。某水電站廠房吊車(chē)梁采用預(yù)制t型梁，擱置在主排架的牛腿上視為單跨鉸接簡(jiǎn)支梁。1.4 計(jì)算的基本資料根據(jù)廠房預(yù)制吊車(chē)梁布置圖（見(jiàn)附圖），吊車(chē)梁的長(zhǎng)度共有8種規(guī)格，其長(zhǎng)度依次為：9.180m，9.160m，9.860m，8.900m， 8.200m，8.880m，10.195m，9.495m。本算稿選取標(biāo)準(zhǔn)跨徑為10.195m的梁進(jìn)行計(jì)算，實(shí)際制造長(zhǎng)度為10.175m，梁的凈跨度為8.095m，梁的支承寬度按1.39m、0.69m計(jì)算。初擬該t形梁的梁高、梁肋寬計(jì)算寬度、翼緣計(jì)算寬度、翼緣計(jì)算高度，截面尺寸如圖1.4-1。圖1.4-1 t形截面尺寸圖混凝土

5、強(qiáng)度等級(jí)為c30：、受力鋼筋為級(jí)鋼筋：箍筋為級(jí)鋼筋： 砂漿容重：橋機(jī)計(jì)算跨度： 大車(chē)每側(cè)的輪子數(shù)： 橋機(jī)輪子的最大輪壓荷載為： 最大起吊容量： 橋機(jī)總重： 橋機(jī)每側(cè)輪距為： 840mm/840mm/1270mm/840mm/840mm/2080mm/840mm/840mm/1270mm/840mm/840mm平衡梁重： 依據(jù)的規(guī)范及參考文獻(xiàn)：dl/t 50571996 水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 sl2662001 水電站廠房設(shè)計(jì)規(guī)范 中國(guó)水利水電出版社 水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)高等教育出版社 結(jié)構(gòu)力學(xué)dl 50771997 水工建筑物荷載設(shè)計(jì)規(guī)范水利電力出版社 水電站廠房設(shè)計(jì)1.5 設(shè)計(jì)工況及荷載組

6、合計(jì)算過(guò)程分三種工況計(jì)算：工況一：正常運(yùn)行。該t型梁承受的荷載有：.永久荷載：梁自重、軌道及連接件的自重；.可變荷載：吊車(chē)吊最重件的同時(shí)在吊車(chē)軌道上移動(dòng)對(duì)吊車(chē)梁所產(chǎn)生的影響等。工況二：靜負(fù)荷試驗(yàn)。工況三：動(dòng)負(fù)荷試驗(yàn)。2 工況一（正常運(yùn)行）計(jì)算過(guò)程2.1 荷載計(jì)算結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)為：，因?yàn)槌志脿顩r，設(shè)計(jì)狀況系數(shù)。 結(jié)構(gòu)系數(shù)： 永久荷載分項(xiàng)系數(shù)：，可變荷載分項(xiàng)系數(shù)：，見(jiàn)水工建筑物荷載設(shè)計(jì)規(guī)范。動(dòng)力系數(shù)取為： 梁上作用的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值：梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：c30細(xì)石混凝土找平層標(biāo)準(zhǔn)值：鋼軌及附件重標(biāo)準(zhǔn)值：均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值：均布荷載設(shè)計(jì)值：移動(dòng)荷載：根據(jù)廠家資料豎向最大輪壓：移動(dòng)（集中）荷載設(shè)計(jì)值： 平橫向剎車(chē)

7、力：根據(jù)dl 50771997水工建筑物荷載設(shè)計(jì)規(guī)范，按小車(chē)、吊物及吊具的重力之和4采用：2.2 梁的計(jì)算跨度計(jì)算跨度（單跨簡(jiǎn)支梁）：?jiǎn)慰缱铋L(zhǎng)為，凈跨為，梁兩端的支承寬度a分別為0.69m,1.39m。，取較小值。所以梁的計(jì)算跨度取8500mm。吊車(chē)梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖2.2-1。圖2.2-1 梁的受力簡(jiǎn)圖2.3 內(nèi)力計(jì)算將單跨吊車(chē)梁分成10等份，因結(jié)構(gòu)及荷載對(duì)稱(chēng)，取半跨05共6個(gè)截面進(jìn)行計(jì)算，則相鄰截面間距為0.850m。a)在均布荷載p作用下，各計(jì)算截面的內(nèi)力可按下式計(jì)算 （2.3.1） （2.3.2）將代入上兩式得各截面的彎矩和剪力，見(jiàn)表2.3-1。表2.3-1 均布荷載作用下截面的彎矩和剪

8、力表截面內(nèi)力0123450216.74385.31505.72577.97602.05283.32226.65169.99113.3356.660b)在吊車(chē)最大豎向輪壓作用下，先求解得預(yù)制單跨簡(jiǎn)支梁的彎矩和剪力影響線，具體過(guò)程詳見(jiàn)廠房吊車(chē)梁影響線計(jì)算算稿，影響線系數(shù)成果見(jiàn)表2.3-2和表2.3-3。表2.3-2 彎矩影響線成果表項(xiàng)目截面0截面1截面2截面3截面4截面500.3880.6640.8630.9670.988表2.3-3剪力影響線成果表項(xiàng)目截面0截面1截面2截面3截面4截面54.7013.8903.1762.5631.9651.4100-0.1-0.2-0.3-0.4-0.5移動(dòng)荷載

9、各計(jì)算截面的最大（最?。﹥?nèi)力按下式計(jì)算： （2.3.3） （2.3.4）將、代入上式，得各截面的彎矩和剪力，見(jiàn)表2.3-4。表2.3-4 移動(dòng)荷載作用下截面的彎矩和剪力表 截面內(nèi)力01234503009.2605149.8686693.2777499.8837662.7554289.4273549.4312897.9412338.6091792.9641286.5550-91.245-182.490-273.735-364.980-456.225c)疊加后的內(nèi)力見(jiàn)表2.3-5表2.3-5 截面的彎矩和剪力表截面內(nèi)力01234503226.0005535.1787198.9978077.8538

10、264.8054572.7473776.0813067.9312451.9391849.6241286.555283.320135.405-12.500-160.405-308.320-456.225上表數(shù)值系利用表2.3-1均布荷載作用下的彎矩和剪力表及表2.3-4的移動(dòng)荷載作用下截面的彎矩和剪力表合并求得。根據(jù)表2.3-5，將彎矩和剪力包絡(luò)圖繪出，見(jiàn)圖2.3-1。 圖2.3-1 彎矩和剪力包絡(luò)圖2.4 配筋計(jì)算2.4.1 正截面承載力計(jì)算該吊車(chē)梁采用預(yù)制，梁的截面尺寸參考同類(lèi)的結(jié)構(gòu)初擬，梁高滿(mǎn)足梁跨的要求，梁的高寬比也滿(mǎn)足要求，需要求受拉鋼筋截面面積。吊車(chē)預(yù)制t型梁高度、梁肋寬、翼緣計(jì)算寬

11、度、翼緣計(jì)算高度。根據(jù)2.3節(jié)的計(jì)算結(jié)果可知，梁的下部配筋需根據(jù)2.3內(nèi)力計(jì)算中的彎矩包絡(luò)圖中的值進(jìn)行計(jì)算。梁下層配筋計(jì)算，估計(jì)需配兩排縱筋，取，,。確定翼緣計(jì)算寬度按水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)中的表33查得：，獨(dú)立t型梁，所以上述兩值均大于實(shí)有寬度（1600），故取。鑒別t型梁的所屬情況： 所以屬于第一種情況的t形梁（），按寬度為1600mm的矩形梁進(jìn)行計(jì)算。選配鋼筋。2.4.2 斜截面承載力計(jì)算2.4.2.1 截面尺寸復(fù)核根據(jù)2.3節(jié)內(nèi)力計(jì)算中的剪力包絡(luò)圖（圖2.31），可知橋機(jī)軌道梁中的最大剪力值為。驗(yàn)算截面尺寸，由于，根據(jù)dl/t50571996水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范中的公式6.5.1-1得

12、：故截面尺寸滿(mǎn)足抗剪要求。2.4.2.2 驗(yàn)算是否按計(jì)算配置腹筋： 應(yīng)按計(jì)算配置腹筋。2.4.2.3 腹筋計(jì)算初選六支箍筋，由于梁高較大，箍筋不能太細(xì)，選用，即，。a)驗(yàn)算配筋率：滿(mǎn)足最小配筋率的要求。b)計(jì)算： 故構(gòu)件所配的鋼筋足以抵抗荷載引起的剪力，不需要彎起鋼筋來(lái)抗剪。2.4.3 抗扭計(jì)算橫向水平剎車(chē)力t系通過(guò)大輪子傳給軌頂、由軌頂再傳給吊車(chē)梁的。力的方向?yàn)樗较颍Φ淖饔梦恢门c豎向輪壓相同，因此梁在橫向水平剎車(chē)力作用下的內(nèi)力計(jì)算與豎向一樣，只需將大車(chē)的一個(gè)輪子橫向水平剎車(chē)標(biāo)準(zhǔn)值代替豎向計(jì)算中的，而自重等均布恒載則不予考慮。根據(jù)sl/2662001水電站廠房設(shè)計(jì)規(guī)范公式（4.2.4）計(jì)算

13、作用于吊車(chē)梁的扭矩標(biāo)準(zhǔn)值：式中:吊車(chē)軌道安裝偏心矩，一般取；吊車(chē)橫向水平剎車(chē)力t對(duì)吊車(chē)梁截面彎曲中心的距離，；軌道頂至吊車(chē)梁頂面的距離，?。坏踯?chē)豎向輪壓動(dòng)力系數(shù)，1.05；吊車(chē)最大豎向輪壓標(biāo)準(zhǔn)值，kn，。截面彎曲中心至截面頂面距離；吊車(chē)橫向水平作用標(biāo)準(zhǔn)值（一個(gè)輪子），kn，（m為作用在一側(cè)吊車(chē)梁上的輪子數(shù)）。扭矩和剪力共同作用下的組合系數(shù)，?？汕蟪鼋孛鎻澢行闹两孛骓敳康木嚯x見(jiàn)圖2.4-1 梁的最大扭矩（產(chǎn)生在近支座截面處，和求單跨梁支座最大剪力的方法相同：圖2.4-1 換算截面圖（單位：mm）a)驗(yàn)算截面尺寸：t形截面各矩形分塊的抗扭剛度為：梁肋：翼緣：整個(gè)截面受扭塑性抵抗矩為： 截面尺寸滿(mǎn)

14、足要求。b)驗(yàn)算是否需按計(jì)算確定抗剪扭鋼筋應(yīng)按計(jì)算確定抗剪扭鋼筋。c)抗彎縱筋計(jì)算：判別t型梁截面類(lèi)型： 屬于第一類(lèi)t型截面，按矩形截面計(jì)算，與前面計(jì)算配筋一致。d)腹板抗剪扭鋼筋計(jì)算： 1）t型截面的扭矩分配：梁肋：；翼緣： 2）驗(yàn)算腹板的配筋是否按彎、剪、扭構(gòu)件計(jì)算：不能忽略v的影響。 不能忽略的影響，腹板應(yīng)按彎、剪、扭構(gòu)件計(jì)算。3)的計(jì)算：在梁所承受的荷載中，移動(dòng)荷載占主要部分，它是一組移動(dòng)的集中荷載，故，式中：剪扭構(gòu)件混凝土受扭承載力降低系數(shù)；計(jì)算剪跨比，取，其中a為集中荷載作用點(diǎn)至支座截面或節(jié)點(diǎn)邊緣的距離；扭矩設(shè)計(jì)值，。故，4）腹板抗剪箍筋計(jì)算： 設(shè)式中：截面核心部分面積，采用六肢箍

15、筋（n=6）,則腹板單位長(zhǎng)度上的單肢箍筋總截面面積為：選用箍筋直徑為（），則得箍筋間距為：，取。滿(mǎn)足最小配筋率的要求。5）腹板縱筋計(jì)算腹板抗扭縱筋：式中：截面核心部分的周長(zhǎng)，及分別為從箍筋內(nèi)表面計(jì)算的截面核心部分的短邊和長(zhǎng)邊尺寸。不滿(mǎn)足最小配筋率的要求。按最小配筋率?？古たv筋的間距不應(yīng)大于300mm或梁寬b，故沿梁高分九層布置縱筋：上層：，選用；28層：，選用；底層：，選用鋼筋。e)翼緣抗扭鋼筋計(jì)算：受壓翼緣按純扭構(gòu)件計(jì)算（不計(jì)v的影響）1） 箍筋：可忽略扭矩的影響，按構(gòu)造配箍筋。為與腹板箍筋協(xié)調(diào)統(tǒng)一，選。2） 縱筋： 式中：受扭構(gòu)件縱向鋼筋與箍筋的配筋強(qiáng)度比，取1.2；受扭計(jì)算中單肢箍筋的截

16、面面積；截面核心部分的周長(zhǎng)。（混凝土保護(hù)層厚度為25mm）。不滿(mǎn)足最小配筋率要求。按最小配筋率。選配鋼筋。2.5 正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算2.5.1 裂縫寬度驗(yàn)算因該梁處于室內(nèi)正常環(huán)境，環(huán)境類(lèi)別為一類(lèi)，由附錄五表1可知，荷載效應(yīng)長(zhǎng)期組合下；（是由荷載標(biāo)準(zhǔn)值按荷載效應(yīng)長(zhǎng)期組合計(jì)算的彎矩）荷載效應(yīng)長(zhǎng)期組合最大裂縫寬度計(jì)算公式：式中：構(gòu)件受力特征系數(shù)，受彎構(gòu)件；鋼筋表面形狀系數(shù)，變形鋼筋；荷載長(zhǎng)期作用影響系數(shù)，荷載效應(yīng)的長(zhǎng)期組合；最外排縱向鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離， ；受拉鋼筋直徑，；有效受拉混凝土截面面積，；受拉區(qū)縱向鋼筋截面面積，；縱向受拉鋼筋的有效配筋率，；鋼筋的彈性模量，；按荷載效應(yīng)長(zhǎng)期組合

17、計(jì)算的構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力，； 故滿(mǎn)足裂縫寬度要求。2.5.2 撓度驗(yàn)算根據(jù)dl/t 5057-1996水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范中4.3.4條，吊車(chē)梁主要由短期組合驗(yàn)算撓度，可不必再按長(zhǎng)期組合進(jìn)行驗(yàn)算。故正常運(yùn)行工況下不進(jìn)行撓度驗(yàn)算。2.6 成果分析通過(guò)計(jì)算該吊車(chē)梁采用預(yù)制t形梁，吊車(chē)梁截面尺寸梁高、梁肋寬、翼緣寬度、翼緣高度；梁承受的最大荷載為吊車(chē)的最大輪壓，根據(jù)荷載計(jì)算，該梁底部受力鋼筋為，底部受拉鋼筋分兩排布置，每排均布置7根；抗剪箍筋選用六肢箍,翼緣按構(gòu)造要求選用雙肢箍，縱筋，為了保證其配筋骨架的整體性，需在梁中間配置縱向架力鋼筋，選用的鋼筋，同時(shí)設(shè)立拉筋?？紤]到梁承受的荷載和跨度，分別

18、對(duì)梁進(jìn)行了裂縫寬度、扭曲、撓度等驗(yàn)算，均滿(mǎn)足要求。具體的配筋見(jiàn)圖2.6.1。圖2.6.1 配筋圖3 工況2（靜負(fù)荷試驗(yàn)）計(jì)算過(guò)程3.1 荷載計(jì)算永久荷載分項(xiàng)系數(shù)：，可變控制荷載分項(xiàng)系數(shù)。該工況是將小車(chē)停在橋機(jī)的跨中處，無(wú)沖擊的起升額定起重量的1.25倍負(fù)荷，橋機(jī)總重為410t，額定起重量為t。最大起吊容重：橋機(jī)總重：吊車(chē)在一側(cè)梁上的輪子數(shù)：豎向輪壓設(shè)計(jì)值為：根據(jù)2.1計(jì)算結(jié)果：均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值：均布荷載設(shè)計(jì)值：橋機(jī)停在如圖3.1-1所示位置做靜負(fù)荷試驗(yàn)圖3.1-1 靜負(fù)荷試驗(yàn)梁的受力簡(jiǎn)圖3.2 梁的計(jì)算跨度，梁的計(jì)算跨度（見(jiàn)第2.2節(jié)）。3.3 內(nèi)力計(jì)算由水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范查得?？缰袕澗氐?

19、.3節(jié)已算出均布荷載彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：各輪對(duì)跨中截面的值見(jiàn)圖3.3-1（左輪作用在1點(diǎn)彎矩影響線縱標(biāo)值最大）。圖3.3-1 各輪對(duì)跨中截面的值圖3.3-2 各輪對(duì)支座端的值各輪對(duì)支座端的值見(jiàn)圖3.3-2。（左輪作用在0點(diǎn)剪力影響線縱標(biāo)值最大）。豎向輪壓跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：則跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：跨中彎矩設(shè)計(jì)值：支座端均布荷載剪力標(biāo)準(zhǔn)值： （見(jiàn)第2.3節(jié)）支座端豎向輪壓剪力標(biāo)準(zhǔn)值：支座端剪力標(biāo)準(zhǔn)值：支座端剪力設(shè)計(jì)值：3.4 配筋計(jì)算3.4.1 正截面承載力計(jì)算該吊車(chē)梁采用預(yù)制，梁的截面尺寸參考類(lèi)同的結(jié)構(gòu)取用，梁高滿(mǎn)足梁跨的要求，梁的高寬比也滿(mǎn)足要求，需要求受拉鋼筋截面面積。吊車(chē)預(yù)制t型梁高度、梁肋寬、翼緣計(jì)算寬

20、度、翼緣計(jì)算高度。梁的下部配筋根據(jù)3.3節(jié)內(nèi)力計(jì)算進(jìn)行計(jì)算。梁下層配筋計(jì)算，估計(jì)需配兩排縱筋，取，,。確定翼緣計(jì)算寬度按水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)中的表33查得：，獨(dú)立t型梁，所以上述兩值均大于實(shí)有寬度（1600），故取。鑒別t型梁的所屬情況： 所以屬于第一種情況的t形梁（），按寬度為1600mm的矩形梁進(jìn)行計(jì)算。選配鋼筋。3.4.2 斜截面承載力計(jì)算3.4.2.1 截面尺寸復(fù)核根據(jù)3.3節(jié)內(nèi)力計(jì)算，可知橋機(jī)軌道梁中的最大剪力值為。驗(yàn)算截面尺寸，由于，根據(jù)dl/t50571996水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范中的公式6.5.1-1得：故截面尺寸滿(mǎn)足抗剪要求。3.4.2.2 驗(yàn)算是否按計(jì)算配置腹筋： 應(yīng)按計(jì)算

21、配置腹筋。3.4.2.3 腹筋計(jì)算初選六肢箍筋，由于梁高較大，箍筋不能太細(xì)，選用，即，。a)驗(yàn)算配筋率：滿(mǎn)足最小配筋率的要求。b)計(jì)算： 滿(mǎn)足抗剪要求。4 工況3計(jì)算過(guò)程（動(dòng)負(fù)荷試驗(yàn)）4.1 荷載計(jì)算永久荷載分項(xiàng)系數(shù)：?？勺兛刂坪奢d分項(xiàng)系數(shù)。該工況為起升額定起重量的1.1倍的負(fù)荷，是檢查各傳動(dòng)部件的工作性能。屬于短暫出現(xiàn)的設(shè)計(jì)狀況。豎向輪壓：均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值：均布荷載設(shè)計(jì)值：移動(dòng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：移動(dòng)荷載設(shè)計(jì)值：4.2 梁的計(jì)算跨度梁的計(jì)算跨度。4.3 內(nèi)力計(jì)算該工況為短暫設(shè)計(jì)工況，由水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范查得。因結(jié)構(gòu)及荷載對(duì)稱(chēng)，取半跨6個(gè)截面進(jìn)行計(jì)算。a)在均布荷載p作用下，各計(jì)算截面的內(nèi)力可按

22、下式計(jì)算 （4.3-1） （4.3-2）將代入上兩式得各截面的彎矩和剪力，見(jiàn)表4.31。表4.3-1 均布荷載作用下截面的彎矩和剪力表截面內(nèi)力0123450205.903366.045480.434549.072571.948269.154215.318161.491107.66453.8270b)在吊車(chē)最大豎向輪壓作用下，先求解得預(yù)制單跨簡(jiǎn)支梁的彎矩和剪力影響線，具體過(guò)程詳見(jiàn)廠房吊車(chē)梁影響線計(jì)算算稿，影響線系數(shù)成果見(jiàn)表2.3-2和表2.3-3。移動(dòng)荷載各計(jì)算截面的最大（最?。﹥?nèi)力按下式計(jì)算： （4.3.3） （4.3.4）將、代入上式，得各截面的彎矩和剪力，見(jiàn)表4.3-4。表4.3-2 移動(dòng)

23、荷載作用下截面的彎矩和剪力表 截面內(nèi)力01234502858.7974892.3756358.6137124.8897279.6174074.9563371.9592753.0442221.6791703.3161222.2270-86.683-173.366-260.048-346.731-433.414c)疊加后的內(nèi)力見(jiàn)表4.3-3表4.3-3 截面的彎矩和剪力表截面內(nèi)力01234503064.7005258.4206839.0477673.9617851.5654344.1103587.2772914.5352329.3431757.1431222.227269.154128.635-1

24、1.875-152.384-292.904-433.414上表數(shù)值系利用表4.3-1均布荷載作用下的彎矩和剪力表及表4.3-2的移動(dòng)荷載作用下截面的彎矩和剪力表合并求得。根據(jù)表4.3-3，將彎矩和剪力包絡(luò)圖繪出，見(jiàn)圖4.3-1。 圖4.3-1 彎矩和剪力包絡(luò)圖4.4 配筋計(jì)算4.4.1 正截面承載力計(jì)算該吊車(chē)梁采用預(yù)制，梁的截面尺寸參考類(lèi)同的結(jié)構(gòu)取用，梁高滿(mǎn)足梁跨的要求，梁的高寬比也滿(mǎn)足要求，需要求受拉鋼筋截面面積。吊車(chē)預(yù)制t型梁高度、梁肋寬、翼緣計(jì)算寬度、翼緣計(jì)算高度。梁的下部配筋需根據(jù)4.3節(jié)內(nèi)力計(jì)算中的彎矩包絡(luò)圖（4.3-1）中的值進(jìn)行計(jì)算。梁下層配筋計(jì)算，估計(jì)需配兩排縱筋，取，,，。確定翼緣計(jì)算寬度按水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)中的表33查得：，獨(dú)立t型梁，所以上述兩值均大于實(shí)有寬度（1600），故取。鑒別t型梁的所屬情況： 所以屬于第一種情況的t形梁（），按寬度為1600mm的矩形梁進(jìn)行計(jì)算。選配鋼筋。4.4.2 斜截面承載力計(jì)算4.4.2.1 截面尺寸復(fù)核根據(jù)4.3節(jié)內(nèi)力計(jì)算中的剪力包絡(luò)圖（4.3-1），可知橋機(jī)軌道梁中的最大剪力值為。驗(yàn)算截面尺寸，由于，根據(jù)