剛架橋設(shè)計方法與計算理論課件

1、剛架橋設(shè)計方法與計算理論1 第二章剛架橋設(shè)計方法及計算理論第二章剛架橋設(shè)計方法及計算理論 1.1.剛架橋基本尺寸擬定剛架橋基本尺寸擬定 2.2.剛架橋設(shè)計方法剛架橋設(shè)計方法 3.3.剛架橋計算理論剛架橋計算理論 連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計關(guān)鍵問題連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計關(guān)鍵問題 4.4.小結(jié)小結(jié) 內(nèi)容簡介內(nèi)容簡介 剛架橋設(shè)計方法與計算理論2 剛架橋設(shè)計方法與計算理論 設(shè)計方法 主梁、橋墩關(guān)鍵幾何尺寸擬定 主要驗算內(nèi)容：強度、剛度、穩(wěn)定性 計算理論 剛架橋內(nèi)力計算理論：基本假定及有限單元法 剛架橋次內(nèi)力計算：預(yù)應(yīng)力、混凝土徐變、收縮、基礎(chǔ)變位 剛架橋設(shè)計方法與計算理論3 1. 剛架橋的基本尺寸擬定 剛架橋的主要尺寸是

2、主梁跨度和高度，支柱高度和厚度，以及橋的橫向?qū)?度。主要參數(shù)的確定將決定主梁和支柱的剛度比主梁和支柱的剛度比，主梁與支柱的剛度比則決定 了剛架的內(nèi)力分布，對全橋結(jié)構(gòu)的力學(xué)特點具有重要影響。另外還要滿足結(jié)構(gòu) 剛度的要求。（注：主梁與支柱的剛度比決定剛架橋的內(nèi)力分布注：主梁與支柱的剛度比決定剛架橋的內(nèi)力分布結(jié)構(gòu)力學(xué)結(jié)構(gòu)力學(xué) 知識知識） A 主梁與支柱剛度比很大時：支柱承擔(dān)彎矩很小，主梁端部負(fù)彎矩很 小，跨中正彎矩很大，主梁接近于簡支簡支 梁梁。 B 主梁與支柱剛度比很小時：主梁端部負(fù)彎矩大，跨中正彎矩較小，主 梁受力接近于固端梁固端梁。 剛架橋設(shè)計方法與計算理論4 1.1 1.1 主梁主要尺寸擬定

3、主梁主要尺寸擬定 u 單跨剛架橋兩端懸出的長度為中跨跨度的0.20.5倍之間。 注：如果懸臂加長，端支柱彎矩減小，跨中正彎矩也可減小，但注：如果懸臂加長，端支柱彎矩減小，跨中正彎矩也可減小，但 主梁變形較大；主梁變形較大； u 三跨連續(xù)剛架橋，邊跨約為主跨的0.7倍或相等;個別邊跨為中跨 的0.2倍; u 斜腿剛架橋的邊跨通常為中跨的0.5倍左右； u 斜腿剛架橋的斜柱傾斜角度為4060度之間。 u 剛架橋的主梁高度對于大跨度預(yù)應(yīng)力剛架橋中，通常為（1/301/40）L， 當(dāng)采用變高度梁時，端部梁高可為跨中梁高的1.22.5倍,甚至更高。 注：增加端部梁高，可使主梁正彎矩減小，使主梁大部分承受

4、負(fù)彎矩，可注：增加端部梁高，可使主梁正彎矩減小，使主梁大部分承受負(fù)彎矩，可 使大部分預(yù)應(yīng)力鋼筋布置在梁頂部，構(gòu)造與施工簡單。使大部分預(yù)應(yīng)力鋼筋布置在梁頂部，構(gòu)造與施工簡單。 剛架橋設(shè)計方法與計算理論5 u 支柱在縱向的厚度可采用其高度的1/81/15，比較高時采用小， 比較矮時采用較大比值； u 支柱的橫向尺寸要與主梁相配合，并應(yīng)考慮橫橋向的剛度和穩(wěn)定 性。 1.2 1.2 支柱主要尺寸擬定支柱主要尺寸擬定 1.3 1.3 橫截面尺寸擬定橫截面尺寸擬定 剛架橋的橫截面形式根據(jù)道路等級、使用功能等來確定，首先選 擇主梁截面形式，然后參考連續(xù)梁橋主梁截面來擬定細(xì)部尺寸。 剛架橋設(shè)計方法與計算理論6

5、 2. 剛架橋設(shè)計方法 說明：說明：目前剛架橋等超靜定結(jié)構(gòu)橋梁的內(nèi)力，在營運荷載作用下，仍按結(jié) 構(gòu)處于彈性工作階段的假定進行內(nèi)力計算和截面驗算。 2.1 2.1 鋼筋混凝土剛架橋主梁設(shè)計方法鋼筋混凝土剛架橋主梁設(shè)計方法 1）主梁承載能力極限狀態(tài)驗算如下內(nèi)容：）主梁承載能力極限狀態(tài)驗算如下內(nèi)容： 主梁正截面強度驗算（正截面鋼筋數(shù)量及截面復(fù)核）； 斜截面尺寸復(fù)核及剪力分配計算； 彎起鋼筋設(shè)計及斜筋設(shè)計； 斜截面抗剪強度復(fù)核。 2）正常使用極限狀態(tài)驗算如下內(nèi)容：）正常使用極限狀態(tài)驗算如下內(nèi)容： 主梁最大裂縫寬度的驗算； 主梁跨中撓度的驗算； 3）施工階段驗算內(nèi)容：主梁施工階段的正應(yīng)力驗算）施工階段驗

6、算內(nèi)容：主梁施工階段的正應(yīng)力驗算。 剛架橋設(shè)計方法與計算理論7 2.2 2.2 預(yù)應(yīng)力混凝土剛架橋主梁設(shè)計方法預(yù)應(yīng)力混凝土剛架橋主梁設(shè)計方法 1）截面設(shè)計）截面設(shè)計 根據(jù)設(shè)計要求，參照已有的設(shè)計圖紙和資料，擬定主梁截面形式和相應(yīng) 的尺寸；或直接對彎矩最大的跨中截面，依據(jù)截面抗彎的要求初步估算主 梁的截面尺寸。 2）內(nèi)力計算）內(nèi)力計算 一般采用橋梁設(shè)計軟件或通用軟件，根據(jù)橋梁可能出現(xiàn)的荷載組合，計 算出主梁的正常使用和承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力包絡(luò)圖。 3）鋼束估算）鋼束估算 根據(jù)截面的內(nèi)力及截面幾何參數(shù)，估算預(yù)應(yīng)力鋼束的數(shù)量并進行合理布 置，使布置的鋼束符合受彎受剪要求。 4）計算截面幾何特性）計算

7、截面幾何特性 施工階段按凈截面計算，使用階段按換算截面計算； 剛架橋設(shè)計方法與計算理論8 5）預(yù)應(yīng)力計算；）預(yù)應(yīng)力計算； 6）施工階段和使用階段的應(yīng)力驗算；）施工階段和使用階段的應(yīng)力驗算； 施工階段主應(yīng)力驗算； 使用階段正應(yīng)力驗算、剪應(yīng)力驗算和主應(yīng)力驗算； 7）正截面和斜截面強度計算；）正截面和斜截面強度計算； “參考結(jié)構(gòu)設(shè)計原理” 8）主梁變形的計算；）主梁變形的計算； 9）錨端局部承壓計算）錨端局部承壓計算 局部承壓強度和局部承壓區(qū)抗裂性驗算。 剛架橋設(shè)計方法與計算理論9 2.3 2.3 剛架橋支柱設(shè)計方法剛架橋支柱設(shè)計方法 說明：屬于偏心壓彎構(gòu)件。說明：屬于偏心壓彎構(gòu)件。 1）截面形式及

8、配筋原則）截面形式及配筋原則 矩形截面為剛架橋橋墩最為常用的截面形式，對截面高度大于 600mm的墩柱多采用工字形或箱形截面。 2）墩柱截面設(shè)計）墩柱截面設(shè)計 判斷是大偏心還是小偏心，最后求縱向鋼筋截面面積并按構(gòu)造要求進 行鋼筋布置。 3）墩柱截面強度復(fù)核）墩柱截面強度復(fù)核 剛架橋設(shè)計方法與計算理論10 2.4 2.4 連續(xù)剛構(gòu)橋橋墩設(shè)計方法連續(xù)剛構(gòu)橋橋墩設(shè)計方法 連續(xù)剛構(gòu)橋墩縱向剛度宜小，橫橋向剛度宜大。前提是滿足縱向剛度、 穩(wěn)定性等的要求。 1）雙薄壁墩）雙薄壁墩 橋墩處有兩個相互平行的墩壁與主梁固結(jié)的橋墩稱為雙薄壁墩。既可 增加橋墩的橫向剛度，又可滿足順橋向剛度小的要求； 2）單薄壁墩）

9、單薄壁墩 單薄壁墩在墩位處只有一個截面形式為空心或?qū)嵭牡木匦谓孛婊蛳湫?截面的橋墩。箱形橋墩抗扭性能好，但柔性不如雙薄壁墩，適合橋墩較高橋墩較高 的情形。 剛架橋設(shè)計方法與計算理論11 3）V、X、Y型墩型墩 V、X、Y型墩在同等跨徑條件下，均可縮短跨徑、降低梁高，而且使 得橋結(jié)構(gòu)輕巧美觀，經(jīng)常應(yīng)用于城市跨線橋和景區(qū)橋梁。 2.5 2.5 剛架橋鉸的設(shè)計方法剛架橋鉸的設(shè)計方法 混凝土鉸：構(gòu)造簡單、成本低，且長期不需要維護，應(yīng)用廣泛。 鉛板鉸：應(yīng)用不多。 鋼鉸：應(yīng)用不多。 剛架橋設(shè)計方法與計算理論12 3. 剛架橋計算理論 剛架橋由于其跨度與截面尺寸相比大得多，因此可按結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法來 計算，其

10、基本計算方法是力法和位移法，目前廣泛應(yīng)用的是有限單元法。 力法：參考結(jié)構(gòu)力學(xué)教材力法：參考結(jié)構(gòu)力學(xué)教材 位移法：參考結(jié)構(gòu)力學(xué)教材位移法：參考結(jié)構(gòu)力學(xué)教材 有限單元法：有限單元教材（自學(xué)）！有限單元法：有限單元教材（自學(xué)）！ 剛架橋設(shè)計方法與計算理論13 .1 .1 剛架橋內(nèi)力計算方法剛架橋內(nèi)力計算方法 目前，超靜定結(jié)構(gòu)體系的內(nèi)力，仍按在運營荷載作用下，結(jié)構(gòu)為彈性的 假定進行計算。然后用計算得到的內(nèi)力進行截面驗算。在進行剛架橋的內(nèi)力 計算時，可遵循以下基本假定： 1）計算模型的各單元的軸線取支柱厚度和主梁高度的中心連線； 2）計算截面包括全部混凝土截面，不考慮鋼筋的影響；對于T形和箱形截 面，不

11、論其頂板和底板厚度如何，均應(yīng)全部計入計算截面； 3）計算變位時，一般可略去軸向力和剪力，僅計入彎矩的影響；采用有限 元計算時可同時考慮； 4）在主梁與支柱交接區(qū)域，其截面的慣性矩比其他地方大得多，可視為剛 性區(qū)域； 3.1.1 基本原則及假定 剛架橋設(shè)計方法與計算理論14 5）當(dāng)剛架奠基于壓縮性甚小的地基中時，支柱底端可以認(rèn)為是固定的； 6）關(guān)于混凝土的彈性模量Eh，根據(jù)規(guī)范來確定： Eh=0.8E。 3.1.2 豎直荷載作用下的內(nèi)力計算 參考結(jié)構(gòu)力學(xué)知識或有限元分析程序來計算，可按平面結(jié)構(gòu)計算，也 可按空間結(jié)構(gòu)來分析。實際橋梁設(shè)計中，多采用有限元法進行分析計算。 剛架橋設(shè)計方法與計算理論15

12、 1 X Y Z OCT 24 2007 22:14:43 ELEMENTS 示例：示例： E=3.0E+10Pa B=4m H=1m 剛架橋設(shè)計方法與計算理論16 1 X Y Z OCT 24 2007 22:14:04 ELEMENTS U ROT F NFOR NMOM RFOR RMOM P=1000N 剛架橋設(shè)計方法與計算理論17 1 X Y Z OCT 24 2007 22:13:23 DISPLACEMENT STEP=1 SUB =1 TIME=1 DMX =.159E-03 U ROT F NFOR NMOM RFOR RMOM 1 X Y Z -6490 -4824 -31

13、57 -1490 176.346 1843 3510 5176 6843 8510 OCT 24 2007 22:12:45 LINE STRESS STEP=1 SUB =1 TIME=1 SMIS6 SMIS12 MIN =-6490 ELEM=20 MAX =8510 ELEM=15 1 X Y Z -1010 -898.137 -785.87 -673.603 -561.336 -449.068 -336.801 -224.534 -112.267 0 OCT 24 2007 22:12:11 LINE STRESS STEP=1 SUB =1 TIME=1 SMIS1 SMIS7 M

14、IN =-1010 ELEM=33 MAX =0 ELEM=1 1 X Y Z -500 -388.889 -277.778 -166.667 -55.556 55.556 166.667 277.778 388.889 500 OCT 24 2007 22:12:26 LINE STRESS STEP=1 SUB =1 TIME=1 SMIS2 SMIS8 MIN =-500 ELEM=11 MAX =500 ELEM=17 剛架橋設(shè)計方法與計算理論18 示例：示例：1 X Y Z OCT 24 2007 22:14:04 ELEMENTS U ROT F NFOR NMOM RFOR RM

15、OM 結(jié)構(gòu)自重作用下結(jié)構(gòu)自重作用下 剛架橋設(shè)計方法與計算理論19 1 X Y Z OCT 24 2007 22:22:09 DISPLACEMENT STEP=1 SUB =1 TIME=1 DMX =.386116 1 X Y Z -.298E+08 -.247E+08 -.196E+08 -.145E+08 -.942E+07 -.432E+07 785323 .589E+07 .110E+08 .161E+08 OCT 24 2007 22:23:16 LINE STRESS STEP=1 SUB =1 TIME=1 SMIS6 SMIS12 MIN =-.298E+08 ELEM=20

16、 MAX =.161E+08 ELEM=16 1 X Y Z -.112E+08 -.996E+07 -.871E+07 -.747E+07 -.622E+07 -.498E+07 -.373E+07 -.249E+07 -.124E+07 0 OCT 24 2007 22:22:28 LINE STRESS STEP=1 SUB =1 TIME=1 SMIS1 SMIS7 MIN =-.112E+08 ELEM=31 MAX =0 ELEM=1 1 X Y Z -.306E+07 -.238E+07 -.170E+07 -.102E+07 -340080 340080 .102E+07 .1

17、70E+07 .238E+07 .306E+07 OCT 24 2007 22:22:49 LINE STRESS STEP=1 SUB =1 TIME=1 SMIS2 SMIS8 MIN =-.306E+07 ELEM=11 MAX =.306E+07 ELEM=20 剛架橋設(shè)計方法與計算理論20 /PREP7 N,1,-70.00,20.00,0.000 N,11,-30.00,20.00,0.00 N,21,30.00,20.00,0.00 N,31,70.00,20.00,0.00 N,41,-50.00,0.00,0.00 N,51,-30.00,20.00,0.00 N,61,50

18、.00,0.00,0.00 N,71,30.00,20.00,0.00 FILL,1,11 FILL,11,21 FILL,21,31 FILL,41,51 FILL,61,71 ET,1,BEAM4 MP,EX,1,3.0E+10 MP,DENS,1,2600 MP,ALPX,1,1.0E-5 MP,PRXY,1,0.2 R,1,4.0,1/3,5.333,4,1, RMORE,4/3 TYPE,1 MAT,1 REAL,1 *DO,I,1,30 E,I,I+1 *ENDDO *DO,I,41,50 E,I,I+1 *ENDDO *DO,I,61,70 E,I,I+1 *ENDDO NUMM

19、RG,NODE, , , ,LOW /SOLU ACEL,9.81,0 D,41,UX,0,UY,UZ,ROTX,ROTY,ROTZ D,61,UX,0,UY,UZ,ROTX,ROTY,ROTZ D,1,UY,0, D,31,UY,0, !F,16,FY,-1000 ANTYPE,0 /STATUS,SOLU SOLVE POST.MAC FINISH /POST1 PLDISP,0 PLNSOL, U,Y, 0,1.0 AVPRIN,0, , ETABLE, ,SMISC, 1 AVPRIN,0, , ETABLE, ,SMISC,2 AVPRIN,0, , ETABLE, ,SMISC,

20、6 AVPRIN,0, , ETABLE, ,SMISC,7 AVPRIN,0, , ETABLE, ,SMISC, 8 AVPRIN,0, , ETABLE, ,SMISC, 12 PLLS,SMIS1,SMIS7,1,0 PLLS,SMIS2,SMIS8,1,0 PLLS,SMIS6,SMIS12,1,0 PLLS,SMIS6,SMIS12,-1,0 結(jié)構(gòu)分析的命令流文件結(jié)構(gòu)分析的命令流文件 剛架橋設(shè)計方法與計算理論21 3.2.1 3.2.1 預(yù)應(yīng)力作用下的次內(nèi)力計算 對于超靜定的剛架橋，預(yù)應(yīng) 力的作用將引起次反力，產(chǎn)生次 內(nèi)力。如左圖所示的鉸支門形剛 架橋，其預(yù)應(yīng)力的合力線如圖b） 所

21、示，圖a）所示為預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生 的偏心彎矩。 當(dāng)主梁承受軸心預(yù)應(yīng)力時， 產(chǎn)生如左圖a）所示的變形；當(dāng) 主梁承受預(yù)應(yīng)力偏心矩時，變形 圖如下圖b）所示?？梢?，他們 均引起向外的水平次反力，起著 抵消預(yù)應(yīng)力的作用。另外當(dāng)支柱 承受預(yù)應(yīng)力偏心彎矩時，會產(chǎn)生 圖c）的變形，也引起支承處的 水平反力。 主導(dǎo)作用主導(dǎo)作用 3.2 3.2 剛架橋次內(nèi)力計算剛架橋次內(nèi)力計算 剛架橋設(shè)計方法與計算理論22 此時，由于預(yù)應(yīng)力作用所引起的次反力為： 0 RyRR R 式中： 是預(yù)應(yīng)力作用時，剛架基本體系沿水平反力方向的變位，計算 公式為： Ry ds EA NN ds EI MM yy R Ry （沿剛架橋全部構(gòu)件分段

22、積分求和） 在實際橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計中，可以通過調(diào)整預(yù)應(yīng)力鋼筋的位置，或者通過 調(diào)整支點反力來消減預(yù)應(yīng)力所產(chǎn)生的次內(nèi)力。 剛架橋設(shè)計方法與計算理論23 3.2.23.2.2 混凝土徐變所產(chǎn)生的次內(nèi)力計算 類似于連續(xù)梁橋的混凝土徐變次內(nèi)力計算方法。此處不在贅述！ 3.2.33.2.3 混凝土收縮所產(chǎn)生的次內(nèi)力計算 混凝土收縮變形的變化規(guī)律為： )1 ( t skst e sk 混凝土收縮變形的終極值（一般按溫度降低1520度來 考慮）； 表示混凝土收縮隨時間增長的系數(shù)； 從混凝土硬化時到計算收縮變形時的時間，習(xí)慣上稱為齡 期。 t 式中： 剛架橋設(shè)計方法與計算理論24 對于超靜定剛架橋，混凝土的收縮將

23、在其中產(chǎn)生次內(nèi)力，對于鉸支門 形剛架橋，由于混凝土收縮引起的水平次反力為： 0 Rsss R 式中： 是由于混凝土收縮在基本體系活動支承端產(chǎn)生的水平反力方向 的變位。 Rs l b sRs ds 0 主梁長度； 表示主梁。 l b 式中： 對于斜腿剛架橋，應(yīng)計入斜腿支柱收縮所引起的位移對主梁水平變位的影響。 剛架橋設(shè)計方法與計算理論25 3.2.4 3.2.4 溫度變化所產(chǎn)生的次內(nèi)力計算 溫度變化：溫度變化： 1）均勻的溫度變化：全結(jié)構(gòu)的溫度變化相同，產(chǎn)生次內(nèi)力； 2）不均勻溫度變化：結(jié)構(gòu)內(nèi)產(chǎn)生了溫度差，引起結(jié)構(gòu)的變形而產(chǎn) 生的次內(nèi)力。 對于均勻溫度變化，計算參考溫度為合攏溫度。 當(dāng)合攏溫度較

24、高時，降溫引起的次內(nèi)力較大，其影響還與混凝土收 縮的影響相同，兩者疊加，將產(chǎn)生較大的次內(nèi)力。因此，一般不宜在高一般不宜在高 溫或溫度變化較大的時候進行合攏，這是超靜定結(jié)構(gòu)施工的一般原則，溫或溫度變化較大的時候進行合攏，這是超靜定結(jié)構(gòu)施工的一般原則， 請切記！請切記！ 溫度變化引起的次內(nèi)力計算方法與混凝土收縮變形引起的次內(nèi)力的 計算方法相同。 剛架橋設(shè)計方法與計算理論26 對于超靜定剛架橋，溫度變化將在其中產(chǎn)生次內(nèi)力，對于鉸支門形剛 架橋，由于溫度變化引起的水平次反力為： 0 Rttt R 式中： 是由于溫度變化在基本體系活動支承端產(chǎn)生的水平反力方向 的變位。 Rt 混凝土線膨脹系數(shù)，(1.01

25、.2)E-5； 表示主梁的長度； 合攏時溫度； 最高計算溫度或最低計算溫度。 L 式中： LttdxNtt R Rt )()( 00 t 0 t 剛架橋設(shè)計方法與計算理論27 另外，基礎(chǔ)變位也會引起剛架橋的次內(nèi)力，理論上將，仍可以采用力 法來計算。在設(shè)計實踐中多采用有限元分析程序來進行計算。 剛架橋設(shè)計方法與計算理論28 4. 連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計關(guān)鍵問題 連續(xù)剛構(gòu)橋適合于高橋墩、大跨徑橋梁，行車舒順，且能很好適應(yīng)預(yù)加 力、混凝土徐變和溫度變化引起的縱向變形。橋柔性大，對于主梁的嵌固作用 小，主梁的受力情況比較接近連續(xù)梁橋。在設(shè)計實踐中應(yīng)注意以下關(guān)鍵問題： 4.1 分孔比例問題分孔比例問題 國內(nèi)外已

26、建成的連續(xù)剛構(gòu)橋,邊跨與主跨之比在0.50.692之間。只有美國 的Houst連續(xù)剛構(gòu)橋下部為剛性橋墩，采用了邊跨與主跨之比為0.5；而且超過 0.6的也僅有少數(shù)，大部分在0.550.58之間。（比變截面連續(xù)梁橋的邊跨與主 跨之比0.70.8要?。?理論研究表明：邊跨與主跨之比在0.540.56之間時，可以在邊跨懸臂端用 導(dǎo)梁支承于邊墩上，進行邊跨合攏，從而取消落地支架。 剛架橋設(shè)計方法與計算理論29 4.2 合理截面問題合理截面問題 1）截面形式）截面形式 國內(nèi)外已建橋梁的經(jīng)驗表明，連續(xù)剛構(gòu)橋通常采用箱形截面。一般箱頂 寬在22m以下時，可采用單箱單室；如果頂寬超過22m時，則往往分為上、

27、下 行，修成雙幅橋，截面為兩個分離單室箱。 2）主梁高度）主梁高度 連續(xù)剛構(gòu)橋箱梁的根部的高跨比一般為1/15.71/20.6，其中大多數(shù)取值為 1/18，也有個別達(dá)到或低于1/20。 主梁跨中箱梁高跨比通常為1/46.21/85.1，其中大多數(shù)為1/541/60。我 國南澳跨海大橋連續(xù)剛構(gòu)橋跨中箱梁最小高跨比只有1/73.7。 根據(jù)設(shè)計經(jīng)驗：梁底按根據(jù)設(shè)計經(jīng)驗：梁底按2次拋物線變化時，往往在次拋物線變化時，往往在L/4L/8截面處底板混截面處底板混 凝土應(yīng)力超限。華南大橋連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計中采用凝土應(yīng)力超限。華南大橋連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計中采用1.5次拋物線，緩和了這一段次拋物線，緩和了這一段 混凝土應(yīng)力超限情況。實踐證明：梁底采用混凝土應(yīng)力超限情況。實踐證明：梁底采用1.51.8次拋物線，對箱梁截面底次拋物線，對箱梁截面底 板混凝土應(yīng)力較為合適。板混凝土應(yīng)力較為合適。 剛架橋設(shè)計方法與計算理論30 3）板的厚度）板的厚度 公路橋梁連續(xù)剛構(gòu)橋，箱梁頂板的厚度為2528cm之間，底板的厚度為 32cm，其根部底板的厚跨比為1/200；腹板厚度為5580cm之間，個別有采用 40、5