混凝土結(jié)構(gòu)設計習題集和答案精心

1、混凝土結(jié)構(gòu)設計習題一、填空題（共 48 題）3. 多跨連續(xù)梁板的內(nèi)力計算方法有 _ 彈性計算法 _和 塑性計算法 _ 兩種方法。6對于跨度相差小于 10的現(xiàn)澆鋼筋混凝土連續(xù)梁、板，可按等跨連續(xù)梁進行內(nèi)力計算。 1 1 8、按彈性理論對單向板肋梁樓蓋進行計算時， 板的折算恒載 g g 1 p ， 折算活載 p 1 p 2210、對結(jié)構(gòu)的極限承載能力進行分析時， 滿足 機動條件 和 平衡條件 的解稱為上限解，上限 解求得的荷載值大于真實解； 滿足 極限條件 和 平衡條件 的解稱為下限解， 下限解求得的荷 載值小于真實解。14、在現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋中，單向板的長跨方向應放置分布鋼筋，分布鋼筋的主要作

2、用是：承擔在長向?qū)嶋H存在的一些彎矩、抵抗由于溫度變化或混凝土收縮引起的內(nèi)力、將板上作用的集中荷載分布到較大面積上，使更多的受力筋 參與工作、固定受力鋼筋位置。15、鋼筋混凝土塑性鉸與一般鉸相比，其主要的不同點是：只能單向轉(zhuǎn)動且轉(zhuǎn) 動能力有限、能承受一定彎矩、有一定區(qū)域（或長度）。16、塑性鉸的轉(zhuǎn)動限度，主要取決于鋼筋種類、配筋率和 混凝土的極限壓應變 。當?shù)突蛑械扰浣盥?，即相對受壓區(qū)高度 值較低時，其內(nèi)力重分布主要取決于 鋼筋的流幅 ，這時內(nèi)力重分布是充分的 。當配筋率較高即 值較大時，內(nèi)力重分布取決于 混凝土的壓應變 ，其內(nèi)力重分布是 不 充分的 。17、為使鋼筋混凝土板有足夠的剛度，連續(xù)單

3、向板的厚度與跨度之比宜大于1/4018、柱作為主梁的不動鉸支座應滿足梁柱線剛度比 ib /i c 5 條件，當不滿足這些條件時，計算簡圖應 按框架梁計算。23、雙向板按彈性理論計算，跨中彎矩計算公式mx(v) mx my , m(yv) my mx ，式中的 稱為 泊桑比(泊松比) ，可取為 0.2 。24、現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋分析時，對于周邊與梁整澆的板，其跨中截面 及 支座截面 的計算彎矩可以乘 0.8 的折減系數(shù)。25、在單向板肋梁樓蓋中，板的跨度一般以1.7 2.7 m 為宜，次梁的跨度以 4 6 m 為宜，主梁的跨度以 5 8 m 為宜。29、單向板肋梁樓蓋的結(jié)構(gòu)布置一般取決于建筑功能

4、 要求，在結(jié)構(gòu)上應力求簡單、整齊、經(jīng)濟、適用。柱網(wǎng)盡量布置成 長方形 或 正方形 。主梁有沿 橫向 和 縱向 兩種布置方案。31、單向板肋梁樓蓋的板、次梁、主梁均分別為支承在次梁 、 主梁 、柱或墻上。計算時對于板和次梁不論其支座是墻還是梁，將其支座均視為 鉸支座 。由此引起的誤差，可在計算時所取的 跨度 、 荷載 及 彎矩值 中加以調(diào)整。32、當連續(xù)梁、板各跨跨度不等，如相鄰計算跨度相差不超過 10 ，可作為等跨計算。這時，當計算各跨跨中截面彎矩時，應按 各自的跨度 計算；當計算支座截面彎矩時，則應按相鄰兩跨計 算跨度的平均值 計算。33、對于超過五跨的多跨連作用續(xù)梁、板，可按五跨 來計算其

5、內(nèi)力。當梁板跨度少于五跨時，仍按 實際跨數(shù) 計算。34、作用在樓蓋上的荷載有 永久荷載 和 可變荷載 。永久荷載是結(jié)構(gòu)在使用期間內(nèi)基本不變的荷 載；可變荷載是結(jié)構(gòu)在使用或施工期間內(nèi)時有時無的可變作用的荷載。35、當樓面梁的負荷面積很大時，活荷載全部滿載的概率比較小，適當降低樓面均布活荷載更能符合實際。因此設計樓面梁時，應按荷載規(guī)范對樓面活荷載值乘以折減系數(shù) 后取用。39、內(nèi)力包絡圖中， 某截面的內(nèi)力值就是該截面在任意活荷載布置下可能出現(xiàn)的最大內(nèi)力值 。根據(jù)彎矩包絡圖，可以檢驗受力縱筋抵抗彎矩的能力并確定縱筋的截斷 或彎起的位置和 數(shù)量。40、為了考慮支座抵抗轉(zhuǎn)動的影響， 一般采用 增大恒載 和

6、相應減小活荷載 的辦法來處理，即以折算荷載 來代替實際計算荷載。當板或梁支承在磚墻上時，則荷載 不得進行 折算。主梁按連續(xù) 梁計算時，一般柱的剛度較 小 ，柱對梁的約束作用 小 ，故對主梁荷載 不進行 折減。41、考慮塑性內(nèi)力重分布計算超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，不僅可以消除內(nèi)力按 彈性理論計算 和截面按 極限狀態(tài)設計 二者之間的矛盾， 而且可以合理地估計構(gòu)件的承載力。 同時又能符合結(jié)構(gòu)工作的 實際情況，節(jié)約材料，獲得一定的技術經(jīng)濟效果。42、關于連續(xù)板、梁考慮內(nèi)力塑性重分布的計算方法很多，目前工程結(jié)構(gòu)設計中應用較多的是彎矩 調(diào)幅法。即調(diào)整(一般降低)按彈性理論計算得到的某些截面的 最大彎矩值 。4

7、3、控制彎矩調(diào)幅值，在一般情況下不超過按彈性理論計算所得彎矩值的 20 。44、為了保證塑性鉸有足夠的轉(zhuǎn)動能力，規(guī)范規(guī)定：相對受壓區(qū)高度0.35 。 愈大，截 面塑性鉸轉(zhuǎn)動能力或極限塑性轉(zhuǎn)角就 越小 45、為了滿足平衡條件， 調(diào)整后每個跨度兩端支座彎矩 M A ,M B絕對值的平均值與調(diào)整后跨中彎矩MA M BM C 之和，應 不小于簡支梁計算的跨中彎矩 M 0 ，即A B M C M 0 。246、板一般均能滿足 斜截面受剪 承載力，設計時可不進行 受剪 驗算。47、連續(xù)板中受力鋼筋的配置，可采用分離式 或 彎起式 兩種方式。48、單向板肋梁樓蓋中，板的構(gòu)造鋼筋有分布鋼筋 、嵌入墻內(nèi)的板其板

8、面附加鋼筋、 垂直于主梁的板面附加鋼筋 。二、選擇題（共 54 題）1.在計算鋼筋混凝土肋梁樓蓋連續(xù)次梁內(nèi)力時，為考慮主梁對次梁的轉(zhuǎn)動約束，用折算荷載代替實際計算荷載，其做法是 （ B ）A.減小恒載，減小活載B. 增大恒載，減小活載C.減小恒載，增大活載D. 增大恒載，增大活載2. 現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋的主次梁相交處，在主梁中設置附加橫向鋼 筋的目的是 （ D ）A. 承擔剪力B. 防止主梁發(fā)生受彎破壞C. 防止主梁產(chǎn)生過大的撓度D. 防止主梁由于斜裂縫引起的局部破壞3. 在計算框架梁截面慣性矩 I 時應考慮到樓板的影響， 假定 I 0 為矩形截面梁的截面慣性矩， 則對現(xiàn) 澆樓蓋中框

9、架梁截面慣性矩 I 應?。?A ）A. I 2I 0B. I 1.5I 0 C. I 1.2I 0D. I 1.0I 04. 板內(nèi)分布鋼筋不僅可使主筋定位，分擔局部荷載，還可（ B ）A. 承擔負彎矩B. 承受收縮和溫度應力C.減少裂縫寬度D. 增加主筋與砼的粘結(jié)5. 五跨等跨連續(xù)梁，現(xiàn)求第三跨跨中最大彎矩，活荷載應布置在哪幾跨？（D ）A. 1,2,3B. 1,2,4C. 2,4,5D. 1,3,56. 五跨等跨連續(xù)梁，現(xiàn)求最左端支座最大剪力，活荷載應布置在哪幾跨？（D ）A.1,2,4 B. 2,3,4 C. 1,2,3 D. 1,3,57、按單向板進行設計（A ）。A. 600mmX33

10、00mm 的預制空心樓板；B. 長短邊之比小于 2 的四邊回定板；C. 長短邊之比等于 1.5 ，兩短邊嵌固，兩長邊簡支；D. 長短邊相等的四邊簡支板。 10、超靜定結(jié)構(gòu)考慮塑性內(nèi)力重分布計算時，必須滿足（D ）。A. 變形連續(xù)條件；B. 靜力平衡條件；C. 采用熱處理鋼筋的限制；D. 拉區(qū)混凝土的應力小于等于混凝土軸心抗拉強度。11、條件相同的四邊支承雙向板， 采用上限解法求得的極限荷載一般要比采用下限解法求得的極限 荷載（ A ）。A. 大； B. ?。?C. 相等； D. 無法比較。12、在確定梁的縱筋彎起奌時， 要求抵抗彎矩圖不得切入設計彎矩圖以內(nèi)， 即應包在設計彎矩圖的 外面，這是為

11、了保證梁的（ A ）。A. 正截面受彎承載力； B. 斜截面受剪承載力；C. 受拉鋼筋的錨固； D. 箍筋的強度被充分利用。13、在結(jié)構(gòu)的極限承載能力分析中，正確的敘述是（B ）。A. 若同時滿足極限條件、變形連續(xù)條件和平衡條件的解答才是結(jié)構(gòu)的真實極限荷載；B. 若僅滿足極限條件和平衡條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的下限解；C. 若僅滿足變形連續(xù)條件和平衡條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的上限解；D. 若僅滿足極限條件和機動條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的上限解。14、按彎矩調(diào)幅法進行連續(xù)梁、板截面的承載能力極限狀態(tài)計算時，應遵循下述規(guī)定（A ）。A. 受力鋼筋宜采用 I 、 II 級或 III 級熱軋鋼筋

12、；B. 截面的彎矩調(diào)幅系數(shù)宜超過 0.25 ；C. 彎矩調(diào)幅后的截面受壓區(qū)相對計算高度一般應超過 0.35 ，但不應超過 0.6 ；D. 按彎矩調(diào)幅法計算的連續(xù)緊、板，可適當放寬裂縫寬度的要求。16、承受均布荷載的鋼筋混凝土五跨連續(xù)梁（等跨） ，在一般情況下，由于塑性內(nèi)力重分布的結(jié)果，而使 （ B ）A. 跨中彎矩減少，支座彎矩增加 B. 跨中彎矩增大，支座彎矩減小 C.支座彎矩和跨中彎矩都增加D.支座彎矩和跨中彎矩都減小17、按彈性方法計算現(xiàn)澆單向肋梁樓蓋時，對板和次梁采用折算荷載來進行計算，這是因為考慮到（ C ）A. 在板的長跨方向能傳遞一部分荷載 B. 塑性內(nèi)力重分布的影響 C.支座轉(zhuǎn)

13、動的彈性約束將減少活荷載布置對跨中彎矩的不利影響D. 拱效應的有利影響19、塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力調(diào)幅截面的相對高度有關， 增大，塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力降低，為使塑性鉸有足夠的轉(zhuǎn)動能力，應滿足 （ C ）A.B.C. 0.35 D. 0.3520、按彈性理論計算單向板肋梁樓蓋時，板和次梁采用折算荷載來計算的原因是（ A. 考慮到在板的長跨方向也能傳遞一部分荷載 B.考慮到塑性內(nèi)力重分布的有利影響C.考慮到支座轉(zhuǎn)動的彈性約束將減小活荷載隔跨布置時的不利影響 22、整澆樓蓋的次梁擱置在鋼梁上時（B ）A.板和次梁均可采用折算荷載B.僅板可以采用折算荷載C.僅次梁可以用折算荷載D.二者均不可用折算荷載 23、雨

14、篷梁支座截面承載力計算時，應考慮（A ）A. 剪、扭相關B.剪、彎、扭相關C.彎、剪相關D.彎、壓、剪相關24、為了設計上的便利，對于四邊均有支承的板，當（D ）按單向板設計。A. l2 2 B. l 2 1 C. l2 3 D. l2 3l1 l1 l1 l1C ）。25、彈性方法設計的連續(xù)梁、板各跨跨度不等，但相鄰兩跨計算跨度相差 這時，當計算支座截面彎矩時，則應按（ C ）計算。A. 相鄰兩跨計算跨度的最大值B. 兩鄰兩跨計算跨度的最小值C. 相鄰兩跨計算跨度的平均值 D. 無法確定26、兩端擱置在墻上的單跨板，按塑性理論計算時，計算跨度l 等于（ A ）仍作為等跨計算，A.ln h（h

15、為板厚 ）B.ln h（為板厚 ） C. l ln D. l 1.05ln227、一端擱置在墻上，一端與梁整澆的單跨板，按塑性理論計算時，計算跨度lA. ln h B. ln h C. l ln D. l 1.025l n h （h均為板厚 ） 22 28、對于多跨連續(xù)的板梁， 對支座為整澆的梁或柱， 按彈性進論計算時， 計算跨度 l?。?B ）般可?。?A ）A. 支座中心線間的距離B. 板或梁的凈跨 lnC. 取1.025lnD. 1.05ln29、對于多跨連續(xù)的板，按塑性理論計算時，當邊支座為磚墻時，邊跨的計算跨度?。╞abhA. lnB.lnn22n22C.ln h和lna 兩者中取小

16、值D.1.025ln bn 2 n2n2其中 ln 邊跨凈跨度， b 板第二支座的寬度， a邊支座支承長度， h 板厚）30、對于多跨連續(xù)梁，按塑性理論計算時，當邊支座為磚墻時，邊跨的計算跨度A. ln b a B.l n b 0.025l n12 2 2 bC.取 ln b和1.025l n中較小值 n 2 n31、關于折算荷載的敘述，哪一項不正確（D ）A.為了考慮支座抵抗轉(zhuǎn)動的影響，采用增大恒載和相應減少活荷載的辦法來處理 B.對于板其折算荷載?。赫鬯愫爿d g=g+1 q ，折算活載 q =1 q21C. 對于次梁其折算荷載?。赫鬯愫爿dg/=g+ 1 q ，折算活載4 D. 對于主梁其折

17、算荷載按次梁的折算荷載采用 32、關于塑性較，下面敘述正確的是（C ）A.塑性較不能傳遞任何彎矩而能任意方向轉(zhuǎn)動 B.塑性較轉(zhuǎn)動開始于 I a，終止于 III a C.塑性較處彎矩不等于 0 而等于該截面的受彎承載力 D. 塑性較與理想鉸基本相同 33、對于“ n”次超靜定的鋼筋混凝土多跨連續(xù)梁， 機動可變體系而破壞。A.n-1 B.n C.n-2D. n+134、連續(xù)梁、板按塑性內(nèi)力重分布方法計算內(nèi)力時，l ?。?C ）B.D.1.025ln2/3q/= q4Mu可出現(xiàn)（B ）個塑性鉸，最后將因結(jié)構(gòu)成為截面的相對受壓區(qū)高度應滿足（A.b B.0.35 C.D.0.3535、控制彎矩調(diào)幅值，A

18、.30% B.25%36、用彎矩幅法計算，在一般情況下不超過按彈性理論計算所得彎矩值的（C.20% D. 15% 調(diào)整后每個跨度兩端支座彎矩MA、MB與調(diào)整后跨中彎矩 MC，應滿足（ C ）A. M A M B2McMo2B.MAMB2McM02C.MAMB2McM0D.MAMB2McM0h 可取為（ 沒有限制 C ）37、在單板肋梁樓蓋設計中，一般樓面板的最小厚度A. 50mm B.60mm C. 80mm D.38、對于板內(nèi)受力鋼筋的間距，下面哪條是錯誤的（A. 間距 s 70mmB. 當板厚 h 150mm，間距不應大于 200mmC. 當板厚 h 150mm，間距不應大于 1.5h ，

19、且不應大于 250mm D.當板厚 h 150mm時，間距不應大于 1.5h ，且不應大于 300mm 39、對于連續(xù)板受力鋼筋，下面哪條是錯誤的（B ）A.連續(xù)板受力鋼筋的彎起和截斷，一般可不按彎矩包絡圖確定B.連續(xù)板跨中承受正彎矩的鋼筋可在距離支座ln處切斷,或在 ln處彎起61011C連續(xù)板支座附近承受負彎矩的鋼筋，可在距支座邊緣不少于1ln或 1 ln的距離處切斷43D. 連續(xù)板中受力鋼筋的配置，可采用彎起式或分離式40、在單向板中，要求分布鋼筋（C ）A.每米板寬內(nèi)不少于 4 根B.每米板寬內(nèi)不少于 5 根C單位長度上的分布鋼筋的截面面積不應小于單位長度上受力鋼筋截面面積的15%D.

20、 按承載力計算確定41、在鋼筋混凝土單向板中，分布鋼筋的面積和間距應滿足（C ）A. 截面面積不小于受力鋼筋面積的5%B. 截面面積不小于受力鋼筋面積的 10%C截面面積不小于受力鋼筋面積的15%D. 截面面積不小于受力鋼筋面積的 20%41、規(guī)范規(guī)定對嵌固在承重磚墻內(nèi)的現(xiàn)澆板，在板的上部應配置構(gòu)造鋼筋，下面哪條是錯誤的 （ C ）l1 為單向l14A. 鋼筋間距不大于 200mm，直徑不小于 6mm的構(gòu)造鋼筋，其伸出墻邊的長度不應小于l17板的跨度或雙向板的短邊跨度）B. 對兩邊均嵌固在墻內(nèi)的板角部分，應雙向配置上述構(gòu)造鋼筋，其伸出墻邊的長度不應于C沿受力方向配置上部構(gòu)造鋼筋 （包括彎起鋼筋

21、） 的截面面積不宜小于跨中受力鋼筋截面面積的D. 沿非受力方向配置的上部構(gòu)造鋼筋可根據(jù)經(jīng)驗適當減少42、規(guī)范規(guī)定，當現(xiàn)澆板的受力鋼筋與梁的肋部平行時，應沿梁肋方向配置板面附加鋼筋，下 面哪條是錯誤的（ C ）B.A. 板面附加鋼筋間距不大于 200mm且與梁肋垂直 構(gòu)造鋼筋的直徑不應小于 6mmC單位長度的總截面面積不應小于板中單位長度內(nèi)受力鋼筋截面面積的D.伸入板中的長度從肋邊緣算起每邊不小于板計算跨度lo的14對于次梁的計算和構(gòu)造，下面敘述中哪一個不正確（T 形截面考慮T 形翼緣位于受拉區(qū)，則應按寬度等于梁寬b 的矩形截面計算43、在單向板肋梁樓蓋設計中，A. 承受正彎矩中截面，次梁按 承

22、受負彎矩的支座截面， 次梁可按塑性內(nèi)力重分布方法進行內(nèi)力計算h11 不論荷載大小，次梁的高跨比 ，一般不必進行使用階段的撓度和變形驗算l 8 14 44、在單向板肋梁樓蓋設計中，對于主梁的計算，下面敘述中哪一個不正確（D ）A.截面設計時與次梁相同，跨中正彎矩按T 形截面計算，支座負彎矩則按矩形截面計算B. CD.B. 主梁內(nèi)力計算，可按彈性理論方法進行 C在主梁支座處，次梁與主梁支座負彎矩鋼筋相互交叉，通常次梁負彎矩鋼筋放在主梁負彎矩鋼 筋上面D. 計算主梁支座負彎矩鋼筋時，其截面有效高度?。簡闻配摻顣rho=h-35 ；雙排鋼筋時 ho=h-6045、在單向板肋梁樓蓋設計中，對于板的計算，下

23、面敘述中哪一個不正確（D ）A.支承在次梁或磚墻上的連續(xù)板，一般可按內(nèi)力塑性重分布的方法計算B. 板一般均能滿足斜截面的受剪承載力，設計時可不進行受剪驗算C板的計算寬度可取為 1m，按單筋矩形截面進行截面設計D. 對于四周與梁整體連續(xù)的單向板， 其中間跨的跨中截面及中間支座， 計算所得的彎矩可減少 10%， 其它截面則不予減少 46、單向板肋梁樓蓋考慮塑性內(nèi)力重分布計算連續(xù)板、梁時，下面敘述中哪一個是錯誤的（D ）A. 對于均布荷載和承受間距相同、大小相等的集中荷載的多跨等跨連續(xù)梁，其內(nèi)力可分別按Mm（g q）lo2,Mm（G Q）l 計算B. 確定連續(xù)梁剪力設計值時，各跨應取各自的凈跨ln

24、計算C若梁、板兩端均支承在砌體上，其計算跨度l 0 應取為 1.05 lD. 對于等跨連續(xù)梁板，當跨度相差不大于15%時，計算跨內(nèi)彎矩時取各自的跨度值，而計算支座彎矩則相鄰兩跨的平均值計算 多項選擇題1、關于單向板肋梁樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置，下列敘述正確的是（ABD ）。A單向板肋梁樓蓋的結(jié)構(gòu)布置一般取決于建筑功能要求，在結(jié)構(gòu)上應力求簡單、整齊、經(jīng)濟適用。 B柱網(wǎng)盡量布置成長方形或正方形。C主梁有沿橫向和縱向兩種布置方案，沿橫向布置主梁，房屋空間剛度較差，而且限制了窗洞的 高度。D梁格布置盡可能是等跨的，且邊跨最好比中間跨稍?。s在10%以內(nèi)）。2、單向板肋梁樓蓋按彈性理論計算時，對于板和次梁不論

25、其支座是墻還是梁，均視為鉸支座，由 此引起的誤差可在計算時所取的（ ABD ）加以調(diào)整。A跨度B 荷載 C 剪力值 D 彎矩值i柱 1 時，可將梁視作鉸支于柱上i梁 53、單向板肋梁樓蓋按彈性理論計算時， 關于計算簡圖的支座情況， 下面哪些說法是正確的 （ AB ）。 A計算時對于板和次梁不論其支座是墻還是梁，將其支座均視為鉸支座。B對于兩邊支座為磚墻，中間支座為鋼筋混凝土柱的主梁，若的連續(xù)梁進行內(nèi)力分析，否則應按框架橫梁計算內(nèi)力。 C當連續(xù)梁、板各跨跨度不等，如相鄰計算跨度相差不超過20%，可作為等跨計算。D當連續(xù)梁板跨度不等時，計算各跨跨中截面彎矩時，應按各自跨度計算；當計算支座截面彎矩

26、時，則應按相鄰兩跨計算跨度的最大值計算。4、單向板肋梁樓蓋按彈性理論計算時，連續(xù)梁、板的跨數(shù)應按（ABD ）確定。A對于各跨荷載相同， 其跨數(shù)超過五跨的等跨等截面連續(xù)梁、 板將所有中間跨均以第三跨來代替。 B對于超過五跨的多跨連續(xù)梁、板，可按五跨來計算其內(nèi)力。C當梁板跨數(shù)少于五跨時，按五跨來計算內(nèi)力。 D當梁板跨數(shù)少于五跨時，按實際跨數(shù)計算。5、鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布的說法哪些是正確的（BC ）。A對于 n 次超靜定鋼筋混凝土多跨連續(xù)梁，可出現(xiàn)n+1 個塑性鉸。B鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中某一截面的“屈服”，并不是結(jié)構(gòu)的破壞，而其中還有強度儲備可以 利用。C超靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布貫穿于裂

27、縫產(chǎn)生到結(jié)構(gòu)破壞的整個過程。 D從開裂到第一個塑性鉸出現(xiàn)這個階段的內(nèi)力重分布幅度較大。 E第一個塑性鉸出現(xiàn)到結(jié)構(gòu)破壞這個階段的內(nèi)力重分布幅度較小。6、塑性鉸的轉(zhuǎn)動限度主要取決于（ABD ）。A鋼筋種類B 配筋率C混凝土的極限壓縮變形D 截面尺寸E構(gòu)件的承載能力7、對彎矩進行調(diào)整時，應遵循的原則是（AB ）。A宜采用具有塑性較好的級或級鋼筋。采用強度等級為C20C45的混凝土。B控制彎矩調(diào)幅值，在一般情況下不超過按彈性理論計算所得彎矩值的20%。C截面相對受壓區(qū)高度不能太大，即h0D調(diào)整后每個跨度兩端支座彎矩MA、 MB絕對值的平均值與調(diào)整后的跨中彎距MC之和，應不小于簡支梁計算的跨中彎矩 M0

28、 的一半。E、考慮內(nèi)力重分布， 構(gòu)件必須有足夠的抗剪能力， 應將斜截面受剪承載力所需的箍筋面積增加10%。8、對下列結(jié)構(gòu)在進行承載力計算時，不應考慮內(nèi)力塑性重分布，而按彈性理論方法計算其內(nèi)力 （ ABD ）。A預應力結(jié)構(gòu)B 直接承受動荷載作用的工業(yè)與民用建筑C使用階段允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件D 二次受力疊合結(jié)構(gòu)三、是非改錯題（共 46 題）1. 次梁傳遞荷載給主梁屬于間接荷載，該處應設附加箍筋或吊筋。 （ ）2. 現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)在計算框架梁截面慣性矩 I 時應考慮到樓板的影響，對邊框架梁和中框架梁均取 I 2I 0。（ ）3. 塑性鉸線的位置遵循一定的規(guī)律，所以一塊板只能有一種破壞機構(gòu)。 （ ）4.

29、彎矩包絡圖就是抵抗彎矩圖。 （ ）5、現(xiàn)澆板式樓梯在計算梯段板時，可取1 米寬板帶或以整個梯段板作為計算單元。 （ ）6、現(xiàn)澆梁式樓梯中的平臺梁，除承受平臺板傳來的均布荷載和平臺梁自重外，還承受梯段斜梁傳 來的集中荷載。 （ ）7、由于單向板上的荷載主要沿一個方向傳遞，所以僅需在板中該方向配置鋼筋即可。（ ）8、不論樓板的支承條件如何，只要其長短邊比值l 2/l 1150mm時，不宜大于 1.5h ，且不宜大于 250mm。連續(xù)板中配筋形式采用分離式配筋或彎起 式配筋。構(gòu)造鋼筋包括：分布鋼筋、沿墻處板的上部構(gòu)造鋼筋、 主梁處板的上部構(gòu)造鋼筋和板內(nèi)抗沖切鋼 筋。13、說明單向板肋梁蓋中板的計算簡

30、圖。答：在計算中，取 1m 寬板作為計算單元，故板截面寬度b=1000mm，為支承在次梁或磚墻上的多跨板，為簡化計算，將次梁或磚墻作為板的不動餃支座。因此，多跨板可視為多跨連續(xù)梁 （ 板寬度b=1000mm）。按彈性理論分析時，連續(xù)板的跨度取相鄰兩支座中心間的距離。對于邊跨，當邊支座為磚墻時， 取距磚墻邊緣一定距離處。因此，板的計算跨度 l 為：中間跨 l lc邊跨 （ 邊支座為磚墻 ） l l n h b ln a b2 2 2 2其中l(wèi)c為板支座 （次梁）軸線間的距離；ln 為板邊跨的凈跨； h 為板厚； b 為次梁截面寬度； a 為 板支承在磚墻上的長度，通常為 120mm。對于等跨連續(xù)

31、板，當實際跨度超過 5 跨時可按 5 跨計算；不足 5 跨時，按實際跨數(shù)計算。14、說明單向板肋梁蓋中次梁的計算簡圖。 答：次梁也按連續(xù)梁分析內(nèi)力，支承在主梁及磚墻上，主梁或磚墻作為次梁的不動鉸支座。 作用在次梁上的荷載為次梁自重， 次梁左右兩側(cè)各半跨板的自重及板上的活荷載， 荷載形式為均布 荷載。次梁的計算跨度：中間跨 l lc邊跨（ 邊支座為磚墻 ） l ln a b 1.025ln b2 2 2其中 lc 為支座軸線間的距離，次梁的支座為主梁；l n為次梁的凈跨； b 為主梁截面寬度； a為次梁在磚墻上的支承長度，通常為 240mm。對于等跨連續(xù)梁，當實際跨度超過 5 跨時可按 5 跨計

32、算；不足 5 跨時，按實際跨數(shù)計算。15、說明單向板肋梁蓋中主梁的計算簡圖。主梁的計算簡圖根據(jù)梁與柱的線剛度比確定， 一般結(jié)構(gòu)中柱的線剛度較小， 對主梁的轉(zhuǎn)動約束不 大，可將柱作為主梁的不動鉸支座， 這時主梁仍可按支承在柱或磚墻上的連續(xù)梁分析。 當結(jié)構(gòu)中柱 的線剛度較大， 即節(jié)點兩側(cè)梁的線剛度之和與節(jié)點上下柱的線剛度之和的比值小于3 時，應考慮柱對主梁轉(zhuǎn)動的約束，此時應按框架進行內(nèi)力分析。主梁上作用的荷載為主梁的自重和次梁傳來的荷載， 次梁傳來的荷載為集中荷載， 主梁自重為均 布荷載，而前一種荷載影響較大，后一種荷載影響較小，因此，可近似地將主梁自重作為集中荷載 考慮，其作用點位置及個數(shù)與次梁

33、傳來集中荷載的相同。主梁的計算跨度：中間跨 l lc邊跨（ 邊支座為磚墻 ） l ln a b 1.025ln b2 2 2其中 lc 為支座軸線間的距離，主梁的支座為柱；ln 為主梁邊跨的凈跨； b 為柱截面寬度； a為主梁在磚墻上的支承長度，通常為370mm。16、現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋按塑性理論計算內(nèi)力時，板的計算跨度是如何確定的？答：按塑性理論計算連續(xù)板內(nèi)力時，計算跨度按下表取用。支承情況板的計算跨度兩端與梁 ( 柱) 整體連接凈跨長 ln兩端支承在磚墻上一端與梁 ( 柱) 整體連接，另一端支承在磚墻 上注 表中 h 為板的厚度； a 為梁或板在磚墻上的支承長度。17、現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋按

34、塑性理論計算內(nèi)力時，次梁的計算跨度是如何確定的？答：按塑性理論計算連續(xù)梁內(nèi)力時，計算跨度按下表取用。支承情況梁的計算跨度兩端與梁 ( 柱) 整體連接凈跨長 ln兩端支承在磚墻上一端與梁 ( 柱) 整體連接，另一端支承在磚墻 上注 表中 h 為板的厚度； a 為梁或板在磚墻上的支承長度。18、什么叫彎矩調(diào)幅法？答： 彎矩調(diào)幅法就是在彈性理論計算的彎矩包絡圖基礎上，考慮塑性內(nèi)力重分布，將構(gòu)件控制截面的彎矩值加以調(diào)整。19、彎矩調(diào)幅法的具體步驟是什么？答：具體計算步驟是：(1) 按彈性理論方法分析內(nèi)力；(2) 以彎矩包絡圖為基礎，考慮結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布，按適當比例對彎矩值進行調(diào)幅；(3) 將彎矩調(diào)

35、整值加于相應的塑性鉸截面，用一般力學方法分析對結(jié)構(gòu)其他截面內(nèi)力的影響；(4) 繪制考慮塑性內(nèi)力重分布的彎矩包絡圖；(5) 綜合分析，選取連續(xù)緊中各控制截面的內(nèi)力值；(6) 根據(jù)各控制截面的內(nèi)力值進行配筋計算。截面彎矩的調(diào)整幅度為：式中 為彎矩調(diào)幅系數(shù)； M a 為調(diào)整后的彎矩設計值； M e 為按彈性方法計算所得的彎矩設計 值。20、設計中為什么要控制彎矩調(diào)幅值？ 答：若支座負彎矩調(diào)幅過大，則塑性鉸形成前只能承受較小的荷載，而在塑性鉸形成后還要承受較大的荷載，這就會使塑性鉸出現(xiàn)較早， 塑性鉸產(chǎn)生很大轉(zhuǎn)動，即使在正常使用荷載下也可能產(chǎn)生 很大的撓度及裂縫，甚至超過混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 (GB500

36、10-2002) 的允許值。因此應控制彎矩 調(diào)幅值。21、使用彎矩調(diào)幅法時，應注意哪些問題？ 答：使用彎矩調(diào)幅法進行設計計算時，應遵守下列原則：(1) 受力鋼筋宜采用延性較好的鋼筋，混凝土強度等級宜在C20 C45 范圍內(nèi)選用；(2) 彎矩調(diào)整后截面相對受壓區(qū)高度 x h0 不應超過 0.35 ，也不宜小于 0.10 ；(3) 截面的彎矩調(diào)幅系數(shù) 一般不宜超過 0.25 ；(4) 調(diào)整后的結(jié)構(gòu)內(nèi)力必須滿足靜力平衡條件；(5) 在內(nèi)力重分布過程中還應防止其他的局部脆性破壞， 如斜截面抗剪破壞及由于鋼筋錨固不足 而發(fā)生的粘結(jié)劈裂破壞，應適當增加箍筋，支座負彎矩鋼筋在跨中截斷時應有足夠的延伸長度；(

37、6) 必須滿足正常使用階段變形及裂縫寬度的要求。22、使用彎矩調(diào)幅法時，為什么要限制？答：因為 為相對受壓區(qū)高度，值的大小直接影響塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力。b時為超筋梁，受壓區(qū)混凝土先破壞，不會形成塑性鉸。b 時為適筋朵，可以形成塑性鉸。 值越小，塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力越大，因此要限制 ，一般要求0.35 。23、設計計算連續(xù)梁時為什么要考慮活荷載的最不利布置？確定截面內(nèi)力最不利活荷載布置的原則 是什么？答：活荷載的位置是可以改變的，活荷載對內(nèi)力的影響也隨著荷載的位置而發(fā)生改變。因此，在 設計連續(xù)梁時為了確定某一截面的最不利內(nèi)力的影響，即如何通過對活荷載的作用位置進行布置， 找到計算截面的最不利內(nèi)力。因此，

38、須對活荷載進行不利布置。24、確定截面內(nèi)力最不利活荷載布置的原則是什么？ 答：求某跨跨中最大正彎矩時，應在該跨布置活荷載，然后向其左右，每隔一跨布置活荷載。 求某跨跨中最大負彎矩 ( 即最小彎矩 ) 時，該跨不應布置活荷載，而在左右相鄰各跨布置活荷載， 然后再隔跨布置。求某支座最大負彎矩時，應在該支座左、右兩跨布置活荷載，然后再隔跨布置。 求某支座左、右截面最大剪力時，其活載布置與求該支座最大負彎矩時的布置相同。在確定端支 座最大剪力時，應在端跨布置活荷載，然后每隔一跨布置活荷載。25、什么是連續(xù)梁的內(nèi)力包絡圖？ 答：將幾種不利荷載組合下的內(nèi)力圖繪制在同一個圖上，形成內(nèi)力疊合圖，其外包絡線形成

39、的圖 形稱為內(nèi)力包絡圖。 也就是梁各截面可能出現(xiàn)的最不利內(nèi)力。 無論活荷載如何布置，梁上各截面的 內(nèi)力都不會超過內(nèi)力包絡圖上的內(nèi)力值。由此種內(nèi)力確定的梁的配筋是安全的。26、哪些結(jié)構(gòu)不宜按塑性理論方法計算結(jié)構(gòu)內(nèi)力？ 答：對于直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)、輕質(zhì)混凝土結(jié)構(gòu)及其他特種混凝土結(jié)構(gòu)、受侵蝕性氣體或 液體作用嚴重的結(jié)構(gòu)及預應力混凝土結(jié)構(gòu)和二次受力的疊合結(jié)構(gòu)不宜采用塑性理論方法計算結(jié)構(gòu) 內(nèi)力。27、什么是鋼筋混凝土受彎構(gòu)件塑性鉸？ 答：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件塑性鉸：由于受拉鋼筋屈服，發(fā)生塑性變形，從而產(chǎn)一定的塑性轉(zhuǎn)角。 在彎矩增加極少的情況下，截面相對轉(zhuǎn)角劇增，截面產(chǎn)生很大的轉(zhuǎn)動，好像出現(xiàn)一個鉸一樣，

40、稱之 為“塑性鉸”。28、影響塑性鉸轉(zhuǎn)動能力的因素有那些？ 答：影響塑性鉸轉(zhuǎn)動能力的因素有：(1) 鋼筋的種類，采用軟鋼作為受拉鋼筋時，塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力較大；(2) 混凝土的極限壓應變， 而混凝土的極限壓應變除與混凝土強度等級有關外， 箍筋用量多或受 壓縱筋較多時，都能增加混凝土的極限壓應變；(3) 在以上條件確定的情況下，受拉縱筋配筋率對塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力有決定性的作用。29、塑性鉸有哪些特點？答：與理想的鉸不同，塑性鉸不是集中在一個截面，而是具有一定的長度，稱為鉸區(qū)長度，只 是為了簡化認為塑性鉸是一個截面；理想鉸不能傳遞彎矩，塑性鉸能承受彎炬，為簡化考慮，認為 塑性鉸所承受的彎矩為定值，為截

41、面的屈服彎炬，即考慮為理想彈塑性；理想鉸可以自由轉(zhuǎn)動，塑 性鉸為單向鉸，只能使截面沿彎矩方向發(fā)生轉(zhuǎn)動，反方向不能轉(zhuǎn)動，塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力有限，其轉(zhuǎn) 動能力與鋼筋種類、受拉縱筋配筋率及混凝土的極限壓應變等因素有關。30、簡述用機動法計算鋼筋混凝土四邊固定矩形雙向板極限荷載的要奌及步驟。答：首先根據(jù)板的支承情況假定破壞機構(gòu)， 根據(jù)外功與內(nèi)功相等建立功能方程， 從多種可能的 破壞機構(gòu)中找出最危險的塑性鉸線分布，求出所能承受的荷載最小值。31、按彈性理論計算肋梁樓蓋中與次梁的內(nèi)力時，為什么要采用折算荷載？答：在確定板、次梁的計算簡圖時，分別將次梁和主梁視為板和次梁的鉸支座，在這種假定下， 板和次梁在支座

42、處可以自由轉(zhuǎn)動， 而忽略了次梁和主梁對節(jié)點轉(zhuǎn)動的約束作用， 這將使計算出的內(nèi) 力和變形與實際情況不符。為此，采用折算荷載的方法來考慮支難的轉(zhuǎn)動約束作用。32、按彈性理論計算肋梁樓蓋中與次梁的內(nèi)力時，折算荷載如何計算？ 答：采用增大恒載并相應減小活載數(shù)值的方法， 考慮由于支座約束的存在對連續(xù)梁內(nèi)力的影響。 此時的計算荷載稱為折算荷載，折算荷載值為：g 樓板：2pp1g g p 次梁： 43 p 4 p其中 g、p 分別為實際的恒載和活載。33、簡述鋼筋混凝土連續(xù)雙向板按彈性方法計算跨中最大正彎矩時活荷載的布置方式及計算步驟。答： 為計算某區(qū)格的跨中最大正彎矩， 在本區(qū)格以及在其左右前后每隔一個區(qū)

43、格布置活荷載， 成棋盤式的活荷載布置。有活荷載的區(qū)格內(nèi)荷載為 g q ，無活荷載的區(qū)格內(nèi)荷載僅為 g 。將棋盤 式荷載分解為兩種情況的組合：一種情況為各區(qū)格均作用相同的荷載 g+q/2 ；另一種情況在各相鄰 區(qū)格分別作用反向荷載 q/2 。兩種荷載作用下板的內(nèi)力相加，即為連續(xù)雙向板的最后跨中最大正彎 矩。查表計算時，第一種荷載情況下的中間區(qū)格板，按四邊固定板查表；邊區(qū)格和角區(qū)格，其內(nèi)部 支承視為固定， 外邊支承情況根據(jù)具體情況確定， 按相應支承情況查表；第二種荷載情況下的中間 區(qū)格板，四周支承近似視為簡支，按四邊簡支查表；邊區(qū)格和角區(qū)格，其內(nèi)部支承視為簡支，外邊 支承情況根據(jù)具體情況確定，按相

44、應支承情況查表。34、何謂塑性鉸線？答： 將板上連續(xù)出現(xiàn)的塑性鉸連在一起而形成的連線稱為塑性鉸線，也稱為屈服線。 正彎矩引起正塑性鉸線，負彎矩引起負塑性鉸線。塑性鉸線的基本性能與塑性鉸相同。35、板內(nèi)塑性鉸線的分布與哪些因素有關？ 答：板內(nèi)塑性鉸線的分布與板的平面形狀、邊界條件、荷載形式以及板內(nèi)配筋等因素有關。36、雙向板肋梁樓蓋中梁上的荷載如何確定？ 答：雙向板上的荷載向兩個方向傳遞到板區(qū)格四周的支承梁。梁上的荷載可采用近似方法計算： 從板區(qū)格的四角作 45 度分角線，將每一個區(qū)格分成四個板塊，將作用在每板塊上的荷載傳遞給支 承該板塊的梁上。 因此， 傳遞到長邊梁上的荷載呈梯形分布， 傳遞到

45、短邊梁上的荷載呈三角形分布， 除此以外，梁還承受梁本身的自重。37、板內(nèi)拱的作用是怎樣產(chǎn)生的？它對彎矩值有什么影響？ 答：單向板作為連續(xù)板按內(nèi)力塑性重分布方法計算時，板帶在破壞時， 支座在負彎矩作用下在上 部開裂，跨中在正彎矩的作用下在下部開裂， 這就使板的實際軸線成為拱形。若板的周邊有限制板 水平位移的梁， 在荷載作用下， 將產(chǎn)生沿板平面方向的橫向推力， 該推力對板的承載力是有利因素， 為了簡便計算，在板內(nèi)力計算時，不計入此推力的大小，而僅對板中各計算截面的彎矩給予折減， 其折減的幅度視板的邊界條件的剛度而定。 規(guī)范規(guī)定，對四邊與梁整體連接的單向板，其中間 跨的跨中截面及中間支座，計算所得的

46、彎矩可減少20，其它截面則不予減少。38、為什么在計算主梁的支座截面配筋時，應取支座邊緣處的彎矩？答：通常主梁內(nèi)力計算按彈性理論計算，當板、梁與支座整澆時，其計算跨度取支座中心線間的 距離，因而其支座最大負彎矩將發(fā)生在支座中心處， 但該處截面較高， 而支座邊界處雖然彎矩減小， 但截面高度卻較支座中心要小得多， 危險截面是在支座邊緣處， 故實際在計算主梁的支座截面配筋 時應取支座邊緣處的彎矩。39、為什么在主次梁相交處，在主梁中需設置吊筋或附加箍筋？ 答：在次梁與主梁相交處，由于次梁在負彎矩作用下將在梁頂發(fā)生裂縫，因而次梁傳來的集中荷 載只能通過其受壓區(qū)的剪切傳至主梁的腹中部分。 當梁腹中部有集

47、中荷載作用時， 此集中荷載將產(chǎn) 生與梁軸線垂直的局部應力，荷載作用點以上為拉應力， 荷載作用點以下則為壓應力， 此局部應力 在荷載兩側(cè) 0.5 0.65 倍梁高范圍內(nèi)逐漸消失，由該局部應力產(chǎn)生的主拉應力將在梁腹引起斜裂 縫，為防止這種斜裂縫引起的局部破壞， 應在主梁承受梁傳來的集中力處設置附加橫向鋼筋 （箍筋 或吊筋），將上述的集中荷載有效地傳遞到主梁的上部受壓區(qū)域。40、單向板有哪些構(gòu)造鋼筋？為什么要配置這些鋼筋？答：構(gòu)造鋼筋有三類： 分布鋼筋、 嵌入墻內(nèi)的板其板面的附加鋼筋、 垂直于主梁的板面附加鋼筋。（1）分布鋼筋：單向板除在受力方向配置受力鋼筋外，還要在垂直于受力鋼筋長跨方向配置分布鋼筋， 其作用是： 抵抗混凝土收縮和溫度變化所引起的內(nèi)力；澆搗混凝土時， 固定受力鋼筋的位置；將板上作用的局部荷載分散在較大寬度上，以使更多的受力鋼筋參與工作；對四邊支承的單向板， 可承受在計算中沒有考慮的長跨方向上實際存在的彎矩。（2）嵌入墻內(nèi)的板其板面的附加鋼筋：嵌固在承重墻內(nèi)的板，由于磚墻