1800噸成品油船初步設計

1、目錄1 緒論 11.1 概述 11.1.1 總體設計 11.1.2 性能設計 11.20 噸成品油船的設計任務書要求 21.2.1 航區(qū)及用途 21.2.2 主要性能及尺度 21.3 設計任務書分析 21.3.1 船型分析 31.3.2 穩(wěn)性 31.4 基本設計思路 31.4.1設計船舶的主要尺度的初步確定 41.4.1.1排水量的確定 41.4.1.2主尺度的確定 41.4.1.3 重心的確定 41.4.2 型線的設計 41.4.3靜水力曲線的計算和繪制 51.4.4 螺旋槳的設計 51.5 設計過程的簡要總結(jié) 51.5.1 總體方面 51.5.2 性能方面 61.6 本章小結(jié) 62 主尺度

2、的確定 62.1 載重量的確定 72.2. 主尺度的初步確定 82.2.1 垂線間長 L 的初步確定 82.2.2 型寬 B和設計吃水 d的初步確定 82.2.3 型深 D的初步確定 82.2.4 干舷 f 的確定 82.3 船型系數(shù)的確定 92.3.1 方型系數(shù) CB 錯誤 ! 未定義書簽。2.3.2 中橫剖面系數(shù) 錯誤 ! 未定義書簽。2.3.3 菱形系數(shù) CP 錯誤!未定義書簽。2.3.4 水線面系數(shù) 92.4 空船重量計算 92.5 平衡重力與浮力 92.6 重心高度的計算 102.7 總結(jié) 102.7.1 初步確定的主尺度 102.7.2 初步計算 102.7.3 快速性的估算 10

3、2.8 本章小結(jié) 113 型線設計 113.1 型線遷移計算 113.1.1 設計船傅汝德數(shù) Fn的計算 123.1.2 設計船浮心相對縱向位置 xB 的選擇 123.2 繪制母型船橫剖面面積曲線 123.2.1 母型船橫剖圖 123.2.2 得出橫剖面面積 133.2.3繪制母型船橫剖面面積曲線 143.2.4橫剖面面積曲線查詢 143.3 根據(jù)1 CP法改造母型船型線得出設計船橫剖面面積曲線 153.3.1確定設計船的 CP 及 Xb 錯誤 ! 未 定 義 書 簽 。3.3.2根據(jù)經(jīng)驗公式得出設計船前體菱形系數(shù) 153.3.3前后體菱形系數(shù)變化量 163.3.4 利用 1 Cp法求輔助站的

4、位置 163.3.5 校核 Cp和 XB 錯誤!未定義書簽。3.3.6調(diào)整橫剖面面積曲線 183.3.7橫剖面面積曲線的查詢 203.3.8在輔助站上量取的半寬水線值 213.3.9校核設計船的方形系數(shù)和浮心位置 243.4 本章小結(jié) 254 靜水力計算 254.1 靜水力計算 264.2 繪制靜水力曲線圖 274.3 船體阻力計算 304.3.1 艾亞法計算中需要的標準參數(shù) 304.3.2 艾亞法阻力估算 304.4 本章小結(jié) 345 螺旋槳設計 345.1船體主要參數(shù) 345.2 主機參數(shù) 355.3 推進因子的決定 355.4可以達到的最大航速的計算 355.5 空泡校核 385.6 強

5、度校核 405.7 螺距修正問題 435.8敞水性征曲線的確定 435.9 系柱特性計算 455.10 航行特性計算 465.11重量及慣性矩計算 495.12螺旋槳計算總結(jié)505.13繪制螺旋槳圖譜 515.14本章小結(jié) 526 全文總結(jié) 53 參考文獻 致謝1 緒論1.1 概述本次畢業(yè)設計的課題是設計載重量為 1800 噸的成品油船，屬于海船圍。設計 分為總體設計和性能設計。本設計選用母型船改造的方法設計，即選定一個母型船資料作為一個規(guī)劃基 礎，在母型船技術上進行改造、計算和修改，從而能夠得出設計船的主尺度及主要 性能參數(shù)。當今的許多船只的設計都是選用母型船法。母型船都是在以往的設計及 使

6、用中性能比較好的船，采用母型船設計的方法可以把母型船中好的性能保留下 來，并能根據(jù)母型船使用過程中的經(jīng)驗改良船體。另外，采用母型船設計的方法可 以提高設計效率，降低設計難度，保證設計船舶的質(zhì)量。實踐證明，利用母型船的設計方案是一種有效而且便捷的設計手段。但在設計 過程，這種設計方案是不能一步到位，必須經(jīng)過反復的計算和校核，并且設計時， 必須按照規(guī)要求及根據(jù)實際的設計要求。本次設計方案分為總體設計和性能設計。1.1.1 總體設計總體設計部分包括： 船體主尺度的選擇、 重量重心及排水量的計算和型線設計。1.1.2 性能設計性能設計包括：靜水力計算及靜水力曲線圖的繪制，螺旋槳的設計及螺旋槳圖的繪制1

7、.20 噸成品油船的設計任務書要求1.2.1 航區(qū)及用途 本船是屬于海船圍，航行區(qū)域?qū)儆诮Ｖ饕糜谶\送成品油。1.2.2 主要性能及尺度 本船是鋼制海船，建造要符合中國船級社鋼制海船入級與建造規(guī) ，采用無球鼻首船型。本船采用單槳單舵，要求的服務航速應該在 11 節(jié)左右。船長、型寬、 型深及設計吃水應該與母型船的差別不大。1.3 設計任務書分析根據(jù)設計任務書，本次設計要進行以下步驟：(1) 查閱國外油船設計的相關文獻，翻譯英文文獻一篇；(2) 確定設計船舶的主尺度和排水量、重量和重心計算；(3) 用母型船采用型線變換設計型線；(4) 繪制型線圖；(5) 靜水力曲線計算；(7) 螺旋槳設計；

8、(8) 繪制螺旋槳圖；(9) 撰寫論文準備答辯。根據(jù)任務書的要求，可知本設計船舶是近海油船，載重量是 1800 噸，設計時 應充分考慮近海油船的設計特點，對本設計船的分析如下：1.3.1 船型分析根據(jù)近幾年國外船舶及運輸事業(yè)的發(fā)展的過程，船型的發(fā)展與更新很快，船舶 的使用年限也有明顯縮短的趨勢，如果一個船型不能快速的發(fā)展改進一直更新?lián)Q 代，在造船市場上將會失去競爭力，從而被運輸效率更高、經(jīng)濟效益更好、使用效 能更強的新船型所取代。對于一個船型，其發(fā)展的根本動力是其經(jīng)濟性，作為商業(yè) 用船，船型的改進幾乎都是以其經(jīng)濟性為基礎。選擇船型及進行船型論證的主要依 據(jù)是：航線的水文、 地理、氣象條件； 母

9、港及目的港的情況， 建造船廠的技術條件， 經(jīng)濟資料；主要的機電設備的配套情況；船級國的運輸船舶技術、營運經(jīng)濟資料； 國外同類型船舶的情況；國外現(xiàn)行規(guī)及公約。1.3.2 穩(wěn)性船舶的穩(wěn)性主要是指船舶受外力作用離開平衡位置而傾斜， 當外力消除后能自 行回復到原來平衡位置的能力。穩(wěn)性對船的使用性能與安全性都用重要的影響，且 受穩(wěn)性規(guī)的約束。在設計中，一般又將穩(wěn)性問題分為初穩(wěn)性和大傾角穩(wěn)性。在初步 設計階段，一般只考慮初穩(wěn)性，就是在初步選定主尺度以及在初步確定重量重心和 排水量后的初步穩(wěn)性校核，在考慮這些之后也要控制影響大傾角穩(wěn)性的因素。1.4 基本設計思路1.4.1 設計船舶的主要尺度的初步確定船舶的

10、主尺度直接與船舶的排水量相關。 所以在主尺度的選擇時應首先確定船 舶的排水量。1.4.1.1 排水量的確定船舶的排水量是由多個部分組成的，包括載重量和空船重量。載重量中又包括人員及行重量、食品和淡水量、燃油量、滑油量及成品油的載 重量 1800 噸。載重量的每一項都可以根據(jù)船舶設計原理中的經(jīng)驗公式進行計 算得出。然后將所得出值進行求和，就會得出設計船的載重量。本設計中由于采用的是母型船改造的方法， 可以認為母型船和設計船的載重量 系數(shù)是一樣的，先求出母性船的載重量系數(shù)，利用載重量系數(shù)求出設計船的空船重 量以及設計船的排水量。1.4.1.2 主尺度的確定利用母型船的資料以及設計船求出的排水量，根

11、據(jù)船舶設計原理中的立方 模數(shù)法可以逐步求出各個主尺度。1.4.1.3 重心的確定主要以母型船的資料根據(jù)經(jīng)驗公式來求。1.4.2 型線的設計型線設計是利用 1 CP 法，先根據(jù)母型船的型線圖繪制出母型船的橫剖面面積 曲線圖，利用遷移法繪制出設計船的橫剖面面積曲線圖。最終得出的是輔助站的位置以及在船上的實際位置。根據(jù)輔助站的各個位置計算出型值表，繪制型線圖1.4.3 靜水力曲線的計算和繪制這一部分的設計是在選定主機功率等一切機電設備后進行的， 主要包括船體阻 力計算（艾亞法）、船身效率計算、螺旋槳收到的馬力計算、 假定航速下的有效推 馬力計算。1.4.4 螺旋槳的設計螺旋槳的設計是船舶快速性的一部

12、分，其中的設計包括初步確定槳的要素、螺 旋槳的空泡校核、確定螺旋槳的要素，校核強度、進行螺距修正和螺旋槳重量及慣 性矩的計算。最后進行螺旋槳計算的總結(jié)以及螺旋槳圖譜的繪制。1.5 設計過程的簡要總結(jié)1.5.1 總體方面首先根據(jù)大致的母型船資料確定設計船的排水量， 然后由立方模數(shù)法初步確定 設計船的主要尺度，由設計任務書確定的要求計算各部分載重量，然后再初步求和 得出船舶的排水量。 然后再根據(jù)設計任務書以及母型船的資料繪制出設計船體的性 線圖。每個圖紙的繪制都是用 AutoCAD進行，繪制時參照規(guī)，符合規(guī)要求，并且在在最后要進行穩(wěn)性及其他性能的校核。 要求盡量滿足設計任務書的要求并且設計船的經(jīng)濟

13、性要很好。此外要注意， AutoCAD制圖要求曲線光滑，各個型線滿足設計要求。1.5.2 性能方面按照估算出的設計船的要素，進行靜水力計算，繪制靜水力曲線。用艾亞法估 算設計船的阻力，在設計航速附近多取幾個航速，畫出有效馬力曲線。再利用有效 馬力曲線以及 MAU型螺旋槳圖譜進行螺旋槳的設計計算。 選擇螺旋槳的各要素并確 定設計航速和主機型號。選定螺旋槳后利用 AutoCAD繪制螺旋槳圖。1.6 本章小結(jié)本章敘述了設計的主要容，通過對設計任務書的大體闡述，對任務書進行詳盡 的分析，明確本次設計的設計目的。并對基本設計思路進行闡述，確定具體設計計 算方法，最后對整個設計過程的總結(jié)。2 主尺度的確定

14、本章的任務是通過計算確定設計船的主尺度。 船舶主尺度選擇的好壞直接影響 船舶的各項技術性能和經(jīng)濟性。 因此在根據(jù)母型船數(shù)據(jù)計算設計船的主尺度時還要綜合考慮經(jīng)濟性和其他設計任務書中要求的性能指標。 載重量的確定是根據(jù)規(guī)或者 參考船舶設計原理上的計算公式。對船長、吃水、型深、型寬、船體系數(shù)的計算主要采用立方模數(shù)法。2.1 載重量的確定在給定的母型船的總布置圖中，排水體積為 2730.83 m3 已知母型船的排水體積是 2730.83 m3由公式 k 1 得0 =1.025 1.006 2730.83=2815.90 (t )；人員及行重量：(65 45) 26 2.86t ；本設計船與母型船的主機

15、功率相同，載貨量高于母型船，可假定服務航速為12.3 節(jié)食品和淡水量：自持力人員 數(shù)定量 ( 1500 ) 26 0.2 26.4t ；R自持力 R ；Vs 2412.3 24燃油量：WF0 (1500 /12.3) (1280 0.238 150 0.2517) 1.15 0.001 48.02t ；滑油量WL0 WF0 0.03 48.02 1.44t ；備品及供應品為WB0 0.7% LW 即WB0.7% ；0 0 1600t (78.72 WB)WB0 7.9t ；母型船載重量 DW0 2.86t 26.4t 48.02t 1.44t 7.9t 1600t 1686.62t 因此其 空

16、船重量是 LW0=2815.90t-1686.62t=1129.28t ；載重量系數(shù) dw DW 0/ 0 1686.62t / 2815.90t 0.60 ；DW=1800+86.62=1886.62t【1】；設計船船的排水量 DW / dw (1800t 86.62t) /0.60 3144.4t ；2.2. 主尺度的初步確定2.2.1 垂線間長 L 的初步確定由母型船換算公式 L L0( / 0)1/3 71(3144.4 / 2815.90)1/3=73.66(m)；2.2.2 型寬 B和設計吃水 d 的初步確定由公式 B B0( / 0)1/3 計算，其中 B0 13.10m；1/3

17、1 / 3B B0( / 0)1/3 13.1 (3144.4/ 2815.90)1/3 13.60m；由公式 d d0( / 0)1/3 計算，其中 d0 4.4m；d d0( / 0)1/3 4.4 (3144.4/ 2815.90)1 /3 =4.56m；2.2.3 型深 D的初步確定由公式 D D 0 d 計算，其中 D0 5.85m； d0d4.57D D 0 5.856.07m；d 04.42.2.4 干舷 f 的確定3f=6.07-4.56=1.51 m3 ；2.3 船型系數(shù)的確定2.3.1 方型系數(shù) CBCB LPP B d k73.663144.413.60 4.56 1.0

18、06 1.0250.668；2.3.2 中橫剖面系數(shù) CMCM CM0 0.983 ；2.3.3 菱形系數(shù) CPCPCB0.668 0.680；CM0.9832.3.4 水線面系數(shù)CWP1 2 CB1 2 0.6680.779；2.4 空船重量計算LW0LW L BL 0 B0 D 01129.2871 13.10 5.85 73.66 13.606.07 1262.05t ；2.5 平衡重力與浮力LW DW 1262.05t1886.62t 3144.67t ；L B d 0 CB k73.66 13.6 4.56 0.668 1.006 1.025 3146.54t3144.67 3146

19、.54 1.87t0.06% 5%3144.67 所以儲備浮力足夠。2.6 重心高度的計算由母型船資料知 a3 0.7710 ；重心高度 KG a3D 0.7710 6.07m 4.68m 【1】；2.7 總結(jié)2.7.1 初步確定的主尺度在考慮船舶的運營經(jīng)濟性的因素后，可將主尺度初步確定如下：LPP 73.66mB13.60md4.56mC 0.668CM0.983CP0.680D 6.07mCWP 0.7792.7.2 初步計算：設計船的排水量 為 3144.4t ；重心高度是 4.68m；2.7.3 快速性的估算設計船與母型船都是航速較低的船，且兩船的主尺度、排水量、航速和形狀都 相近，可

20、以假定兩船的推進效率也相同。故對快速性的估算可以應用海軍系數(shù)法：2 /3 3先計算母型船的海軍系數(shù)02/3V 03 2815.902/3 11.6783248.1 ； P 01280V1280 248.133144.42/3設計船與母型船的主機功率相同，航速估算為： 11.395kn ；2.8 本章小結(jié)依據(jù)母型船的數(shù)據(jù)，根據(jù)立方模數(shù)法計算各個主要尺度，還經(jīng)過初步的校核可以初步確定的設計船主尺度如下：LPP 73.66mB13.60md4.56mD 6.07mC 0.668CM0.983CP0.680CWP 0.7793 型線設計本章的主要任務是進行型線設計，其中包括型線遷移計算和型線圖的繪制。

21、型 線設計考慮是否周到，設計出的型線是否優(yōu)秀，對船舶的航海性能、使用以及建造 等方面有很大的影響。所以在本章的型線設計中要注意幾個方面：保證良好的航海 性能、考慮總布置的要求、考慮船體結(jié)構(gòu)的合理性和工藝性和考慮外觀型。在本章 的型線設計計算方面采用的是對母型船型線用 1 CP 法【2】進行改造。3.1 型線遷移計算由于設計船和母型船都存在平行中體， 因此采用 1 CP 法進行設計船舶的型線 設計。母型船的棱形系數(shù)為 0.675 ，設計船的棱形系數(shù)初步定為 0.6803.1.1 設計船傅汝德數(shù) Fn 的計算Fnv gL11.395 0.51449.8 73.660.22；n00.24；v 12.

22、3 0.5144 gL 9.8 73.663.1.2 設計船浮心相對縱向位置 xB 的選擇根據(jù)船舶設計原理第 143 頁的圖 6.2.4 當 Fn0 =0.24 時在 Lammeren中查得 XB0 =02。所以設計船也根據(jù)船舶設計原理第 143頁的圖 6.2.4 中 Lammeren曲線查 得xB為 0.3。3.2 繪制母型船橫剖面面積曲線3.2.1 母型船橫剖圖給定的母型船橫剖圖 3-1 如下：圖 3-1 母型船橫剖圖Figure 3-1 The transverse profile of the mother ship3.2.2 得出橫剖面面積利用面積查詢命令得各站橫剖面面積如下表 3-

23、1表 3-1 各站橫剖面面積Table 3-1 The cross section area of each station站號面積（ m2 ）站號面積（ m2 ）00.090816.86481156.5620216.90971256.2774329.18251354.9517437.50581452.0090545.04221546.0988650.61281638.0145754.05001728.7261855.68481817.7540956.3901197.95341056.6073200.0003.2.3 繪制母型船橫剖面面積曲線根據(jù)上表繪制出了母型船的橫剖面面積曲線如下圖 3-2

24、3.2.4 橫剖面面積曲線查詢根據(jù)母型船的橫剖面曲線， 查詢出前體曲線下的面積以及后體曲線下的面積根據(jù)公式： CPf0 =前體曲線下面積 / （中橫剖面面積 1/2 船長）C pa0 =后體曲線下面積 / （中橫剖面面積 1/21 船長）L/2L/2L/2xASdx通過面域命令分別查出前體、后體以及曲線下的面積形心，L/2ASdx形心即是船體的浮心的縱向坐標。求出前體菱形系數(shù) CPf0 以及后體菱形系數(shù) Cpa0 和浮心 Xb0因此 CPf06872.24420.6723；010047.7910CPa06809.38800.6777；010047.7910母型船前體菱形系數(shù)CPf0 0.677

25、7 ；后體菱形系數(shù)CPa0 0.6723 ；菱形系數(shù)CP0 0.6750 ；浮心縱向坐標Xb0 0.2% LPP0 0.002 71m 0.142m ；3.3 根據(jù)1 CP 法改造母型船型線得出設計船橫剖面面積曲線3.3.1 確定設計船的 CP及 Xb根據(jù)前面的計算可以確定 Cp 的值為 0.680 ，根據(jù)船舶設計原理第 143 頁的圖6.2.4 中 Lammeren曲線查得 xB 為+0.3%，因此Xb 0.3% LPP 0.003 73.66m 0.2210 m;3.3.2 根據(jù)經(jīng)驗公式得出設計船前體菱形系數(shù)Cpf Cp100xb 0.250.69150CpaCp100xb0.25 0.6

26、69501)2)3.3.3 前后體菱形系數(shù)變化量Cpf Cpf Cpf0 0.691 0.6777 0.0133 ；Cpa Cpa Cpa 0 0.669 0.6723 0.0033 ；3.3.4 利用 1 Cp法求輔助站的位置 由于在本設計中涉及同時修改 XB 和lp因此： Xi 1 Xi Cpf0.0133 (1 Xi) (船中前各站)；i 1 Cpf 01 0.6777 iXi 1 Xi Cpa0.0033 (1 Xi ) (船中后各站)；i 1 Cpa 01 0.6723 iLpp根據(jù)1 Cp 法求得的各個輔助站距離理論站的距離為Lpp0 X i將橫剖面積曲線2及修改無因次化，得到輔助

27、站位置及設計船橫剖面面積曲線如下表(理論站是負值 表示是后體，正值表示前體)表 3-2 輔助站移動距離Table 3-2 The moving distance of auxiliary station站號理論站移動距離 X i輔助站Lpp0 實際移動距離X i2圖上移動距離0-10-101-0.90.001007-0.901007-35.7485-0.1792-0.80.002014-0.802004-71.4970-0.3583-0.70.003021-0.703021-107.2455-0.5364-0.60.004028-0.604028-142.994-0.7155-0.50.005

28、036-0.505036-178.778-0.8946-0.40.006043-0.406043-214.5265-1.7-0.30.007050-0.307050-250.275-1.2518-0.20.008057-0.208057-286.6625-1.4339-0.10.009064-0.909064-321.772-1.6091000000110.10.037140.137141318.476.592120.20.033010.233011171.8555.859130.30.028890.328891025.5955.128140.40.024760.42476878.984.39

29、5150.50.020630.52063732.3653.662160.60.016510.61651586.1052.931170.70.012380.71238439.492.197180.80.008250.80825292.8751.46418.50.850.006190.85619219.7451.190.90.004130.90413146.6150.73319.50.950.002060.9520673.130.3662010100根據(jù)上表繪制出的設計船橫剖面面積曲線圖如下 （圖中紅線是經(jīng)過遷移后的設計船的橫剖面面積曲線） ：圖 3-3 設計船橫剖面面積曲線Table 3-2 T

30、he cross section area curve of designed ship3.3.5 校核 Cp 和 XB在圖 3-3 中利用面積查詢公式求出 Cp =0.6806 以及改造后的曲線的形心 即船體的浮心的縱向坐標是：XB =0.4%Lpp ；因此浮心的縱向坐標不符合要求。3.3.6 調(diào)整橫剖面面積曲線用遷移法調(diào)整橫剖面面積曲線，使浮心滿足要求橫剖面面積曲線的形變函數(shù)為 x by ；bxb(1 Cp)/Cp ；由于面積曲線的 X坐標長度為 355，因而 xb 355 (0.3% 0.4%)0.355 ；由于 C p =0.6806， b 0.355(1 0.6806) / 0.68

31、06 0.8766 ； 所以各輔助站的再次移動距離如下：表 3-3 輔助站的二次移動Table 3-3 The second moving of auxiliary station站號y As /Am移動距離 b y00.001604-0.00140610.1213-0.106320.2987-0.261830.5155-0.451940.6626-0.580850.7957-0.697560.8941-0.783870.9548-0.837080.9837-0.862391.000-0.8766101.000-0.8766111.000-0.8766121.000-0.8766130.970

32、8-0.8510140.9188-0.8054150.8144-0.7139160.6715-0.5886170.5075-0.4449180.3136-0.274918.50.2230-0.1955190.1405-0.123219.50.06763-0.0592820 0 0按照上表將圖 3-3 得出的橫剖面曲線再遷移得圖 3-4Figure 3-4 The final cross section area curve3.3.7 橫剖面面積曲線的查詢利用面域命令得出其浮心縱向坐標為 XB 0.31%LPP， CP 0.6804，基本滿足 設計要求。綜合兩次遷移計算，得出輔助站的位置及其在實

33、船上的位置，列于下表 3-4。表 3-4 輔助站位置Table 3-4 Auxiliary station position站號綜合移動距離輔助站在實船上的位置0-0.2812-355001-57.0085-32007.00852-123.857-28523.8573-197.6255-25047.62554-259.154-21559.1545-318.278-18068.2786-371.2865-14571.28657-417.675-11067.6758-459.1225-7559.12259-497.092-4047.09210-175.32-175.32111493.795043.

34、79121347.1758447.175131195.79511845.795141040.0615240.0615875.14518625.14516703.82522003.82517528.4725378.4718347.85528747.85518.5258.84530433.84519171.25532121.25519.584.98633809.98620003.3.8 在輔助站上量取的半寬水線值表 3-5 輔助水線半寬值Table 3-5 The auxiliary width of waterline輔 輔助水線半寬助 站 號平底線30050010001650200025003

35、000350044000135471117633639551058660967781010351774237199911631403164517852008228326553648395418192073252130313307369740814476523841728276530493590418344464731510354165926525443692406746155126535356355872607763796338045964917544859136098630864566565670174116527255796062642565486671673867796798846835

36、809607164566689675067986799680068009507060756353666267956799680068006800680010521261876449673968006800680068006800680011516862056447669367906799680068006800680012491059926246657167336762678267886788680013438255665849625164966569662867386754678914357148425191564959876067625463816502665415250838654230

37、4748517452245549572258986210161617284632173773418543784587481249925390178831838219326953055323335373705391042861838010031204154018481985217123432519287718.520665478910381302142115861736188621881930739156877486498711111235147719.5113265312399491584767200根據(jù)上表繪制出了輔助水線的半寬圖圖 3-5 輔助水線半寬圖Figure 3-5 The fig

38、ure auxiliary water line half width 根據(jù)半寬圖查得在理論站上的輔助水線半寬值， 在根據(jù)公式 ti tt0i t 求得理 0論站上的理論水線半寬值（其中 t和t 0分別為設計船和母型船的設計吃水， ti 為設計船中于母型船水線 t0i 相對應的輔助水線） ，列于下表表 3-6 理論水線半寬值Table 3-6 The theory half width of the waterline理論 水線半寬站號平底 線3005001000165020002500300035004400013547111761221602042422692773214391229237

39、199911631403164517852008228326553018395418192073252130313307369740814476491341728276530493590418344464731510354165824525443692406746155126535356355872607763176338045964917544859136098630864566565668074116527255796062642565486671673867796797846835809607164566689675067986799680068009507060756353666267

40、956799680268006800680010521361876449673968006800680368006800680011516862056447669367906799680368006800680012491059926246657167336762678267886788680013438255665849625164966569662867386754679814357148425191564959876067625463816502670115250838654230474851745224554957225898620816161728463217377241854378

41、4587481249925413178831838219326953055323335373705391041981838010031204154018481985217123432519265518.5654789103813021421158617361886189619127212313507585689797906112319.5113265312399491584408203.3.9 校核設計船的方形系數(shù)和浮心位置在設計完成的橫剖圖中依次測量出各站下的橫剖面面積，如表 3-7表 3-7 設計船橫剖面面積值Table 3-7 The cross section area value o

42、f designed ship站號2面積（ m2 ）站號2面積（ m2 ）00.32914.7361158.750213.7321258.392327.0861357.032437.2931453.569545.2041546.712651.6321637.870755.6851727.472857.6531815.842958.506195.3511058.746200.000將上圖曲線生成面域后，查詢知設計船的型排水體積 2843.55m3 浮心縱向坐標為 XB 0.31% ，所以由計算結(jié)果知符合設計要求。3.4 本章小結(jié)本章的主要容是對設計船進行型線設計和繪制型線圖。 采用的方法是 1-

43、 Cp法， 利用此方法對母型船的型線圖進行改造，得出在相應水線處設計船的型線數(shù)值。在 這一章繪制了設計船的中橫剖面面積曲線和設計船型線圖。4 靜水力計算浮性是船舶在一定裝載情況下漂浮在水面（或浸沒在水中）保持平衡位置的能 力，它是船舶的基本性能之一，而船舶穩(wěn)性是指船舶在外力作用消失后保持其原有 位置的能力，因此對于一艘新設計的船來說，其浮性和穩(wěn)性十分重要 【4】。靜水力曲線圖就是全面表達船舶在靜止正浮狀態(tài)下浮性和穩(wěn)性要素隨吃水變 化的規(guī)律圖，因此對于一艘新設計的船來說，通過靜水力曲線圖可以全面的了解其浮性和穩(wěn)性的好壞。4.1 靜水力計算型排水體積：繪制靜水力曲線圖首先要進行靜水力計算，其主要計算容如下：水線面面積：AWL / 2 ydx；L/2L/2M oyxydy漂心縱向坐標：xFL /2