質(zhì)量改進(jìn)項(xiàng)目總結(jié)脫碳

1、質(zhì)量改進(jìn)項(xiàng)目研究階段性總結(jié)重軌鋼坯脫碳加熱工藝優(yōu)化一、理論分析1、鋼的脫碳鋼在加熱過(guò)程中，表面除了氧化燒損外，還會(huì)造成表層內(nèi)含碳量的減少，稱 為鋼的脫碳。碳在鋼種以FesC的形式存在，它是直接決定鋼的機(jī)械性質(zhì)的成分。 例如高碳工具鋼，就是依靠碳獲得高的紅硬性，如果表面脫碳后，鋼的硬度將大 為降低。合金鋼中除不銹鋼外大多數(shù)是高碳鋼， 除了電工硅鋼要求脫碳外，其它鋼種 的脫碳都被認(rèn)為是缺陷，脫碳后最明顯的是硬度下降，抗疲勞強(qiáng)度降低，要淬火 的鋼還容易出現(xiàn)裂紋。要清除鋼的脫碳層，勢(shì)必增加額外工作量。防止脫碳是加 熱過(guò)程的重要問(wèn)題。1.1鋼的脫碳過(guò)程鋼的脫碳過(guò)程是爐氣內(nèi)的 出0、C02、02、H2和鋼

2、中的FesC反映的結(jié)果， 這些反映式如下：FeaC-|- FaO =弓斑+C0 + H叭FesC 4 CO； = 3Fe + 2CO2re3C + O2 = 6Fe + 2C0FesC + 2Ha = 3Fe + CH4 丿這些成分脫碳能力強(qiáng)弱依次是：H20 C02 02，H2在一定條件下也能促使 鋼脫碳，如硅鋼在濕 H2氣氛下脫碳。高溫下鋼的氧化與脫碳是相伴發(fā)牛的，但 是氧化鐵皮的生成，有助于抑制脫碳，使擴(kuò)散趨于緩慢，當(dāng)鋼的表面生成致密 的氧化鐵皮時(shí)，可以阻礙脫碳的發(fā)展。2、鋼的氧化鋼在高溫爐內(nèi)加熱時(shí)，由于爐氣中含有大量的 02、C02、H20，鋼坯的表面 層要發(fā)生氧化。而且從鋼坯到成品鋼材

3、往往加熱多次，每加熱一次有 0.5%3% 的鋼由于氧化而燒損。氧化不僅造成鋼的直接損失，而且鋼氧化后產(chǎn)生的氧化鐵皮堆積在爐底， 不僅是耐火材料受到侵蝕。氧化鐵皮還會(huì)影響鋼的質(zhì)量，它在軋制過(guò)程中壓入鋼的 表面，形成麻點(diǎn)，損害表面質(zhì)量。如果氧化層過(guò)深，會(huì)使鋼坯的皮下氣泡暴露， 軋后造成廢品，例如現(xiàn)有生產(chǎn)的310乙字鋼，出現(xiàn)的拉裂就與加熱氧化使皮下氣 泡暴露無(wú)法軋合有一定關(guān)系。氧化鐵皮的導(dǎo)熱系數(shù)比純金屬低，所以鋼表面上覆蓋了氧化鐵皮，有惡化了 傳熱條件，降低了爐子生產(chǎn)效率，增加了能耗。因此低氧化或無(wú)氧化加熱是鋼坯 加熱追求的目標(biāo)。2.1鋼的氧化過(guò)程鋼在常溫下也會(huì)氧化生銹，在干燥條件下，這一氧化過(guò)程是

4、很緩慢的；到了 200-300E，表面會(huì)形成氧化膜，如果濕度不大，這時(shí)氧化還是緩慢的；溫度繼 續(xù)升高，氧化隨之加快，到了 1000C以上，氧化過(guò)程開(kāi)始激烈進(jìn)行；當(dāng)溫度超 過(guò)1300C,氧化鐵皮開(kāi)始融化，氧化進(jìn)行的更加劇烈；如果以900C時(shí)燒損量作 為1,貝U 1000C時(shí)為2，1100C時(shí)為3.5； 1300E時(shí)為7。氧化的反應(yīng)過(guò)程如下：SO2：3Fe + SO2 = FeS+2FeOO2:Fe + -O2 = FeO23FeO + -O2 = FegO422FeaO4 + - Oa = 3 FeaOa2CO2：Fed- CQa = FeO+ CO 3FeO + IrCOa = Fe3O4+4

5、COSFeO 亠 COa = 3Fea04+C0 H2O：Fe + HaO = FeO + Ha 13；Fe + 4HzO = F匍。晉十低3FeO -HaO= FegO+4Hs ；氧化鐵皮的形成過(guò)程也是氧和鐵兩種元素的擴(kuò)散過(guò)程，氧由表面向鐵的內(nèi)部 擴(kuò)散，而鐵則向外部擴(kuò)散，外層氧的濃度大，鐵的濃度小，生成鐵的高價(jià)氧化物， 內(nèi)層鐵的濃度大，而氧的濃度小，生成低價(jià)氧化鐵。所以氧化鐵的結(jié)構(gòu)實(shí)際是分 層的，最靠近鐵的是 FeO,依次向外是：Fe3O4, F03。爐氣中一般含有 02、 C02、H20、S02等氧化性氣體，氧化性的的強(qiáng)弱依次是：SO2O2CO2H2O。3、氧化和脫碳的關(guān)系氧化和脫碳都是氧

6、元素與鋼坯中的有益元素 Fe和C發(fā)生了反映。從上面分 析可以看出，爐氣中O2、CO2、H2O既參與了脫碳反映，也參與了氧化反應(yīng)。所 以脫碳其實(shí)也是加熱爐內(nèi)另一種形式的氧化反映。 而這三種氣體是混合煤氣燃燒 必然的產(chǎn)物。從以上理論分析和實(shí)踐證明：在一般工藝條件下，最小的脫碳層 不是在還原性氣氛下得到的，而是在氧化性氣氛下得到的。因?yàn)橐环矫鏍t氣中 O2、CO2、H2O參與氧化反應(yīng)消耗掉了，也就弱化了脫碳能力，其次氧化性氣 氛加大氧化燒損程度，也可以使被脫碳的鋼繼續(xù)氧化，從而減少加熱鋼坯的脫 碳層厚度。以下實(shí)驗(yàn)的數(shù)據(jù)也證明了這一點(diǎn)：UC ” 呦 口圖1.1不同氧化氣氛脫碳對(duì)比圖從圖中可以看出隨著預(yù)熱

7、段空氣消耗系數(shù)的增大脫碳層深度在增加， 這是因 為12、13號(hào)試樣的氧化性氣氛比11號(hào)強(qiáng)，加快了鋼坯脫碳的進(jìn)行。但是12號(hào) 試樣的空氣消耗系數(shù)比13號(hào)試樣小，脫碳層深度卻比13號(hào)試樣大，這是因?yàn)?3號(hào)試樣在強(qiáng)烈的氧化性氣氛下，其氧化速度比脫碳速度要大很多，所以其觀 察到得脫碳層深度要比12號(hào)試樣有所下降。這說(shuō)明，隨著氧化性氣氛的增強(qiáng)， 氧化速度和脫碳速度同時(shí)都在增加， 但是到一定的時(shí)候，氧化速度要比脫碳速度 更大，這時(shí)，鋼坯的脫碳層深度將下降，但是將明顯加大金屬的損耗。二、影響脫碳因素分析1、加熱溫度的影響，上面脫碳的反應(yīng)式都是吸熱反應(yīng)，提高溫度有利于促 使反應(yīng)向右進(jìn)行，所以加熱溫度越高，脫碳

8、程度越深。隨著溫度升高，碳的擴(kuò)散 程度增加，脫碳層厚度增加。但某些鋼種隨溫度升高，鋼的氧化速度增大，低溫 下脫碳速度大于氧化速度，到了某一溫度，氧化速度大于脫碳速。例如硅彈簧鋼 (60Si2Mn)在1100C以前，脫碳層厚度隨溫度升高而很快增加，但超過(guò)這一溫 度后，脫碳層厚度隨溫度增加又顯著減少， 其原因是這時(shí)氧化速度明顯大于脫碳 速度，低溫時(shí)的脫碳層明顯被氧化而減少。理論上在加熱過(guò)程中可以盡量避開(kāi) 1100C附近的溫度范圍，但加熱爐是連續(xù)加熱過(guò)程，鋼坯的加熱溫度也不可能出 現(xiàn)跳變或躍升，所以實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中很難操作。而重軌鋼與彈簧鋼的成分除Si以外比較接近，有可比較和借鑒的意義。見(jiàn)下表 2.1

9、:表2.1不同鋼質(zhì)成分對(duì)照表兀素含量SiMnPSCrNiCu鋼質(zhì).C60Si2 Mn0.56 0.641.502.00 0.60 0.90 0.035 0.040 0.30 0.30 0.20U71M n0.650.760.150.35 1.101.40 0.030 0.030 0.15 0.10 0.15U75V0.710.800.500.80 0.701.05 0.030 0.030 0.15 0.10 0.15U78CrV0.760.820.700.80 0.750.82 0.025 0.025 0.39 0.44 0.10 0.15結(jié)論：避開(kāi)某一加熱區(qū)間，實(shí)驗(yàn)室可以實(shí)現(xiàn)，在實(shí)際連續(xù)生產(chǎn)

10、中是不太現(xiàn)實(shí) 的，很難做到。但在高溫區(qū)控制加熱工藝導(dǎo)致氧化速度大于脫碳速度，是行的。2、加熱時(shí)間的影響，在低溫條件下，及時(shí)鋼在爐內(nèi)的時(shí)間較長(zhǎng)，脫碳也并 不顯著，但在高溫時(shí)間停留越長(zhǎng)，脫碳越厚。試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)數(shù)見(jiàn)下圖：O.7D- a第2 DtiD J D.99 J0 500 45 -1 0 40 08彳 0 30 JJD不.0 390. IS JD. 10 J08JQ.O-WQIWGliwIZW20 m in4Orri in- GOmih aSOtM圖2.1脫碳層深度與溫度的關(guān)系從圖可以看出，在保溫時(shí)間相同的條件下，脫碳層的深度隨保溫溫度的增大 而增加，當(dāng)保溫溫度大于900C時(shí)，鋼坯的脫碳速度將隨保溫

11、溫度的升高而而明 顯加快。所以，在實(shí)際生產(chǎn)加熱的過(guò)程中，在滿足軋制工藝要求的前提下，應(yīng)盡 可能的減小加熱爐內(nèi)的保溫溫度。結(jié)論：我廠加熱爐鋼坯實(shí)際的加熱時(shí)間一般在300min左右，遠(yuǎn)大于實(shí)際要求的正常加熱時(shí)間150mi n，因此屬于保溫加熱，適當(dāng)降低一加熱段、二加熱段 溫度，可以有效的控制脫碳。3、爐氣成分的影響 爐氣成分中的H2O、C02、02都能引起脫碳。一般情 況下，燃燒過(guò)程中不可能大量存在 CO、H2，火焰爐內(nèi)的爐氣對(duì)易脫碳的鋼來(lái)說(shuō) 都是飽和性脫碳?xì)夥眨词乖诔ㄑ鏌o(wú)氧化加熱爐中，仍不能避免脫碳。前面的實(shí) 踐證明，最小的脫碳層不是在還原性氣氛時(shí)，而是在氧化性氣氛下得到的。結(jié)論：1） 現(xiàn)有工

12、藝條件下，還原性氣氛的加熱條件仍然會(huì)有 H20、C0厶02等爐 氣成分，加熱爐完全避免脫碳是不可能的， 而且還原性氣氛造成燃燒惡化， 能耗 升高，而且未完全燃燒的成分并影響其它加熱段燃燒，不是很好的操作方法。2）結(jié)論1推導(dǎo)出，要真正控制加熱鋼坯脫碳層較低甚至沒(méi)有，隔絕加熱氣 氛及鋼坯表面噴涂涂料是最直接有效的辦法。4、鋼的成分的影響 鋼中含碳量越高，鋼的脫碳越容易。合金元素對(duì)鋼的脫碳影響不一，鋁、鉆、鎢這些元素能促使脫碳，鉻、錳、硼則減少脫碳，硅雖 然可以增加碳在鋼中的活度，從而增加了碳的化學(xué)位，使之從含硅的一邊向不含 硅的一邊擴(kuò)散，當(dāng)鋼坯表面被氧化時(shí)，也促使碳向鋼坯表面移動(dòng)，但這一過(guò)程非 常

13、緩慢，見(jiàn)圖2.20.33.80%SiL.586C%478C%X0.315C%o.441C%_0.60.50.4-1.00.51.0圖2.2擴(kuò)散偶在1050C擴(kuò)散后碳的分布（13 天）-0.5因此鎳、硅、釩等對(duì)脫碳沒(méi)有太大影響。實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中U78CrV的脫碳層厚度明顯低于其它鋼種，這就是因?yàn)殂t可以使鋼坯表面形成較為致密的氧化層， 阻止鋼坯的脫碳，同時(shí)也惡化鋼坯的除鱗效果。下面為一組為生產(chǎn)的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)：表2.22013年10月不同鋼質(zhì)脫碳層統(tǒng)計(jì)表品種及規(guī)格鋼質(zhì)加熱時(shí)間（平均）脫碳層（平均）備注60 kg/ mU71M n2280.393雙爐60 kg/ mU75V2400.349雙爐60 kg/

14、mU78CrV2260.286雙爐136RESS1850.126單爐結(jié)論： 在發(fā)展更高級(jí)別的鋼軌時(shí)， 在現(xiàn)有加熱工藝不變的前提條件下 ，可 以優(yōu)化元素組成來(lái)獲得鋼軌更薄的脫碳層。 或者為了獲得更好的鋼軌性能，可以 利用這一原理對(duì)易脫碳的鋼種有選擇的進(jìn)行鋼坯噴涂。三、研究數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)及攻關(guān)方向通過(guò)以上的理論分析，采取了不同的實(shí)驗(yàn)手段來(lái)逐一驗(yàn)證理論與實(shí)踐是否吻 合，并找到最佳的加熱制度和方法。1、控制爐內(nèi)氣氛的試驗(yàn)表3.1氣氛控制對(duì)脫碳的影響方案序號(hào)氣氛控制鋼坯支數(shù)脫碳層（mmS 0.30.3 v S 0.40.4 v S 0.5支數(shù)率支數(shù)率支數(shù)率支數(shù)率1氧-氧-氧11218.2545.5218.22

15、18.22氧-氧-還17847.1317.6529.415.93還-還-氧18738.9844.4211.115.64還-還-還191263.2526.3210.500.05中-中-氧25832.0728.0520.0520.0氣氛控制對(duì)脫碳的影響100.090.080.070.0%H0U帥率碳脫40.030.020.010.00.018.218.218.218.229.429.447.163.263.247.138.938.920.032.032.020.0還-還-氧 各段氣氛脫碳層（mmS 0.3 率 脫碳層（mm0.3 v S 0.4脫碳層（mr）i0.4 v S 0.5率圖3.1爐內(nèi)氣

16、氛與脫碳的關(guān)系表3.2氧化氣氛與脫碳關(guān)系熔煉號(hào)品種及規(guī)格鋼質(zhì)脫碳層均熱段二加熱段一加熱段加熱時(shí)間（min）ESS0.131.01.01.0200ESS0.151.01.01.0180ESS0.121.01.01.1145ESS0.211.01.051.1160ESS0.11.01.051.0518020ESS0.11.01.051.1170ESS0.111.01.051.1182ESS0.

17、121.21.051.1210ESS0.11.01.01.1220ESS0.121.01.01.1190由表3.1、圖3.2可見(jiàn)，采用方案4 “還-還-還”加熱的鋼脫碳層w 0.3mm的 占63.2%,其次是方案2和方案3。使用方案3和方案4時(shí)，脫碳層w 0.4mm可 達(dá)到83.3%、89.5%。但采用方案3、4時(shí)，爐頭、爐尾冒火嚴(yán)重，煙氣溫度高， 容易造成爐門、換熱器等設(shè)備損壞。從表 4可見(jiàn)，采用同一方案，各段空氣過(guò)剩 系數(shù)不同，其脫碳效果也有差別，既要達(dá)到降低脫碳深度，又要保證設(shè)備安全， 方案4實(shí)際上在生產(chǎn)中是不可行的，能耗偏高、設(shè)備損壞

18、嚴(yán)重；因此實(shí)際上優(yōu)選 的、可行的方案是方案二，在此基礎(chǔ)上進(jìn)行進(jìn)一步優(yōu)化 。表3.2關(guān)于136RE鋼軌 生產(chǎn)時(shí)的數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)表也可以看出，氧化性氣氛得到了較低脫碳層的結(jié)果。2、控制加熱時(shí)間的試驗(yàn)通過(guò)試驗(yàn)，收集了不同加熱時(shí)間段的脫碳層數(shù)據(jù)，分別見(jiàn)下面圖表，圖加熱時(shí)間與脫碳132148152 1551591 62165168 173179182 1841952102132202 32 243252 334在爐總時(shí)間（min）圖3.4脫碳與加熱時(shí)間關(guān)系表3.3在爐時(shí)間與脫碳分類統(tǒng)計(jì)表時(shí)間在爐總時(shí)間v 150151180181210211240 240鋼坯支數(shù)1037221612脫碳層Sw 0.35037.

19、831.862.5250.3 v Sw 0.42043.231.818.8250.4 v Sw 0.51010.818.212.541.7 0.5208.118.26.38.3單從統(tǒng)計(jì)情況來(lái)看，脫碳深度與時(shí)間關(guān)系不大，但在對(duì)鋼坯在各爐段內(nèi)的加 熱時(shí)間進(jìn)行分析后，可明顯看出，鋼坯加熱時(shí)間越短，尤其是在高溫段時(shí)間越短， 脫碳層w 0.3和w 0.4的比例越高，總的加熱時(shí)間超過(guò) 240min,脫碳層快速惡化。 因此以240min作為加熱時(shí)間的控制分界點(diǎn)也基本與實(shí)驗(yàn)室 300min的控制點(diǎn)吻 合。當(dāng)然由于生產(chǎn)連續(xù)進(jìn)行，實(shí)際中由于各種原因造成的待軋不可能隨意控制在 高溫區(qū)停留時(shí)間，一旦出現(xiàn)停軋要迅速判斷

20、停軋時(shí)間，并立即待軋降溫。3、控制加熱溫度相關(guān)實(shí)驗(yàn)本次試驗(yàn)溫度按表3.4控制，實(shí)際溫度執(zhí)行情況見(jiàn)圖 6,各段溫度下，脫碳 層分布見(jiàn)表&表3.4高速軌加熱溫度制度（C）均熱段爐溫二加熱段爐溫一加熱段爐溫預(yù)熱段爐溫122012701240130011501200w 950表3.5鋼坯加熱溫度與脫碳分布情況（%）脫碳層（mn）一加熱段溫度二加熱段溫度均熱段溫度v115011511175117612001200v12401241126012611280 1280v124012411255125612701270Sw 0.320.039.342.90.066.742.939.336.866.730.04

21、6.545.50.3 v Sw0.440.025.031.7100.00.028.631.136.833.335.020.954.50.4 v Sw40.017.915.90.033.321.414.821.10.027.514.00.00.5 0.50.017.99.50.00.07.114.85.30.07.518.00.0從統(tǒng)計(jì)的數(shù)據(jù)看，很難發(fā)現(xiàn)加熱溫度與脫碳有直接的對(duì)應(yīng)關(guān)系， 這是因?yàn)檎＜訜峁に嚄l件下，一支鋼從進(jìn)爐到出爐要經(jīng)過(guò)以上三個(gè)加熱段，每一段的加熱都可能引起脫碳，這一過(guò)程相互影響，非常復(fù)雜，每一只鋼的加熱時(shí)間也不同， 很難掌握脫碳到底在哪一段占主要因素，但有一個(gè)趨勢(shì)可以看出，出

22、爐溫度越低， 脫碳層厚度越低。這是因?yàn)檎Ｉa(chǎn)時(shí)，鋼坯在均熱段停留的時(shí)間最短，降低在 高溫區(qū)停留的時(shí)間可以降低脫碳與理論驗(yàn)證也基本吻合，因此現(xiàn)在雙爐生產(chǎn)的情況下加熱時(shí)間及均熱時(shí)間完全滿足生產(chǎn)條件下，而鋼坯加熱時(shí)間不可控的情況下 適當(dāng)降低爐溫應(yīng)是控制脫碳的有效途徑。4、噴涂的相關(guān)實(shí)驗(yàn)1）材料性能及噴涂方式北京科技大學(xué)的高溫納米加熱爐涂料理化指標(biāo)如下：耐火度1810C，密度2.0kg/cm3，粘度 197mm2/s，粒度納米級(jí) 10%、0.15 微米 90%。涂料采用噴涂的方式，由于本次涂料攪拌時(shí)間長(zhǎng)，涂料較稠，采用噴槍噴涂 的過(guò)程中噴嘴發(fā)生堵塞，因而在噴涂幾根后，采用了滾刷進(jìn)行涂刷，涂刷層較厚。

23、 在涂刷的過(guò)程中，對(duì)鋼坯表面溫度進(jìn)行了檢測(cè)，其中，P10604416的表面溫度約為80T左右，P10604441表面溫度約110C左右，有個(gè)別鋼坯表面溫度達(dá)到了 140C左右，涂料刷上后出現(xiàn)起泡，補(bǔ)刷后涂層很厚2）加熱工藝本次試驗(yàn)鋼加熱時(shí)間較短，各爐鋼平均在爐時(shí)間和各段平均在爐時(shí)間見(jiàn)表3.6表3.6鋼坯加熱時(shí)間熔煉號(hào)平均在爐時(shí)間平均均熱段加二段加一段預(yù)熱段6044164:180:360:530:402:096044414:241:311:220:311:006044354:210:372:000:441:00平均4:210:581:180:381:27本輪試驗(yàn)采用了常規(guī)氣氛控制，在加熱過(guò)程中，

24、由于加熱能力已夠，加熱一 段未供熱，其實(shí)際氣氛控制見(jiàn)表3.7。表3.7加熱爐各段氣氛控制情況爐別均上均下加二上加二下1 #爐1.301.001.001.002#爐1.201.001.001.003）實(shí)驗(yàn)結(jié)果按試驗(yàn)方案，本輪共取80個(gè)樣進(jìn)行了踏面和圓弧脫碳情況檢測(cè)，其中，兩 爐東端全部刷涂料38個(gè)樣，西端未刷涂料20個(gè)樣，涂料稀釋后刷10支，同時(shí) 對(duì)中間未刷涂料的兩爐任取共12個(gè)樣，脫碳情況見(jiàn)表3.8。表3.8脫碳層對(duì)比試驗(yàn)情況脫碳情況刷涂料未刷涂料踏面圓弧踏面圓弧東端西端（未刷）東端西端（未刷）平均0.050.270.070.420.210.23最大0.460.460.570.830.240.

25、37最小00.1400.160.160.15（w 0.3）合格率95.837595.832010091.7從表4可見(jiàn)，本輪試驗(yàn)刷涂與未刷涂料的爐號(hào)脫碳層合格率（w0.3mm）都較高，分別達(dá)到95.83%和100%。但從同一支鋼東西端脫碳情況來(lái)看，可明顯發(fā) 現(xiàn)涂料對(duì)鋼坯脫碳的保護(hù)作用。表 3.9是同一支鋼東西段踏面和圓弧脫碳情況。表3.9 同一鑄坯東西端（涂刷與否）脫碳層對(duì)比序號(hào)鑄坯號(hào)脫碳層（mm）踏面圓弧東端西端（未刷）東端西端（未刷）1P1060441610100.140.030.472P1060441610200.20.050.353P1060441610400.2500.324P1060

26、44162020.050.160.030.285P1060441620400.220.250.386P1060441630100.2700.327P1060441650200.280.160.488P1060441660100.260.070.359P1060441660200.2400.3710P1060441660400.2800.4411P1060444120100.290.150.5212P106044412040.360.460.570.8313P1060444130100.2500.614P106044413040.460.290.170.3215P1060444140400.33

27、00.5616P1060444150100.3600.2517P1060444150400.350.050.6118P1060444160100.2700.5119P1060444160300.160.180.1620P106044416040.030.360.180.25平均脫碳深度（mm0.050.270.090.42最大脫碳深度（mm）0.460.460.570.83最小脫碳深度（mm）00.1400.16脫碳層w 0.3mm比例（%907595204）除鱗效果圖3.5噴涂鋼坯鋼坯出加熱爐狀況圖3.6涂料鋼坯除鱗狀況結(jié)論：鋼坯表面進(jìn)行噴涂不僅在別的鋼軌廠和實(shí)驗(yàn)室取得較好的效果，氧化燒損減少20-30% （我廠08年、09年的試驗(yàn)也得到相同的數(shù)據(jù)），脫碳層厚度降 低30%，而且在我廠也取得了滿意的實(shí)驗(yàn)效果，但此次試驗(yàn)采取的的人工涂刷， 涂層均勻穩(wěn)定，在后面繼續(xù)試驗(yàn)使用在線噴涂機(jī)效果要差一些，這與涂料的粘性、顆粒度、噴涂方式、噴嘴位置等因素有直接影響，所以大規(guī)模