[精編]《安全管理論文》之某火電廠降低鍋爐漏風(fēng)率的技術(shù)措施

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2、器懸吊于爐頂構(gòu)架上。二級(jí) 空氣預(yù)熱器、低溫省煤器和一級(jí)空氣預(yù)熱器疊置于豎井構(gòu)架上。 #5爐于1984年投產(chǎn)生產(chǎn)，設(shè)計(jì)熱風(fēng)溫度436.8，設(shè)計(jì)漏風(fēng)率為17% ，鍋爐熱效率設(shè)計(jì)值為85%。 2、存在問(wèn)題由于近些年煤質(zhì)較差，“三管” 受飛灰磨損嚴(yán)重，空氣預(yù)熱器、煙道、爐墻板磨損非常嚴(yán)重，尤其是空氣預(yù)熱器，受飛灰的長(zhǎng)期沖刷磨損，管子減薄破漏嚴(yán)重，一級(jí)中部管箱管子破漏達(dá)25%，一級(jí)上部管箱管子破漏達(dá)15% ，二級(jí)空氣預(yù)熱器管箱變形嚴(yán)重，管板裂入拱起，中間熱風(fēng)道三角尖護(hù)板開(kāi)裂，管子磨損破漏，雖經(jīng)多次的加防磨套管和堵管，都無(wú)法降低漏風(fēng)率，反而一直采取堵管的方式消除泄漏，致使煙速提高，又加劇了未損壞管子的磨損

3、，導(dǎo)致?tīng)t漏風(fēng)率急劇升高，整臺(tái)爐的漏風(fēng)率從2002年8月 22.05%猛升至2003年3 月的60.78%，具體詳見(jiàn)下表： 02 、8 02 、9 02 、10 02 、1102 、1203 、103 、203 、303 、4 03 、5 22.524.0831.3635.342.33停爐52.7560.78停爐停爐從上表看出，由于管子沖刷破漏嚴(yán)重，即使停爐進(jìn)行堵管都無(wú)濟(jì)于事，漏風(fēng)量增加，嚴(yán)重影響了整臺(tái)鍋爐的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行：2.1 因送風(fēng)機(jī)的部分風(fēng)量直接通過(guò)破漏的管子短路至煙側(cè)，使得送到爐膛內(nèi)的風(fēng)量不足，使得入爐氧量不足，才2.1% 。運(yùn)行過(guò)程中送風(fēng)出力不足，而由于部分風(fēng)量短路至煙側(cè)，再加上爐墻、

4、風(fēng)煙道的泄漏，引風(fēng)量急劇增加，引風(fēng)機(jī)的引風(fēng)出力也不足，#9、10 引風(fēng)機(jī)電流已壓紅線(xiàn)運(yùn)行，電流為78-80a ，引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速為720min/h ，爐膛負(fù)壓難以保證，鍋爐燃燒不穩(wěn)定。 2.2 由于送風(fēng)短路，以及煙道破損漏風(fēng)，冷風(fēng)從空氣預(yù)熱器冷端進(jìn)入煙道，使得排煙溫度較低，基本在110 左右，進(jìn)入電除塵的煙氣因煙溫較低，粉塵易粘附在極線(xiàn)上，同時(shí)煙氣量增加，電除塵負(fù)荷增加，致使除塵效率降低，煙氣排放超標(biāo)，發(fā)生煙囪冒黑煙現(xiàn)象。2.3 空氣預(yù)熱器的嚴(yán)重漏風(fēng)及堵塞，使空氣預(yù)熱器換熱能力變差，熱風(fēng)溫度較低，平均才385。2.4 由于除塵效率降低，粉塵無(wú)法全部收集下來(lái)，加劇了引風(fēng)機(jī)葉輪的磨損，并且積灰易粘附在葉

5、片上，導(dǎo)致葉輪平衡被破壞發(fā)生振動(dòng)超標(biāo)，已發(fā)生 3次因軸承振動(dòng)超標(biāo)申請(qǐng)停役清灰。 以上幾種問(wèn)題已嚴(yán)重影響了鍋爐安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，2003年5月13 日測(cè)得鍋爐熱效率為76.47% ，機(jī)械不完全燃燒損失達(dá)18.308%，飛灰可燃物達(dá)30.8%，發(fā)電油耗率6.19g/kwh ，發(fā)電標(biāo)煤耗率438.75g/kwh。 3 、防治措施3.1 利用大修機(jī)會(huì)將#5爐一級(jí)中上部管箱共 24 箱管箱由光管式改造為螺旋槽式管箱，以提高熱交換效率。由于原管箱采用重疊式布置，因此管箱無(wú)法全部拆除進(jìn)行更換，經(jīng)研究，采用嵌入式安裝，即舊管箱保留原管箱支撐管（133*10），將一級(jí)預(yù)熱器中部舊管箱（前后 12 個(gè)管箱）按新管箱制

6、作的安裝尺寸割除吊離，騰出上部管箱拆裝通道。然后將一級(jí)預(yù)熱器上部舊管箱（前后12個(gè)管箱）按要求的尺寸，把靠右側(cè)的4 個(gè)舊管箱（前后各2個(gè)管箱）先割除并吊離。接著上2個(gè)上部新管箱（前后各1 個(gè)管箱），進(jìn)行有效固定后，利用上部新管箱吊裝中部新管箱，再按割除1個(gè)舊管箱、上1 個(gè)新管箱的順序逐步安裝中、上部新管箱。新舊管箱更換采用在左側(cè)單邊進(jìn)出吊裝施工，安裝完后，為保證新管箱的聯(lián)接牢固，新管箱吊裝就位后，在上部管箱下管板與大板梁之間，每箱加焊2塊三角鋼板（=20mm ）作支撐。為確保鍋爐構(gòu)件強(qiáng)度，在拆除前對(duì)舊管箱進(jìn)行全面檢查，將所有與舊管箱連接以及影響管箱吊裝的大板梁上下底板部份割除，割除后的剩余底板

7、與舊管箱支撐管及管板進(jìn)行焊接，保正鍋爐尾部構(gòu)架的整體強(qiáng)度。3.2 將二級(jí)空氣預(yù)熱器管箱共12 管箱更換為螺旋槽管式空氣預(yù)熱器管箱。 3.3 將舊沙封拆除，更換為新型不銹鋼膨脹補(bǔ)償器，消除沙封漏風(fēng)。3.4 中間風(fēng)道破損嚴(yán)重，采取全部貼補(bǔ)鋼板的方式，不僅消除了漏風(fēng)，同時(shí)減少通過(guò)中間風(fēng)道泄漏對(duì)省煤器管子沖刷磨損破漏，防止了省煤器管泄漏的不安全隱患。3.5 將熱風(fēng)道腐蝕磨損破損嚴(yán)重的3 個(gè)伸縮節(jié)進(jìn)行更換，同時(shí)對(duì)其余破損較少的伸縮節(jié)進(jìn)行焊補(bǔ)。 3.6 對(duì)出口水平煙道進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)磨損破漏處進(jìn)行貼鋼板焊補(bǔ)。3.7 通過(guò)修前和修后的漏風(fēng)率測(cè)試，對(duì)未更換的一級(jí)下部空氣預(yù)熱器管箱進(jìn)行查漏，利用加防磨套管和堵管兩

8、種方式來(lái)消除漏風(fēng)，同時(shí)對(duì)查出的泄漏的爐墻進(jìn)行密封焊補(bǔ)。4 、效果檢查通過(guò)采取各種措施進(jìn)行消除漏風(fēng)，至2006年7 月鍋爐燃燒經(jīng)濟(jì)性有了有較大幅度的提高。 4.1 鍋爐熱效率85.8%，其中機(jī)械不完全燃燒損失為8.176%，飛灰可燃物13.8% ，發(fā)電油耗率4.66g/kwh，發(fā)電標(biāo)煤耗率 415g/kwh。 4.2 鍋爐漏風(fēng)率9.03%。 4.3 熱風(fēng)溫度471。4.4 帶滿(mǎn)負(fù)荷時(shí)鍋爐送引風(fēng)機(jī)只需開(kāi)60% 左右，兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)電流各降15a左右，送風(fēng)壓力也由6000pa升高到6700pa。 4.5 電除塵除塵效率有明顯的提高，煙囪無(wú)冒黑煙現(xiàn)象。4.6 引風(fēng)機(jī)經(jīng)清完灰后，無(wú)再發(fā)生積灰破壞葉輪平衡現(xiàn)象。漏風(fēng)率的降低，送風(fēng)能力的充足，致使至爐膛的空氣量充足，保證了爐內(nèi)適當(dāng)?shù)倪^(guò)?？諝庀禂?shù)，煤粉在爐內(nèi)得到充分的燃燒，降低了機(jī)械不完全燃燒損失q4，同時(shí)也由于燃料與空氣得到充分的混合，使得在燃燒過(guò)程中產(chǎn)生的可燃?xì)怏w能得到盡量完全燃燒，減小了化學(xué)不完全燃燒熱損失，并且由于漏風(fēng)率的降低，使提排煙容積降低，保證了所有受熱面的傳熱效率，空氣預(yù)熱器的出口熱風(fēng)溫度有了較大程度的提高，溫升達(dá)到96 ，并且排煙溫度比以前提高較多，也保證了電除塵的除塵效率，減少了引風(fēng)機(jī)葉輪積灰的隱患，熱效率的提高也減少了燃料的消耗量，同時(shí)也降低了引風(fēng)機(jī)的電耗，整體提高了鍋