區(qū)域電力網設計課程設計

1、區(qū)域電力網設計說明書1 電網有功功率的初步平衡1.1 有功功率平衡的目的電網平衡通常以有功功率來表示并要求有8%10%備用容量。通過對有功功率的初步平衡，可以大概地確定區(qū)域電網在最大與最小兩種負荷時，發(fā)電廠的運行方式。根據(jù)有功功率的盈余或缺損額，可以了解發(fā)電廠與系統(tǒng)之間聯(lián)絡線上的潮流情況。1.2 計算方法有功功率的初步平衡分為最大負荷和最小負荷兩種情況，原有負荷為已包括網損的供電負荷，新建負荷為用電負荷。供電負荷： （1.1）用電負荷： （1.2）功率平衡： （1.3）其中： 1.3 本案情況表1.1高壓配電網有功功率平衡計算結果（mw）計算結果原有電網發(fā)電負荷（mw）新建電網發(fā)電負荷（mw）

2、總發(fā)電負荷（mw）發(fā)電機運行方式（mw）發(fā)電機總出力（mw）聯(lián)絡線上功率（mw）最大負荷40.86 100 140.86-40.86最小負荷20.4356.8677.2912.71有此可見：(1)最大負荷時，pl=140.86mw，故系統(tǒng)向該高壓配電網送出40.86mw。(2)最小負荷時，pl=77.29mw，為了使與系統(tǒng)聯(lián)絡的線路不過負荷及機組的安全、經濟運行，可以將一臺發(fā)電機只發(fā)80的容量，但仍要通過聯(lián)絡線向系統(tǒng)送出12.71mw有功。此時可將三臺機組適當降出力運行，以滿足系統(tǒng)潮流的需要。2 新建電網電壓等級的確定2.1選擇原則根據(jù)電氣工程專業(yè)畢業(yè)設計指南電力系統(tǒng)分冊（陳躍主編）(1)電力

3、網電壓等級的選擇應符合國家規(guī)定的標準電壓等級。(2)電力網電壓等級的選擇應根據(jù)網絡現(xiàn)狀及今后1015年的負荷發(fā)展所需的輸送容量、輸送距離而確定。(3)在原有電網的基礎上規(guī)劃發(fā)展時，新電壓的選擇必須考慮與原有電壓相配合的問題。根據(jù)發(fā)電廠電氣部分可知電網電壓等級有220/380v(0.4kv)、3kv、6kv、10kv、20kv、35kv、66kv、110kv、220kv、330kv、500kv、750kv。2.2 本案情況本設計電壓基于原110kv電網基礎之上，且輸送距離及輸送容量均滿足110kv等級的要求，故本次設計電力網的電壓等級確定為110kv 3 待建變電所主變臺數(shù)、容量、型號的選擇3.

4、1 變電所主變臺數(shù)的選擇3.1.1選擇原則根據(jù)35110kv變電所設計規(guī)范（gb50059-92）第三章第3.1.1條：主變壓器的臺數(shù)和容量，應根據(jù)地區(qū)供電條件、負荷性質、用電容量和運行方式等條件綜合考慮確定。第3.1.2條：在有一、二級負荷的變電所中宜裝設兩臺主變壓器，當技術經濟比較合理時，可裝設兩臺以上主變壓器。如變電所可由中、低壓側電力網取得足夠容量的備用電源時，可裝設一臺主變壓器。根據(jù)江蘇省35kv220kv 變電所設計技術導則（試行）第1.3.8條 :變電所的主變壓器一般不宜少于兩臺，主變壓器的容量應保證當其中一臺停運時全部負荷的70供電。在負荷密度較大的地區(qū)，應考慮裝設34 臺主變

5、壓器。如有其他電源與自動化系統(tǒng)能保證變壓器停運后其所帶負荷，則可裝設一臺主變壓器。3.1.2 本案情況本案中，a、b、c、d四所變電所均有重要負荷，為了保證供電的可靠性，新建變電所均裝設同一型號的2臺變壓器。3.2 變電所主變容量的選擇3.2.1選擇原則 根據(jù)35110kv 變電所設計規(guī)范（gb50059-92）第1.0.3 條 變電所的設計應根據(jù)工程的510 年發(fā)展規(guī)劃進行，做到遠、近期結合，以近期為主，正確處理近期建設與遠期發(fā)展的關系，適當考慮擴建的可能。第3.1.3 條 裝有兩臺及以上主變壓器的變電所，當斷開一臺時，其余主變壓器的容量不應小于60的全部負荷，并應保證用戶的一、二級負荷。由

6、發(fā)電機電氣部分（姚春球主編）可知：變電所主變壓器的容量一般按變電所建成后510年的規(guī)劃負荷考慮，并應按照其中一臺停用時其余變壓器能滿足變電所最大負荷的60%70%或全部重要負荷考慮。3.2.2 具體選擇、校驗方法（1）當其中一臺退出時，剩下的可帶走全部的最大負荷的70%； （3.1）（2）當其中一臺退出時，剩下的可帶走全部的重要負荷。 （3.2）因此取上面最大值為查發(fā)電機電氣部分（姚春球主編）p452附表1-4得出，若 則進行過負荷校驗 計算欠負荷系數(shù)k1: (3.4)計算過負荷系數(shù)k2: (3.5)根據(jù)欠負荷系數(shù)k1和過負荷時間t，通過發(fā)電機電氣部分（姚春球主編）p423圖11-6（a）“正

7、常過負荷曲線”得負荷倍數(shù)，對自然油循環(huán)變壓器過負荷不應超過50%。校驗：若 ，則不通過，重新查表??；反之，則通過，確定。3.2.3 本案情況經計算，a、b和c變電所選擇主變容量為20000kva，d變電所選擇主變容量為12500kva。3.3 變電所主變型式的選擇3.3.1 選擇原則根據(jù)35110kv 變電所設計規(guī)范（gb50059-92）第3.1.5 條 電力潮流變化大和電壓偏移大的變電所，如經計算普通變壓器不能滿足電力系統(tǒng)和用戶對電壓質量的要求時，應采用有載調壓變壓器。根據(jù)江蘇省35kv220kv 變電所設計技術導則（試行）第3.1.1條 110kv 及以下主變壓器、低壓側為10kv 的2

8、20kv 主變壓器應采用有載調壓，其它220kv 主變壓器原則上采用無載調壓。確需采用有載調壓時，應經過技術論證。第3.1.6條 主變容量及組別。組別：；根據(jù)發(fā)電機電氣部分（姚春球主編） 在330kv及以下的發(fā)電廠和變電所中，一般都選用三相式變壓器。因為一臺三相式較同容量的三臺單相式投資小、占地少、損耗小，同時配電裝置結構簡單，運行維護比較方便。只有一種升高電壓向用戶供電或與系統(tǒng)連接的發(fā)電廠，以及只有兩種電壓的變電所，采用雙繞組變壓器；當有兩種升高電壓向用戶供電或與系統(tǒng)連接的發(fā)電廠，以及有三種電壓的變電所，可以采用雙繞組變壓器或三繞組變壓器。變壓器的繞組連接方式必須使得其線電壓與系統(tǒng)線電壓相位

9、一致，否則不能并列運行。我國電力變壓器的三相繞組所采用的連接方式為：110kv及以上電壓側均為“yn”即有中性點引出并直接接地。3.3.2 本案情況本案中四所變電所中的主變均為三相式雙繞組的有載變，選擇yn即有中性點引出并直接接地的連接組別。表3.1 a、b、c、d四所變電所主變型號以及參數(shù)變電所abcd主變臺數(shù)主變型號sfz9-20000/110sfz9-20000/110sfz9-20000/110sfz9-12500/110額定容量（kva）20000200002000012500額定電壓高壓（kv）額定電壓低壓（kv）連接組別空載損耗（kw）24242416.8短路損耗（kw）93.6

10、93.693.663空載電流（%）0.620.620.620.67阻抗電壓（%）4 電網接線方案的確定4.1 擬定電網的接線方案4.1.1 選擇原則根據(jù)35110kv變電所設計規(guī)范（gb5005992）的相關規(guī)定，變電所電氣主接線的設計應按下列原則：（1）變電所的主接線，應根據(jù)變電所在電力網中的地位、出線回路數(shù)、設備特點及負荷性質等條件確定。并應滿足供電可靠、運行靈活、操作檢修方便、節(jié)約投資和便于擴建等要求。（2）當能滿足運行要求時，變電所高壓側宜采用斷路器較少或不用斷路器的接線。（3）35110kv線路為兩回及以下時，宜采用橋形、線路變壓器組或線路分支接線。超過兩回時，宜采用擴大橋形、單母線

11、或分段單母線的接線。3563kv線路為8回及以上時，亦可采用雙母線接線。110kv線路為6回及以上時，宜采用雙母線接線。（4）在采用單母線、分段單母線或雙母線的35110kv主接線中，當不允許停電檢修斷路器時，可設置旁路設施。當有旁路母線時，首先宜采用分段斷路器或母聯(lián)斷路器兼作旁路斷路器的接線。當110kv線路為6回及以上，3563kv線路為8回及以上時，可裝設專用的旁路斷路器。主變壓器35110kv回路中的斷路器，有條件時亦可接入旁路母線。采用sf6斷路器的主接線不宜設旁路設施。（5）當變電所裝有兩臺主變壓器時，610kv側宜采用分段單母線。線路為12回及以上時，亦可采用雙母線。當不允許停電

12、檢修斷路器時，可設置旁路設施。當635kv配電裝置采用手車式高壓開關柜時，不宜設置旁路設施。4.1.2 變電所高壓側主接線的確定方法（1） 應盡量采用斷路器較少的接線方式，為橋式接線；（2） 在有兩臺變壓器的變電所中，110kv線路為雙回時，若無特殊要求，均采用橋式接線；（3） 110kv配電裝置中，當線路為3-4回時，一般采用單母線分段接線。4.1.3 本案結論從原始資料可知，各變電所均有50%以上重要負荷，從供電可靠性的要求出發(fā)，應采用有備用電源的接線方式，且各變電所均采用兩臺主變。根據(jù)設計任務書中待建變電所地理位置圖，擬訂10種可行性方案。注：雙回線按同桿架設考慮，線路長度14.2 方案

13、的初步選擇采用的是篩選法，根據(jù)下列各項指標進行定性分析比較，保留兩個較好的方案，以便進一步進行技術比較。（1） 供電的可靠性，檢修、運行、操作的靈活性和方便性；（2） 線路的長度，短者優(yōu)先；（3） 保護配置的復雜程度；（4） 將來發(fā)展的可能性；（5） 發(fā)電廠、線路上及變電所高壓側新增斷路器的臺數(shù)，少者優(yōu)先；表4.1各接線形式開關數(shù)接線形式開關臺數(shù)接線形式開關臺數(shù)接線形式開關臺數(shù)橋3臺單母分段7臺雙母線7臺（6）計算每個方案的負荷距，小者優(yōu)先；負荷距的計算方法：負荷距等于流于線路的有功功率與該有功功率所經過的最長路徑的長度4.3 對10種可行性方案初步篩選結果表4.2 方案號的初步選擇表編號接線

14、方式開關總數(shù)（臺）線路總長（km）5.對初選接線方案進行技術比較5.1技術比較步驟對初選接線方案進行技術比較的步驟為：首先根據(jù)原始數(shù)據(jù)和初選各方案的接線方式，選擇并校驗各條線路導線的型號；再進行技術比較，計算出各方案在正常情況下的最大電壓損耗應不大于10%，最嚴重故障時的最大電壓損耗應不大于15%，大者舍去；最后進行經濟比較，從總工程投資費用、年運行費用、最大電能損耗計算出總運行費用，大者舍去。通過一定的經濟技術定量分析進行比較，選出最佳方案。5.2 確定各變電所負荷5.2.1 最大、最小負荷時各變電所的、根據(jù)給出的負荷資料已知及，利用 （5.1）并求出最大、最小負荷時各變電所、。同時，忽略功

15、率損耗，認為功率均布，計算出各個方案的各線路上的功率情況。5.2.2 各變電所最大負荷年利用小時數(shù) （5.2）表5.1各變電所負荷情況列表變電所編號最大負荷功率因數(shù)負荷曲線性質a280.92a28+j11.9314+j5.975256b28 0.92b28+j11.9314+j5.97c290.92b29+j12.3514.5+j6.18d300.9b30+j14.5315+j7.275.3.導線型號的選擇根據(jù)在電力工程專業(yè)畢業(yè)設計指南電力系統(tǒng)分冊第50頁的圖31查得經濟電流密度j，計算出各導線的計算面積，查電力工程專業(yè)畢業(yè)設計指南電力系統(tǒng)分冊附表4初步選出線路導線型號。計算面積在表中未列出的

16、應選擇偏大的型號。 計算截面積 （5.3）若是雙回線： （5.4）5.3.1導線截面積選擇5.3.1.1計算最大負荷時的初步功率分布及各線路的最大負荷電流。5.3.1.2 計算環(huán)網的（加權平均法） (5.5)5.3.1.3 導線型號選擇據(jù)查得經濟電流密度j，求出各段導線的經濟截面積，(如實際為雙回線截面面積，乘以0.5得單回線導線截面)，當計算出的導線截面積小于時，考慮機械強度的校驗，應選用lgj-35型導線，當計算出的導線截面積小于，考慮電暈校驗，應選用lgj-70型導線；所以在計算出的導線截面積小于，綜合考慮機械強度和電暈的校驗，應選用lgj-70型導線； 對于環(huán)網。若環(huán)網所選導線型號不同

17、，則根據(jù)所選導線的型號和長度，求出各段導線的參數(shù)。用復功率法再次計算各段導線的復功率s分布，再次選擇導線截面，以上步驟循環(huán)反復計算，直至前后兩次選擇結果一致為止。5.3.2 對所選導線進行校驗（1）按機械強度校驗導線截面積：，滿足要求。（2）按電暈電壓校驗導線截面積：，滿足要求。由于所選導線截面積均不小于所以均滿足機械強度、電暈校驗條件。（3）發(fā)熱校驗：當環(huán)網發(fā)生故障而解環(huán)運行時，流過各段導線的最大工作電流，則發(fā)熱校驗滿足要求。因為環(huán)境溫度為時，查得的允許溫度為時的導線長期允許載流量，本設計中給出最熱月平均氣溫為，故需根據(jù)溫度修正系數(shù) (5.6)來進行修正由原始資料知：(4)電壓損耗校驗：根據(jù)

18、 (5.7)計算出在正常運行和故障情況下各段導線的電壓損耗是否在允許范圍內，應考慮最嚴重情況即故障時至最遠端變電所的電壓損耗（正常運行，故障）5.4 本設計情況表5.2 各方案的導線選擇方案號位置型號 方案(3)galgj-185/300.1700.4100.885gblgj-150/250.2100.4160.871gdlgj-185/300.1700.4100.885dclgj-120/250.2230.4210.860ablgj-150/250.2100.4160.871方案(4)galgj-120/250.2230.4210.860gblgj-120/250.2230.4210.860

19、gclgj-185/300.1700.4100.885bclgj-120/250.2230.4210.860gdlgj-120/250.2230.4210.860方案(7)galgj-185/300.1700.4100.885ablgj-120/250.2230.4210.860gdlgj-185/300.1700.4100.885dclgj-120/250.2230.4210.860表5.3 各方案的電壓損耗方案型式正常情況故障情況（3）環(huán)網gab4.111%ga線退出運行5.69%gb線退出運行6.26%鏈式網gdc3.16%gd、dc線同時斷開一回線6.32%（4）雙回線ga1.3%斷開

20、一回線時2.6%環(huán)網gbc4.73%gb線退出運行7.87%gc線退出運行7.47%雙回線gd0.84%斷開一回線時1.68%（7）鏈式網gab2.98%ga、db線同時斷開一回線5.96%鏈式網gdc3.16%gd、dc線同時斷開一回線6.32%分析：經過對方案(3)、(4) 、(7)的技術比較，均滿足技術要求。進行進一步經濟比較。6 對保留的方案進行經濟比較6.1工程總投資（1）包括線路總投資（注：雙回線按同桿架設考慮，線路長度），變電總投資，（2）工程總投資應折算到建設期末，本設計方案是當年投資當年投產故，其中（3）為每條線路長度與線路的單價的乘積。（4）為變電所投資與發(fā)電廠新增間隔投資

21、之和。（5）變電所投資為變電所高壓側接線型式單價與數(shù)量的乘積。（6）發(fā)電廠投資為新增間隔單價與新增數(shù)量乘積。其中：發(fā)電廠新增間隔：44萬元/個 變電所橋式接線：113萬元/個單母分段接線： 345萬元/個線路單價根據(jù)所選導線型號查表獲得。6.2年運行費用u包括電能損耗費用，設備折舊、維修、管理費用，6.2.1 電能損耗費用 (6.1)w全年電能損耗電價按常規(guī)計算，取 (6.2) 最大負荷時的功率損耗max年最大負荷損耗小時數(shù)max由最大負荷利用小時數(shù)和功率因數(shù)查電力工程專業(yè)畢業(yè)設計指南電力系統(tǒng)分冊第21頁表2-9，用插入法計算求得。6.2.2 設備折舊、維修、管理費用u2線路折舊、維修、管理費

22、用=線路總投資z17%變電總投資（1214）%其中：變電所主變容量在15mva以下的折舊率為14%，容量在15-40mva的折舊率為13%，容量在40-90mva的折舊率為12% u2=線路投資7%+變電總投資（1214）%，本設計方案取13%6.2.3 年費用用年費用最小法對各方案進行動態(tài)對比，以年費用最小方案為最佳方案。計算公式： (6.3)z當年投資當年投產，故不需折算n服務期20年r0年利率10%u年運行費通過經濟比較，方案(3)總投資及年費用均較低，為最佳方案，故選用此方案。7網絡的潮流分布和電壓計算7.1計算變壓器及線路參數(shù)7.1.1 線路參數(shù)根據(jù)導線型號，查得、及每百公里線路充電

23、功率，求出線路阻抗及線路一端充電功率，公式 （7.1）表7.1 線路參數(shù)表線路導線型號長度l（km）阻抗值galgj-15018gblgj-15018gdlgj-15025dclgj-185247.1.2 變壓器參數(shù)根據(jù)變壓器型號，查表得變壓器參數(shù)、，分別計算出、 （7.2） （7.3）兩臺主變并列運行: （7.4） （7.5） （7.6）兩臺主變并列運行: 從考慮變壓器經濟運行，降低變壓器功率損耗出發(fā)，當時，應采用一臺變壓器運行。本設計中最小負荷是按照典型日負荷曲線得來，考慮新變壓器實際運行方式不會隨負荷變化而頻繁改變，同時為了提高供電可靠性，保證重要負荷供電，在最小負荷時也采用兩臺變壓器并

24、列運行。7.2用運算負荷簡化電力網降壓變電所的運算負荷包括最大負荷和最小負荷兩種情況。運算負荷等于變電所低壓側負荷加上變壓器阻抗與導納中的功率損耗，再加上連接于變電所高壓母線上線路的充電功率。各變電所運算負荷列表如下：即 （7.8）其中 （7.9）在全網為額定電壓下計算表7.3各變電所運算負荷列表變電所最大負荷（mva）最小負荷（mva）a24+j14.8716.8+j10.41b19+j11.779.5+j5.9c30+j13.6715+j6.8d29+j11.4614.5+j5.737.3 網絡潮流分布及電壓計算7.3.1 用網絡拆開法求得兩環(huán)網的初步功率分布用復功率法求得各段線路的初步功

25、率分布，從功率分點處將環(huán)網拆開，向兩側電源推算，求得最大負荷和最小負荷時各段線路的最終潮流分布，并計算出最大負荷時，故障斷開一回線的潮流分布情況。7.3.2 變電所高壓母線電壓計算及電壓損耗計算從電力系統(tǒng)電壓參考點（發(fā)電廠高壓母線）開始，計算電網在最大負荷、最小負荷時，各變電所高壓母線電壓。正常運行時由發(fā)電廠高壓母線至無功分點處變電所高壓母線的電壓損耗值即，要求。環(huán)網因故障斷開一回線是最嚴重情況，發(fā)電廠高壓母線至最遠端變電所高壓母線電壓損耗，要求。表7.4 節(jié)點電壓值（kv）列表最大負荷運行方式下發(fā)電廠節(jié)點a變電所b變電所c變電所d變電所115 112.4112.88111.27113.2最小

26、負荷運行方式下發(fā)電廠節(jié)點a變電所b變電所c變電所d變電所110108.14108.96108.2109.148 變壓器分接頭選擇8.1本設計中a變電所為逆調壓，b、c變電所為順調壓，d變電所為恒調壓。順調壓：要求變電所低壓母線在最大負荷時電壓不低于10.25kv，最小負荷時不高于10.75kv。逆調壓：要求變電所低壓母線電壓在最大負荷時為10.5kv，最小負荷時為10kv，允許有1.25%un的電壓偏移。恒調壓：任何負荷下，中樞點電壓保持為大約恒定值高于2%-5%的額定電壓。8.2分接頭的選擇計算方法 （8.1） （8.2）其中 加于變壓器繞組的實際電壓變壓器阻抗中歸算到高壓側的電壓損耗按調壓

27、方式要求的變壓器低壓側電壓8.3 校驗按實際的分接頭分別計算出最大負荷、最小負荷時，變電所低壓母線的電壓，校驗是否滿足調壓要求。 以上為普通無勵磁調壓變壓器的分接頭選擇方法。本設計中110kv變電所均采用有載調壓變壓器。分接頭的選擇方法與無勵磁調壓變壓器的分接頭選擇方法相同。分別在最大及最小負荷時，選一個最接近的標準分接頭，并分別校驗其是否滿足調壓要求。變壓器通過選擇適當?shù)姆纸宇^均能滿足各自調壓要求。各變電所變壓器分接頭選擇情況如下:表8.1各變電所變壓器分接頭選擇情況變電所abcd調壓要求逆順順恒高壓母線電壓kv最大負荷126.3123.4117.6113.6最小負荷104.45105.76

28、104.6110.6低壓母線電壓kv最大負荷10.54310.23410.56410.453最小負荷10.3810.5710.3410.54變壓器分接頭最大負荷110+31.25%110+51.25%110+31.25%110+51.25%最小負荷110+41.25%110+01.25%110+01.25%110+31.25%9區(qū)域網接線方案評價經過一系列論證，最終采用方案（3），以下從四方面對該方案進行定性分析評價。電網電氣接線圖（附圖二）9.1可靠性由于采用雙回線輻射接線方式和雙回路鏈式接線方式，各變電所均能保證重要負荷連續(xù)供電，具有良好的供電可靠性。9.2靈活性、擴建可行性檢修時，可以方

29、便地停運線路、開關等配電裝置，不影響電網運行和對用戶的供電，a、c、d變電所均采用橋形接線，可以發(fā)展為單母分段或雙母線接線方式，具備了擴建的可能性。9.3電能質量由電壓調整計算可知，該電網的電壓損耗在正常和事故情況下，均能滿足要求，而且本設計方案中選用的有載調壓變壓器通過在線調整適當?shù)姆纸宇^位置能夠滿足變電所的各種調壓要求。9.4經濟性經過一系列的經濟比較可知，該方案，工程投資較小，電能損耗、年運行費及年費用最低，因此經濟性最合理。 區(qū)域電力網設計計算書1有功功率平衡1.1在最大負荷情況下的發(fā)電負荷新建電網原有電網總的發(fā)電功率發(fā)電機發(fā)出的功率聯(lián)絡線上的潮流系統(tǒng)向該高壓配電網輸送功率為51.65

30、mw1.2在最小負荷情況下的發(fā)電負荷新建電網原有電網總的發(fā)電功率發(fā)電機發(fā)出的功率聯(lián)絡線上的潮流該高壓配電網向系統(tǒng)輸送功率為8.65mw2高壓配電網電壓等級的選擇電網電壓等級決定于輸電功率和輸電距離，還要考慮到周圍已有電網的電壓等級。根據(jù)給定的任務書中的數(shù)據(jù)分析，本設計選擇110kv。3變電所主變容量的選擇3.1相關的設計規(guī)范規(guī)定：選擇的變壓器的容量需要同時滿足下列兩個條件：1) ；2) 。其中為變電站的最大負荷容量；為變電站的全部重要負荷容量。因為abcd四個變電所都有重要負荷，為保證供電可靠性，每個變電所選擇配置兩臺主變。3.2各變電所主變選擇情況3.2.1 a變電所選擇兩臺3.2.2 b變

31、電所選擇兩臺3.2.3 c變電所選擇兩臺3.2.4 d變電所選擇兩臺4導線截面選擇4.1首先計算不同負荷曲線的最大負荷小時數(shù)負荷曲線a:負荷曲線b:4.2方案(3)圖4.1發(fā)電廠變電所接線地理位置4.2.1各變電所的最大負荷如下：a變電所b變電所c變電所d變電所4.2.2考慮變壓器的損耗，得到各變電所高壓側的負荷如下：4.2.3每根導線流過的最大電流，經濟截面和選擇的導線型號如下：ga:選取的導線型號為：gb:選取的導線型號為：ab: 選取的導線型號為：gd: 選取的導線型號為：dc: 選取的導線型號為：4.2.4復選計算復選結果與初選計算結果相近，所選導線截面積都大于復選數(shù)值，故任選擇初選導

32、線型號。4.2.5所選導線參數(shù)表4.1 所選導線阻抗參數(shù) 有關參數(shù)各段導線導線型號單位長度阻抗值/km長度km阻抗值galgj-18527gblgj-15025ablgj-15022gdlgj-18518dclgj-120324.2.5.1校驗1) 按機械強度校驗導線截面積：，滿足要求。2) 按電暈電壓校驗導線截面積：，滿足要求。4.2.5.2按允許載流量校驗導線截面積：1) 按經濟電流密度選擇的導線截面積一般比按正常運行情況下的允許載流量計算的截面積大，所以不必作校驗。只有在故障情況下，例如環(huán)式網絡近電源端線段斷開或雙回線中一回斷開時，才可能使導線過熱。2) 本高壓配電網所在地區(qū)的最高氣溫為

33、，應用插值法得到溫度修正系數(shù)表4.2所選導線的允許載流量 有關參數(shù)各段導線導線型號長期允許的載流量(a)修正系數(shù)k允許的載流量(a)ga,gd,lgj-1855150.9189473.2335gb,ablgj-1504450.9189408.9105dclgj-1203800.9189349.182已知4.2.5.3校驗長期允許載流量ga: 斷開gbgb: 斷開gagd:雙回線斷開一回，流過另一回線的最大電流為,dc: 雙回線斷開一回，流過另一回線的最大電流為,4.2.5.4校驗電壓損耗4.2.5.4.1在正常情況下ga:滿足要求！gb:gd:dc:4.2.5.4.2在故障情況下ga:斷開gb

34、gb:斷開gagd:雙回線斷開一回dc:雙回線斷開一回4.3方案（4）圖4.2發(fā)電廠變電所接線地理位置4.3.1每根導線流過的最大電流，經濟截面和選擇的導線型號如下：ga:選取的導線型號為：gb:選取的導線型號為：gc: gd: 選取的導線型號為：4.3.2復選計算復選結果與初選計算結果相近，所選導線截面積都大于復選數(shù)值，故任選擇初選導線型號4.3.3各導線參數(shù)表4.3所選導線阻抗參數(shù) 有關參數(shù)各段導線導線型號單位長度阻抗值/km長度km阻抗值galgj-12027gblgj-12025gclgj-18532bclgj-12033gdlgj-120184.3.3.1校驗1) 按機械強度校驗導線

35、截面積：，滿足要求。2) 按電暈電壓校驗導線截面積：，滿足要求。4.3.3.2按允許載流量校驗導線截面積：1) 按經濟電流密度選擇的導線截面積一般比按正常運行情況下的允許載流量計算的截面積大，所以不必作校驗。只有在故障情況下，例如環(huán)式網絡近電源端線段斷開或雙回線中一回斷開時，才可能使導線過熱。2) 本高壓配電網所在地區(qū)的最高氣溫為，應用插值法得到溫度修正系數(shù)表4.4所選導線的允許載流量 有關參數(shù)各段導線導線型號長期允許的載流量(a)修正系數(shù)k允許的載流量(a)ga,gb,gd,bclgj-1203800.9189349.182gclgj-1855150.9189473.2335已知4.3.3.

36、3校驗長期允許載流量ga:雙回線斷開一回，流過另一回線的最大電流為,gb: 斷開gc,gc: 斷開gbgd:雙回線斷開一回，流過另一回線的最大電流為,4.3.3.4校驗電壓損耗4.3.3.4.1在正常情況下ga:gb:gc:gd:4.3.3.4.2在故障情況下ga:雙回線斷開一回gb:斷開gcgc:斷開gb gd:雙回線斷開一回4.4方案（7）圖4.3發(fā)電廠變電所接線地理位置4.4.1每根導線流過的最大電流，經濟截面和選擇的導線型號如下：ga:選取的導線型號為：ab:選取的導線型號為：gd: 選取的導線型號為：dc: 選取的導線型號為：4.4.2復選計算復選結果與初選計算結果相近，所選導線截面

37、積都大于復選數(shù)值，故任選擇初選導線型號4.4.3所選導線參數(shù)表4.5所選導線阻抗參數(shù) 有關參數(shù)各段導線導線型號單位長度阻抗值/km長度km阻抗值galgj-18527ablgj-12022gdlgj-18518dclgj-120324.4.3.1校驗1) 按機械強度校驗導線截面積：，滿足要求。2) 按電暈電壓校驗導線截面積：，滿足要求。4.4.3.2按允許載流量校驗導線截面積：1) 按經濟電流密度選擇的導線截面積一般比按正常運行情況下的允許載流量計算的截面積大，所以不必作校驗。只有在故障情況下，例如環(huán)式網絡近電源端線段斷開或雙回線中一回斷開時，才可能使導線過熱。2) 本高壓配電網所在地區(qū)的最高

38、氣溫為，應用插值法得到溫度修正系數(shù)表4.6所選導線的允許載流量 有關參數(shù)各段導線導線型號長期允許的載流量(a)修正系數(shù)k允許的載流量(a)gd,ablgj-1203800.9189349.182ga,gclgj-1855150.9189473.23354.4.3.3校驗長期允許載流量ga:雙回線斷開一回，流過另一回線的最大電流為,ab:雙回線斷開一回，流過另一回線的最大電流為,gc:雙回線斷開一回，流過另一回線的最大電流為,gd:雙回線斷開一回，流過另一回線的最大電流為,4.4.3.4校驗電壓損耗4.4.3.4.1在正常情況下ga:gb:gd:dc:4.4.3.4.2在故障情況下ga:雙回線斷

39、開一回ab:雙回線斷開一回gc:雙回線斷開一回 dc:雙回線斷開一回4.5技術比較表4.7各個方案技術參數(shù)方案技術比較正常情況故障情況(3)4.1116.32(4)2.837.87(7)3.166.32通過技術比較初選方案（3）和（7）5對保留方案進行經濟比較5.1對方案（3）進行經濟比較5.1.1工程總投資5.1.1.1線路總投資表5.1所選導線造價 有關參數(shù)各段導線導線型號長度km單位造價（萬元/km）投資（萬元）galgj-1852717.78480.06gblgj-1502515.1377.5ablgj-1502215.1332.2gdlgj-185181.817.78576.072d

40、clgj-120321.814.75849.6線路總投資：5.1.1.2變電所總投資：5.1.1.2.1發(fā)電廠新增間隔4個，投資：5.1.1.2.2 a變電所采用單母分段接線，b,c,d變電所均采用橋型接線。投資，5.1.2年運行費用5.1.2.1算出各線的功率因數(shù)：表5.2所選導線基本參數(shù) 有關參數(shù)各段導線s（mva）長度km阻抗值cosga270.82gb250.81gd180.90dc320.885.1.2.1.1求各線的電能損耗ga 線:根據(jù),查表得到maxgb線:根據(jù),查表得到maxgd線:根據(jù),查表得到maxdc線:根據(jù),查表得到max5.1.2.2算出各變電所的功率因數(shù)：表5.3

41、各變電所相關參數(shù) 有關參數(shù)各變電所s（mva）變壓器阻抗值cosa變電所0.85b變電所0.85c變電所0.91d變電所0.925.1.2.2.1求各變壓器的電能損耗：a變電所：根據(jù),查表得到max b變電所：根據(jù),查表得到maxc變電所：根據(jù),查表得到maxd變電所：根據(jù),查表得到max5.1.3年電能損耗費用（電價按0.35元/kwh）5.1.4折舊、維修管理費用：線路按投資7%，變電站按投資13%5.1.5年費用按當年投資，當年使用，計算一年利息，年利息6%，服務期20年計算。5.2對方案（7）進行經濟比較5.2.1工程總投資5.2.1.1線路總投資表5.4所選導線造價 有關參數(shù)各段導線

42、導線型號長度km單位造價（萬元/km）投資（萬元）galgj-185271.817.78864.108gblgj-120251.814.75663.75ablgj-120221.814.75584.1gdlgj-185181.817.78576.072dclgj-120321.814.75849.6線路總投資：5.2.1.2變電所總投資：5.2.1.2.1發(fā)電廠新增間隔4個，投資：5.2.1.2.2 a,d變電所采用單母分段接線，b,c變電所采用橋型接線。投資，5.2.2年運行費用5.2.2.1各線的功率因數(shù)：表5.5所選導線基本參數(shù) 有關參數(shù)各段導線s（mva）長度km阻抗值cosga270

43、.82gb250.81gd180.90gc320.885.2.2.1.1各線的電能損耗：ga 線:根據(jù),查表得到maxgb線:根據(jù),查表得到maxgd線:根據(jù),查表得到maxdc線:根據(jù),查表得到max5.2.2.2各變電所的功率因數(shù)：表5.6各變電所相關參數(shù) 有關參數(shù)各變電所s（mva）變壓器阻抗值cosa變電所0.85b變電所0.85c變電所0.91d變電所0.925.2.2.2.1各變壓器的電能損耗：a變電所：根據(jù),查表得到max b變電所：根據(jù),查表得到maxc變電所：根據(jù),查表得到maxd變電所：根據(jù),查表得到max5.2.3年電能損耗費用（電價按0.35元/kwh）5.2.4折舊、維修管理費用：線路按投資7%，變電站按投資13%5.2.5年費用按當年投資，當年使用，計算一年利息，年利息6%，服務期20年計算。5.3經濟技術比較表5.7各個方案經濟技術比較方案技術比較經濟比較年費用(萬元)正常情況故障情況總投資z(萬元)電能損耗a (mwh)總折舊u(萬元)(3)4.1116.323475.43210570286901(6)3.166.324629.6311195.33781106因