腳手架搭設專項施工方案

1、腳手架搭設專項施工方案 第一章、 編制依據(jù)： 1、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范jgj130-2001 2、 建筑工程施工技術交底實例應用手冊 3、 施工現(xiàn)場設施安全設計計算手冊 4、方案計算系按照2005年全國建設行業(yè)科技成果推廣項目，杭州*科技 有限公司開發(fā)的*施工安全設施計算軟件 第二章： 工程概況： 工程總建筑面積約17502m2，是集辦公及地下停車為一體的多功能的 智能型建筑，地下1層，地上層數(shù)為22層。工程結(jié)構(gòu)形式為框架剪力墻結(jié)構(gòu)，建 筑最高高度為94.2米。建筑耐火等級為一級，抗震設防烈度為7度，工程為一類 建筑。 第三章、方案選擇： 1、本工程腳手架方案選擇，分別選用落

2、地腳手架和懸挑腳手架兩種，落地 腳手架待基坑回填夯實后，在其土面上澆筑 100 厚 c15 混凝土，立桿下采用長 2000mm，寬 200mm，厚 50mm 的松木板，木板經(jīng)防腐處理后，按立桿縱向布置。 在外立桿 400mm 外做寬 200mm，深 150mm 的排水溝，沿腳手架外側(cè)環(huán)繞貫通， 具體做法參附圖（1）所示。 腳手片 內(nèi)立桿 外立桿 密目網(wǎng) 踢腳板 小橫桿 踢腳桿 1050 600420 180 掃地桿 水平攔桿 600 200 1600 18001800 大橫桿 樓層結(jié)構(gòu) 拉結(jié)點 h 樓層高度 200020050 松木板(縱鋪) 附圖（1）落地腳手架搭設剖面構(gòu)造示意圖 2、懸挑腳

3、手架采用16#槽鋼在樓層結(jié)構(gòu)平面上懸挑，16鋼絲繩斜拉保護， 槽鋼懸挑長度（外伸部分）la=1350mm，擱置在樓層結(jié)構(gòu)長度（后錨部分） lb2600mm，擱置長度部分采用兩只16圓鋼地錨。懸挑腳手架在陽角轉(zhuǎn)角處 采用整根槽鋼（長度為：l=6000mm）斜向懸挑，每個陽角部為三根，均勻布置， 斜向懸挑桿上鋪放12#槽鋼作為立桿支承平面。在懸挑桿上按照立桿布置要求， 焊上規(guī)格20或22鋼筋頭，長度100mm，作為控制立桿位移。懸挑桿端部下 口焊上兩只長50mm，間距50mm，規(guī)格16的鋼筋栓，以防鋼絲繩受力過程中產(chǎn) 生滑移。具體搭設構(gòu)造參附圖（2）、附圖（3）所示： 附圖（2）懸挑腳手架搭設剖面

4、構(gòu)造示意圖 16 #槽鋼 與校筋電焊 短鋼筋 圓鋼 詳圖 附圖（3）槽鋼搭設陽角構(gòu)造示意圖 3、搭設方案確定： 1）落地腳手架搭設剖面構(gòu)造示意圖構(gòu)造進行，搭設層數(shù)為5層，搭設高為18.5 米。 2）懸挑腳手架搭設從6層樓面開始，每5層挑一次，第一道懸挑部位為6層樓 面，建筑相對標高為36.0m，立桿搭設高度為17.5m；第二道懸挑部位為11層樓 面，建筑相對標高為53.5m，立桿搭設高度為17.5m：第三道懸挑部位為16層樓 面，建筑相對標高為72m，立桿搭設高度為18.5m：第四道懸挑部位為21層樓面， 建筑相對標高為88.2m，立桿搭設高度（包含女兒墻）為16.2m： 第四章、材料選擇：

5、1、鋼管： 1）鋼管選擇48壁厚 3.50mm的焊接鋼管，鋼材強度等級q235-a，鋼管截 面積：a=4.89cm2；軸向抗壓強度為18.55kn。鋼管表面應平直光滑，不應有裂 紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。 2）鋼管表面銹蝕深度 0.5 mm。鋼管彎曲變形控制在一定范圍內(nèi)，在長度 1.5m 范圍內(nèi), 端部彎曲應5 mm ， 3ml4m ， 彎曲變形 12mm，4ml6.5m ,彎曲變形20mm 等合格鋼管。 2、扣件： 1）扣件采用一字扣、十字扣、環(huán)形扣等三種，扣件材質(zhì)應符合國標鋼管腳 手架扣件 （gb15831-1995）的規(guī)定，一個十字扣、環(huán)形扣件抗滑承載力應達到

6、 8.0kn。 2）扣件嚴禁有變形,裂縫,應做防銹處理，滑絲的螺栓應更換?？奂菟〝Q 緊力矩應40n.m，65n.m。 3、安全網(wǎng)、密目網(wǎng)： 1）安全網(wǎng)采用密目式安全網(wǎng)，網(wǎng)目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗 不穿透，顏色應符合環(huán)境效果要求，選用綠色，要求阻燃。使用的安全網(wǎng)必須 有產(chǎn)品生產(chǎn)許可證和質(zhì)量合格證，以及由合肥市建筑安全監(jiān)督管理部門發(fā)放的 準用證。 2）圍護的安全網(wǎng)、密目網(wǎng)進場必須具備出廠合格證，應能承受一定的沖擊 荷載. 霉爛, 破損不得使用。 4、腳手片采用竹笆平編腳手片，選擇按受力竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪 設的竹笆，尺寸為 1.21.0m。 5、踢腳板選擇 18 厚膠合

7、板，高為 180mm，外用黃色調(diào)和漆罩面。 6、懸挑槽鋼采用16#槽鋼，轉(zhuǎn)角處斜桿上采用16#槽鋼為連系桿件。 7、預埋件采用16圓鋼加工。連墻件選用48壁厚 3.50mm的焊接鋼管為 剛性連接，其材質(zhì)應符合現(xiàn)行國家標準碳素鋼結(jié)構(gòu)（gb/t 700）中q235a鋼 的要求。 第五章、腳手架外觀要求： 1、搭設腳手架前應將鋼管進行清理、除銹，并統(tǒng)一涂刷油漆二度，顏色力 求均勻，外形美觀。腳手架立桿、防護欄桿、掃地桿、踢腳桿統(tǒng)一為黃色表面， 剪力撐統(tǒng)一為紅白相間油漆罩面。 2、踢腳板、懸挑槽鋼表面采用紅黑相間油漆罩面。 第六章、腳手架搭設：第六章、腳手架搭設： 1、腳手架搭設技術參數(shù)： 1）立桿縱

8、距 la： 1.50m； 2）立桿橫距 lb： 1.05m； 3）水平桿步距 lb： 1.80m；（如步距模數(shù)有差異時，步距應1.8m） 4）小橫桿兩端伸出立桿外為 100150 mm，內(nèi)立桿距建筑物為 200mm 。 5） 腳手架搭設高度以檐口建筑物高度加 1.8m 為計算高度： 6）腳手板為竹笆腳手板 1.21.0m，隔層滿鋪。 7）連墻件布置，采用剛性按樓層逐層安裝，水平方向著按 3 跨設置，轉(zhuǎn) 角 1000mm 處均設連墻件。 2、外腳手架搭設順序： 1）搭設原則：應是從下到上、分步分層搭設、分步分層固定、分步分層校 正、支撐、攔桿、防護網(wǎng)同步搭設、分段驗收的原則。 2）搭設步驟： （

9、1）落地腳手架搭設步驟：熟悉方案和圖紙現(xiàn)場放線鋪設木板立內(nèi)排 立桿、縱向水平桿和掃地桿（3 跨）設置拋撐立外排立桿、縱橫向水平桿 和掃地桿（3 跨）向兩側(cè)延伸直至交圈當搭至 2 步高或增高 2 步時用連墻 件將架體與建筑物可靠固定及時校正垂直度同步安裝欄桿和安全網(wǎng)每增 搭高 10-13m 時分段檢驗達設計高度后封頂檢驗。 （2）懸挑腳手架搭設步驟：熟悉方案和圖紙現(xiàn)場放線確定固定懸挑槽鋼 的預埋鐵件的位置鐵件預埋懸挑槽鋼的制作、焊接立桿套管和吊環(huán)根據(jù) 外伸尺寸安裝和固定槽鋼固定好斜拉鋼絲繩在槽鋼上安裝立桿、縱橫水平 桿和掃地桿、填芯桿等余下與上述同，從略。 3、外腳手架搭設技術要求： 1）縱向水

10、平桿: （1）縱向水平桿應設置在立桿的內(nèi)側(cè),其長度不宜小于 3 跨。 （2）縱向水平桿對接時, 對接扣件應交錯布置. 兩相鄰縱向水平桿不宜設置 在同步同跨內(nèi)。 （3）縱向水平桿在不同步或不同跨內(nèi)兩個相鄰的接頭,在水平方向錯開距離 不應 500 mm。 （5）搭接長度不應 1m, 應等距設置 3 個旋轉(zhuǎn)扣件固定。 （6）因使用竹笆腳手板,所以縱向水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿 上,兩根填芯桿兩根水平桿應等距離設置。 2）橫向水平桿: （1）雙排腳手架中靠墻端外伸長度 a,應 lb/2，即 750 mm。使用竹笆腳手板時, 橫向水平桿的兩端應用 直角扣件固定立桿上,且位于縱向水平桿的下方。

11、3）腳手片鋪設: （1） 、竹笆腳手板,應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設,且采用對接平 鋪,四角用直徑 1.2mm 的 16#鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上，每塊腳手片綁扎 不少于 4 點。 4）立桿搭設: （1）落地腳手架，底部應設置墊板。懸挑腳手架直接支承于槽鋼上 （2）應設置縱橫向掃地桿,掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不 200 mm 處的立桿上。 （3）橫向掃地桿應用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方立桿上。 （4）當立桿基礎不在同一高度上時, 必須將高處掃地桿向低處延長兩跨，與立 桿固定高低差應1m，靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡距離應500 mm,高低掃地 桿可重疊一跨。 （5）腳

12、手架底層步距應1.8m。立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接。立桿 接長必須采用對接扣件連接, 頂層頂步可以采用搭接。 （6）對接和搭接, 應交錯布置, 兩相鄰立桿接頭不應設置在同步內(nèi)。同步內(nèi)隔 一根立桿的兩個接頭,在高度方向錯開距離不宜 h/3.即不宜 600 mm。接頭搭接長度不應 1m, 應采用不少于 2 個旋轉(zhuǎn)扣件固定。 （8）外側(cè)立桿頂端高出女兒墻上皮 1m, 檐口 1.5m;內(nèi)側(cè)立桿高與墻齊平。雙 立桿中的副立桿, 高度不應低于 3 步, l6m。 5）防護欄桿： （1）腳手架外側(cè)使用建設主管部門認證合格的綠色密目式安網(wǎng)封閉，且將安 全網(wǎng)固定在腳手架外立桿里側(cè)。 （2）選用 18#鉛絲

13、雙股張掛安全網(wǎng)，要求嚴密、平整。 （3）腳手架外立桿內(nèi)側(cè)必須設 1.2m 高的防護欄桿和 30cm 高踢腳桿，頂排防 護欄桿不少于 2 道，高度分別為 0.9m 和 1.3m。 （4）腳手架內(nèi)側(cè)形成臨邊的（如遇大開間門窗洞等） ，在腳手架內(nèi)側(cè)設 1.2m 高的防護欄桿和 30mm 高的踢腳桿。 6）連墻件: （1）設置數(shù)量應滿足規(guī)范要求, 高距按樓層，縱距按 3 跨,覆蓋面積 300 mm。 （2）外架應該從底層第一縱向水平桿處開始設置,當該處有困難時, 應采取 其它可靠措施固定。連墻件優(yōu)先采用菱形布置,也可采用方形,矩形布置。但只 能選其一種。 （3）腳手架開口處的兩端必須連續(xù)設置連墻件,相

14、互垂直距離不應大于建筑 物層高,連墻桿采用剛性連墻件。 （4）連墻件中的連墻桿宜呈水平設置,當不能水平設置時與腳手架連接的一端 應下斜連接, 不能上斜連接。腳手架下部暫時無連墻件時可設拋撐,拋撐用通 長桿與架體連接,與地傾角 45 60之間, 連接點至主節(jié)點距離不 300mm , 待連墻件設置后方可拆除。 7）剪刀撐和橫向斜撐: （1）剪刀撐跨越立桿數(shù)為 57 根,與地面傾角 45 60之間，不少于 4 跨, 且 6m。 （2）本工程根據(jù)規(guī)范要求腳手架可以在外側(cè)整個立面上搭設一道自下而上的連 續(xù)的剪刀撐。剪刀撐搭接長度應 1m 。 （3）剪刀撐應用旋轉(zhuǎn)扣件將之固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端

15、或立桿上。 （4）料臺開口處雙排腳手架端口,除設置欄桿外 ,還必須設置橫向斜撐。 （5） 、橫向斜撐在同一節(jié)間,由底至頂層,呈之字形連續(xù)布置。 8）腳手架搭設注意事項： （1） 、配合進度：必須配合施工進度進行搭設，確保至少超出施工作業(yè)面一步， 且一次搭設不應超過相鄰連墻件以上 2 步。 （2） 、及時校正：每搭完一步腳手架后，應按規(guī)范規(guī)定及時校正步距、縱距、 橫距、及立桿垂直度，以避免積重難返。 （3） 、位置要正確：底座底板應準確放在定位線上，放線要按施工方案進行， 變更要有記錄。 （4） 、開始搭設：此時搭設立桿應每隔 6 跨設置一根拋撐，直至連墻件穩(wěn)固后 方可椐情況拆除。 （5） 、及

16、時設置連墻件：當架體搭至連墻件構(gòu)造點時，在搭完該處立桿、縱橫 向水平桿后，應即時設置連墻件，使用中嚴禁拆除。 （6） 、腳手架封閉交圈：同一步中縱向水平桿主尖四周交圈，應用直角扣件與 內(nèi)外角固定。 （7） 、主節(jié)點：此處必須設置縱、橫向水平桿各一根，用直角扣件固定立桿上， 在腳手架使用期間，主節(jié)點的縱、橫向水平桿和縱、橫向掃地桿嚴禁拆除。 （8） 、穩(wěn)定措施：當架體施工作業(yè)層超過連墻體 2 步時，應采取臨時時穩(wěn)定措 施，直至上一層連墻體搭完后方可根據(jù)情況拆除臨時時穩(wěn)定措施。 （9） 、同步搭設：剪刀撐、斜撐均應隨立桿縱橫向水平桿同步搭設。 （10） 、加強安全管理，確保人身安全： （11）腳手

17、架的架體內(nèi)立桿距墻體凈距大于 300mm，必須鋪設站人片，站人片 設置平整牢固。 （12）腳手架施工層內(nèi)立桿與建筑物之間應采用腳手片進行封閉。 （13）施工層以下外架每隔 3 步底部用密目網(wǎng)封閉。 第七章、落地腳手架計算：（雙排腳手架） 扣件式鋼管落地腳手架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術 規(guī)范(jgj130-2001)、建筑地基基礎設計規(guī)范(gb 50007-2002)、建筑 結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(gb 50017-2003)等編 制。 一、參數(shù)信息一、參數(shù)信息: : 1.1.腳手架參數(shù)腳手架參數(shù) 雙排腳手架搭設高度為 18.5 m，立桿采用單

18、立管； 搭設尺寸為：立桿的橫距為 1.05m，立桿的縱距為1.5m，大小橫桿的步距 為1.8 m； 內(nèi)排架距離墻長度為0.20m； 采用的鋼管類型為 483.25； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為 0.80； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 2.2.活荷載參數(shù)活荷載參數(shù) 施工均布活荷載標準值:3.000 kn/m2；腳手架用途:結(jié)構(gòu)腳手架； 同時施工層數(shù):2 層； 3.3.風荷載參數(shù)風荷載參數(shù) 本工程地處安徽合肥市，基本風壓0.35 kn/m2； 風荷載高度變化系數(shù)z 為0.81，風荷載體型系數(shù)s 為1

19、.13； 腳手架計算中考慮風荷載作用； 4.4.靜荷載參數(shù)靜荷載參數(shù) 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kn/m):0.1248； 腳手板自重標準值(kn/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kn/m):0.140； 安全設施與安全網(wǎng)(kn/m2):0.005； 腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板； 每米腳手架鋼管自重標準值(kn/m):0.036； 腳手板鋪設總層數(shù):10； 5.5.地基參數(shù)地基參數(shù) 地基土類型:碎石土；地基承載力標準值(kpa):120.00； 立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調(diào)整系數(shù):1.00。 二、大橫桿的計算二、大橫桿的計算:

20、: 按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(jgj130-2001)第5.2.4條規(guī)定， 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫 桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.1.均布荷載值計算均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值:p1=0.036 kn/m ； 腳手板的自重標準值:p2=0.31.05/(2+1)=0.105 kn/m ； 活荷載標準值: q=31.05/(2+1)=1.05 kn/m； 靜荷載的設計值: q1=1.20.036+1.20.105=0.169 kn/m； 活荷載的設計值: q2=1.41.05=1.47 kn

21、/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.2.強度驗算強度驗算 跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。 跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為m1max=0.080.1691.52+0.101.471.52 =0.361 kn.m； 支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 m2max= -0.100.1691.52-0.1171.471.52 =-0.425 kn.m； 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =max(0.361106,0.425106)/4790=88.727 n/mm2； 大橫桿的

22、最大彎曲應力為 = 88.727 n/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計 值 f=205 n/mm2，滿足要求！ 3.3.撓度驗算撓度驗算: : 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。 計算公式如下： 其中：靜荷載標準值: q1= p1+p2=0.036+0.105=0.141 kn/m； 活荷載標準值: q2= q =1.05 kn/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.14115004/(1002.06105115000)+0.9901.0515004/(100 2.06105115000) = 2.425 mm； 大橫桿的最大撓度 2.425 mm 小于 大橫桿的最大容許撓

23、度 1500/150 mm 與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算三、小橫桿的計算: : 根據(jù)jgj130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算， 大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載， 在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.1.荷載值計算荷載值計算 大橫桿的自重標準值：p1= 0.0361.5 = 0.054 kn； 腳手板的自重標準值：p2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kn； 活荷載標準值：q=31.051.5/(2+1) =1.575 kn； 集中荷載的設計值: p=1.2(0.054+0.15

24、8)+1.4 1.575 = 2.459 kn； 小橫桿計算簡圖 2.2.強度驗算強度驗算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分 配的彎矩和； 均布荷載最大彎矩計算公式如下: mqmax = 1.20.0361.052/8 = 0.006 kn.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: mpmax = 2.4591.05/3 = 0.861 kn.m ； 最大彎矩 m= mqmax + mpmax = 0.866 kn.m； 最大應力計算值 = m / w = 0.866106/4790=180.888 n/mm2 ； 小橫桿的最大彎曲應力 =180.888 n/mm2

25、 小于 小橫桿的抗壓強度設計 值 205 n/mm2，滿足要求！ 3.3.撓度驗算撓度驗算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分 配的撓度和； 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: qmax=50.03610504/(3842.06105115000) = 0.024 mm ； 大橫桿傳遞荷載 p = p1 + p2 + q = 0.054+0.158+1.575 = 1.786 kn； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: pmax = 1786.351050(310502-410502/9 ) /(722.06105115000) =

26、3.098 mm； 最大撓度和 = qmax + pmax = 0.024+3.098 = 3.122 mm； 小橫桿的最大撓度為 3.122 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7 與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算四、扣件抗滑力的計算: : 按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kn，按照扣件抗滑承 載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kn。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范 5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kn； r - 縱向或橫向水平桿傳給立

27、桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值: p1 = 0.0361.52/2=0.054 kn； 小橫桿的自重標準值: p2 = 0.0361.05/2=0.019 kn； 腳手板的自重標準值: p3 = 0.31.051.5/2=0.236 kn； 活荷載標準值: q = 31.051.5 /2 = 2.362 kn； 荷載的設計值: r=1.2(0.054+0.019+0.236)+1.42.362=3.678 kn； r 6.40 kn，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算五、腳手架立桿荷載計算: : 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包

28、括以 下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，為0.1248kn/m ng1 = 0.1248+(1.502/2)0.036/1.8018.50 = 2.862kn； (2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kn/m2 ng2= 0.3101.5(1.05+0.2)/2 = 2.812 kn； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為 0.14kn/m ng3 = 0.14101.5/2 = 1.05 kn； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)；0.005 kn/m2 ng4 = 0.0051.518.5 = 0.139 kn； 經(jīng)計算得到，靜

29、荷載標準值 ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 6.864 kn； 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總 和的1/2取值。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 nq= 31.051.52/2 = 4.725 kn； 風荷載標準值按照以下公式計算 其中 wo - 基本風壓(kn/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb50009- 2001)的規(guī)定采用： wo = 0.35 kn/m2； uz - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb50009- 2001)的規(guī)定采用： uz= 0.81 ； us - 風荷載體型系數(shù)：取值為1.128； 經(jīng)計算得到，風荷載標準值 w

30、k = 0.7 0.350.811.128 = 0.224 kn/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 n = 1.2ng+1.4nq= 1.26.864+ 1.44.725= 14.851 kn； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 n = 1.2 ng+0.851.4nq = 1.26.864+ 0.851.44.725= 13.859 kn； 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 mw 為 mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.2241.5 1.82/10 = 0.129 kn.m； 六、立桿的穩(wěn)定性計算六、立桿的穩(wěn)定性計算: : 不考慮風荷載時

31、，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：n = 14.851 kn； 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ：i = 1.59 cm； 計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算 桿件長細比時，取塊1.0； 計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： = 1.5 ； 計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m； 長細比 lo/i = 196 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的計算結(jié)果查表得到 ：= 0.188 ； 立桿凈截面面積 ： a = 4.57 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：w = 4.79 cm3； 鋼

32、管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 n/mm2； = 14851/(0.188457)=172.857 n/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 = 172.857 n/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：n = 13.859 kn； 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ：i = 1.59 cm； 計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： = 1.5 ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m； 長細比: l0

33、/i = 196 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ：= 0.188 立桿凈截面面積 ： a = 4.57 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：w = 4.79 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 n/mm2； = 13858.96/(0.188457)+129462.334/4790 = 188.336 n/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 = 188.336 n/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！ 七、最大搭設高度的計算七、最大搭設高度的計算: : 按規(guī)范5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半

34、封 閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 ng2k(kn)計算公式為： ng2k = ng2+ng3+ng4 = 4.001 kn； 活荷載標準值 ：nq = 4.725 kn； 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值 ：gk = 0.125 kn/m； hs =0.1884.5710-4205103-(1.24.001 +1.44.725)/(1.20.125)=41.375 m； 按規(guī)范5.3.6條腳手架搭設高度 hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且 不超過50米： h = 41.375 /(1+0.00141.375)=39.731 m； h= 39.731 和 50

35、比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設高度限值 h =39.731 m。 腳手架單立桿搭設高度為18.5m，小于h，滿足要求！ 按規(guī)范5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉 的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 ng2k(kn)計算公式為： ng2k = ng2+ng3+ng4 = 4.001 kn； 活荷載標準值 ：nq = 4.725 kn； 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值 ：gk = 0.125 kn/m； 計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩： mwk=mw / (1.40.85) = 0.129 /(1.4 0.85) = 0.109 kn.

36、m； hs =( 0.1884.5710-4205103- (1.24.001+0.851.4(4.725+0.1884.571000.109/4.79)/(1.20.1 25)=32.495 m； 按規(guī)范5.3.6條腳手架搭設高度 hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且 不超過50米： h = 32.495 /(1+0.00132.495)=31.472 m； h= 31.472 和 50 比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設高度限值 h =31.472 m。 腳手架單立桿搭設高度為18.5m，小于h，滿足要求！ 八、連墻件的穩(wěn)定性計算八、連墻件的穩(wěn)定性計算: : 連墻件的軸向力設計值應按照下

37、式計算： nl = nlw + n0 風荷載標準值 wk = 0.224 kn/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積 aw = 16.2 m2； 按規(guī)范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kn), n0= 5.000 kn； 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kn)，按照下式計算： nlw = 1.4wkaw = 5.077 kn； 連墻件的軸向力設計值 nl = nlw + n0= 10.077 kn； 連墻件承載力設計值按下式計算： nf = af 其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l/i = 200/15.9的結(jié)果查表得到 =0.966，l為內(nèi)排

38、 架距離墻的長度； 又： a = 4.57 cm2；f=205 n/mm2； 連墻件軸向承載力設計值為 nf = 0.9664.5710-4205103 = 90.5 kn； nl = 10.077 nf = 90.5,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到 nl = 10.077小于雙扣件的抗滑力 12.8 kn，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 九、立桿的地基承載力計算九、立桿的地基承載力計算: : 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值: fg = fgkkc = 120 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 k

39、pa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = n/a =74.256 kpa ； 其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：n = 14.851 kn； 基礎底面面積 ：a = 0.2 m2 。 p=74.256 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！ 第八章、懸挑腳手架計算： 型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全 技術規(guī)范(jgj130-2001)、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb 50009-2001)、鋼結(jié) 構(gòu)設計規(guī)范(gb 50017-2003)、建筑施工安全檢查評分標準(jgj59-99)、 建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范

40、(jgj80-91) 以及本工程的施工圖紙。 一、參數(shù)信息一、參數(shù)信息: : 1.1.腳手架參數(shù)腳手架參數(shù) 雙排腳手架搭設高度為 18.5 m，立桿采用單立桿； 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為1.05m，立桿的步距為 1.8 m； 內(nèi)排架距離墻長度為0.20 m； 采用的鋼管類型為 483.25（未考慮鋼管的負差，計算中取該類型鋼 管） 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù) 0.80； 連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連 接； 連墻件連接方式為雙扣件； 2.2.活荷載參數(shù)活荷載參數(shù) 施工均布荷載(kn/m2):3.000；腳

41、手架用途:結(jié)構(gòu)腳手架； 同時施工層數(shù):2 層； 3.3.風荷載參數(shù)風荷載參數(shù) 本工程地處安徽合肥市，查荷載規(guī)范基本風壓為0.350kn/m2，風荷載高度 變化系數(shù)z為0.810，風荷載體型系數(shù)s為1.128； 計算中考慮風荷載作用； 4.4.靜荷載參數(shù)靜荷載參數(shù) 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載標準值(kn/m):0.1248； 腳手板自重標準值(kn/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kn/m):0.150； 安全設施與安全網(wǎng)自重標準值(kn/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):10 層； 腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板； 5.5.水平懸挑支撐梁水平懸挑支撐

42、梁 懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.35m，建筑物內(nèi) 錨固段長度 3 m。 與樓板連接的螺栓直徑(mm):16.00； 樓板混凝土標號:c35； 6.6.拉繩與支桿參數(shù)拉繩與支桿參數(shù) 鋼絲繩安全系數(shù)為:8.000； 鋼絲繩與墻距離為(m):3.000； 懸挑水平鋼梁采用選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700mpa，直徑 17mm鋼絲繩與建筑物拉結(jié)，最里面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。 二、大橫桿的計算二、大橫桿的計算: : 按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(jgj130-2001)第5.2.4條規(guī)定， 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。

43、將大橫 桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.1.均布荷載值計算均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值:p1=0.036 kn/m ； 腳手板的自重標準值:p2=0.31.05/(2+1)=0.105 kn/m ； 活荷載標準值: q=31.05/(2+1)=1.05 kn/m； 靜荷載的設計值: q1=1.20.036+1.20.105=0.169 kn/m； 活荷載的設計值: q2=1.41.05=1.47 kn/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.2.強度驗算強度驗算 跨中和

44、支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。 跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為m1max=0.080.1691.52+0.101.471.52 =0.361 kn.m； 支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 m2max= -0.100.1691.52-0.1171.471.52 =-0.425 kn.m； 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =max(0.361106,0.425106)/4790=88.727 n/mm2； 大橫桿的最大彎曲應力為 = 88.727 n/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計 值 f=205 n/mm2，滿足要求！ 3.3.撓度驗算撓度驗算: :

45、最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。 計算公式如下： 其中：靜荷載標準值: q1= p1+p2=0.036+0.105=0.141 kn/m； 活荷載標準值: q2= q =1.05 kn/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.14115004/(1002.06105115000)+0.9901.0515004/(100 2.06105115000) = 2.425 mm； 大橫桿的最大撓度 2.425 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm 與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算三、小橫桿的計算: : 根據(jù)jgj130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿

46、按照簡支梁進行強度和撓度計算， 大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載， 在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.1.荷載值計算荷載值計算 大橫桿的自重標準值：p1= 0.0361.5 = 0.054 kn； 腳手板的自重標準值：p2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kn； 活荷載標準值：q=31.051.5/(2+1) =1.575 kn； 集中荷載的設計值: p=1.2(0.054+0.158)+1.4 1.575 = 2.459 kn； 小橫桿計算簡圖 2.2.強度驗算強度驗算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準

47、值最不利分 配的彎矩和； 均布荷載最大彎矩計算公式如下: mqmax = 1.20.0361.052/8 = 0.006 kn.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: mpmax = 2.4591.05/3 = 0.861 kn.m ； 最大彎矩 m= mqmax + mpmax = 0.866 kn.m； 最大應力計算值 = m / w = 0.866106/4790=180.888 n/mm2 ； 小橫桿的最大彎曲應力 =180.888 n/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計 值 205 n/mm2，滿足要求！ 3.3.撓度驗算撓度驗算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計

48、值最不利分 配的撓度和； 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: qmax=50.03610504/(3842.06105115000) = 0.024 mm ； 大橫桿傳遞荷載 p = p1 + p2 + q = 0.054+0.158+1.575 = 1.786 kn； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: pmax = 1786.351050(310502-410502/9 ) /(722.06105115000) = 3.098 mm； 最大撓度和 = qmax + pmax = 0.024+3.098 = 3.122 mm； 小橫桿的最大撓度為 3.122 m

49、m 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7 與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算四、扣件抗滑力的計算: : 按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kn，按照扣件抗滑承 載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kn。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范 5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kn； r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值: p1 = 0.0361.52/2=0.054 kn； 小橫桿的自重標準值: p2 = 0.0361.

50、05/2=0.019 kn； 腳手板的自重標準值: p3 = 0.31.051.5/2=0.236 kn； 活荷載標準值: q = 31.051.5 /2 = 2.362 kn； 荷載的設計值: r=1.2(0.054+0.019+0.236)+1.42.362=3.678 kn； r 6.40 kn，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算五、腳手架立桿荷載的計算: : 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以 下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，為0.1248kn/m ng1 = 0.1248+(1.502/2)0.036/1.801

51、8.50 = 2.862kn； (2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kn/m2 ng2= 0.3101.5(1.05+0.2)/2 = 2.812 kn； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值 為0.15kn/m ng3 = 0.15101.5/2 = 1.125 kn； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)；0.005 kn/m2 ng4 = 0.0051.518.5 = 0.139 kn； 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 6.939 kn； 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷

52、載總 和的1/2取值。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 nq= 31.051.52/2 = 4.725 kn； 風荷載標準值按照以下公式計算 其中 wo - 基本風壓(kn/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb50009- 2001)的規(guī)定采用： wo = 0.35 kn/m2； uz - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb50009- 2001)的規(guī)定采用： uz= 0.81 ； us - 風荷載體型系數(shù)：取值為1.128； 經(jīng)計算得到，風荷載標準值 wk = 0.7 0.350.811.128 = 0.224 kn/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 n = 1.2n

53、g+1.4nq= 1.26.939+ 1.44.725= 14.941 kn； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 n = 1.2 ng+0.851.4nq = 1.26.939+ 0.851.44.725= 13.949 kn； 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 mw 為 mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.2241.5 1.82/10 = 0.129 kn.m； 六、立桿的穩(wěn)定性計算六、立桿的穩(wěn)定性計算: : 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：n = 14.941 kn； 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ：i = 1.59 cm； 計

54、算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算 桿件長細比時，取塊1.0； 計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： = 1.5 ； 計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m； 長細比 lo/i = 196 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的計算結(jié)果查表得到 ：= 0.188 ； 立桿凈截面面積 ： a = 4.57 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：w = 4.79 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 n/mm2； = 14941/(0.188457)=173.905 n/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算

55、= 173.905 n/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：n = 13.949 kn； 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ：i = 1.59 cm； 計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： = 1.5 ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m； 長細比: l0/i = 196 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ：= 0.188 立桿凈截面面積 ： a = 4.57

56、 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：w = 4.79 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 n/mm2； = 13948.96/(0.188457)+129462.334/4790 = 189.383 n/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 = 189.383 n/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！ 七、連墻件的計算七、連墻件的計算: : 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： nl = nlw + n0 風荷載標準值 wk = 0.224 kn/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積 aw = 16.2 m2； 按規(guī)范5.4.1條連墻件

57、約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kn), n0= 5.000 kn； 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kn)，按照下式計算： nlw = 1.4wkaw = 5.077 kn； 連墻件的軸向力設計值 nl = nlw + n0= 10.077 kn； 連墻件承載力設計值按下式計算： nf = af 其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l/i = 200/15.9的結(jié)果查表得到 =0.966，l為內(nèi)排 架距離墻的長度； 又： a = 4.57 cm2；f=205 n/mm2； 連墻件軸向承載力設計值為 nf = 0.9664.5710-4205103 = 90.5 kn； nl =

58、 10.077 ru18.969kn。 經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)強度計算 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力ru的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力n，為 n=ru=18.969kn 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)的強度計算公式為 其中 f 為拉環(huán)受力的單肢抗剪強度，取f = 50n/mm2； 所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)最小直徑 d=(189694/3.14250) 1/2 =22mm； 十二、錨固段與樓板連接的計算十二、錨固段與樓板連接的計算: : 1.1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下： 水平

59、鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力 r=0.069 kn； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為: 其中 f 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范10.9.8條 f = 50n/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 d=69.4514/(3.142502)1/2 =0.94 mm； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè) 30cm以上錨固長度。 2.2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結(jié)力錨固強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結(jié)力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式: 其中 n - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，n = 0.0

60、69kn； d - 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.57n/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215n/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到 h 要大 于 69.451/(3.142161.57)=0.88mm。 螺栓所能承受的最大拉力 f=1/43.1416221510-3=43.21kn 螺栓的軸向拉力n=0.069kn 小于螺栓所能承受的最大拉力 f=43.206kn， 滿足要求！ 3.3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：