電力工程綜合課程設計機械廠降壓變電所電氣設計

1、 電力工程課程設計機械廠降壓變電所電氣設計電力工程綜合課程設計專 業(yè)： 電氣工程及其自動化 班 級： 學 號： 姓 名： 設計題目： 機械廠降壓變電所電氣設計 設計報告格式25分設計內容45分答辯考勤總計得分封面3頁面布局5目錄格式3圖表質量4間行距、字體5頁眉頁腳5設計題目把握5計算設計正確性8設備計算、選型7電氣原理圖變電所主線圖變電所平剖、面圖151020主接線方案5二次回路方案5 2010年12月目 錄第一章 設計任務11.1設計要求11.2設計依據11.2.1工廠總平面圖11.2.2工廠負荷情況11.2.3工廠供電情況21.2.4氣象資料21.2.5地質水文資料21.2.6電費制度2

2、第二章 負荷計算和無功功率補償32.1負荷計算32.1.1單組用電設備計算負荷的計算公式32.1.2多組用電設備計算負荷的計算公式32.2無功功率補償4第三章 變電所位置與形式的選擇6第四章 變電所主變壓器及主接線方案的選擇74.1變電所主變壓器的選擇74.2變電所主接線方案的選擇74.2.1裝設一臺主變壓器的主接線方案74.2.2裝設兩臺主變壓器的主接線方案74.3主接線方案的技術經濟比較8第五章 短路電流的計算105.1繪制計算電路105.2確定短路基準值105.3計算短路電路中各元件的電抗標幺值105.3.1電力系統(tǒng)105.3.2架空線路105.3.3電力變壓器105.4 k-1點（10

3、.5kv側）的相關計算105.4.1總電抗標幺值105.4.2三相短路電流周期分量有效值115.4.3其他短路電流115.4.4三相短路電容115.5 k-2點（0.4kv側）的相關計算115.5.1總電抗標幺值115.5.2三相短路電流周期分量有效值115.5.3其他短路電流115.5.4三相短路電容11第六章 變電所一次設備的選擇校驗126.1 10kv側一次設備的選擇校驗126.1.1 按工作電壓選擇126.1.2按工作電流選擇126.1.3按斷流能力選擇126.1.4隔離開關、負荷開關和斷路器的短路穩(wěn)定度校驗126.2 380v側一次設備的選擇校驗136.3 高低壓母線的選擇13第七章

4、 變壓所進出線與鄰近單位聯(lián)絡線的選擇147.1 10kv高壓進線和引入電纜的選擇147.1.1 10kv高壓進線的選擇校驗147.1.2 由高壓配電室至主變的一段引入電纜的選擇校驗147.2 380低壓出線的選擇147.2.1 鑄造車間147.2.2 鍛壓車間157.2.3 熱處理車間157.2.4 電鍍車間157.2.5 倉庫157.2.6 工具車間157.2.7 金工車間157.2.8 鍋爐房157.2.9 裝配車間167.2.10 機修車間167.2.11 生活區(qū)167.3 作為備用電源的高壓聯(lián)絡線的選擇校驗167.3.1 按發(fā)熱條件選擇167.3.2校驗電壓損耗167.3.3 短路熱穩(wěn)

5、定校驗16第八章 變壓所進出線與鄰近單位聯(lián)絡線的選擇188.1 變電所二次回路反感的選擇188.2 主變電所繼電保護裝置188.2.1 主變壓器的繼電保護裝置18 8.2.2 保護動作的整定188.2.3 過電流保護動作時間的整定188.2.4 過電流保護靈敏度系數的校驗188.3 裝設電流速斷保護188.3.1 速斷電流的整定198.3.2 電流速斷保護靈敏度系數的校驗198.3 作為備用電源的高壓聯(lián)絡線的繼電保護裝置198.4.1 裝設反時限過電流保護198.4.2 裝設電流速斷保護198.4.3 變電所低壓側的保護裝置19第九章 降壓變電所防雷與接地裝置的設計209.1 變電所的防雷保護

6、209.1.1 直接防雷保護209.1.2 雷電侵入波的防護209.2 變電所公共接地裝置的設計209.2.1 接地電阻的要求209.2.2 接地裝置的設計20附錄21致謝23參考文獻24第一章 設計任務1.1設計要求要求根據本廠所能取得的電源及本廠用電負荷的實際情況，并適當考慮到工廠生產的發(fā)展，按照安全可靠、技術先進、經濟合理的要求，確定變電所的位置和型式，確定變電所主變壓器的臺數、容量與類型，選擇變電所主接線方案及高低壓設備和進出線，確定二次回路方案，選擇整定繼電保護，確定防雷和接地裝置。最后按要求寫出設計說明書，繪出設計圖紙。1.2設計依據1.2.1工廠總平面圖 后廠門廠門大街公共電源干

7、線北橋河流 x x機械廠總平面圖 比例1:2000廠區(qū)（3）（1）（7）（10）（6）（4）（5）（9）（8）（2） 圖1.1 工廠總平面圖1.2.2 工廠負荷情況本廠多數車間為兩班制，年最大負荷利用小時為3600h，日最大負荷持續(xù)時間為6h。該廠除鑄造車間、電鍍車間和鍋爐房屬二級負荷外，其余均屬三級負荷。本廠的負荷統(tǒng)計資料如表1.1所示。表1.1 工廠負荷統(tǒng)計資料廠房編號廠房名稱負荷類別設備容量/kw需要系數功率因數1鑄造車間動力20003065照明608102鍛壓車間動力35003060照明807107金工車間動力30002065照明1008106工具車間動力40003006照明70910

8、4電鍍車間動力1500508照明508103熱處理車間動力1500608照明508109裝配車間動力20003075照明6081010機修車間動力16002065照明408108鍋爐車間動力500708照明108105倉庫動力200408照明10810生活區(qū)照明40007091.2.3 供電電源情況按照工廠與當地供電部門簽定的供用電協(xié)議規(guī)定，本廠可由附近一條10kv的公用電源干線取得工作電源。該干線的走向參看工廠總平面圖。該干線的導線牌號為lgj-150，導線為等邊三角形排列，線距為2m；干線首端距離本廠約8km。干線首端所裝設的高壓斷路器斷流容量為500mva。此斷路器配備有定時限過流保護和

9、電流速斷保護，定時限過流保護整定的動作時間為1.7s。為滿足工廠二級負荷要求，可采用高壓聯(lián)絡線由鄰近的單位取得備用電源。已知與本廠高壓側有電氣聯(lián)系的架空線路總長度為40km，電纜線路總長度為10km。1.2.4 氣象資料本廠所在地區(qū)的年最高氣溫為38，年平均氣溫為23，年最低氣溫為-9，年最熱月平均最高氣溫為33，年最熱月平均氣溫為26，年最熱月地下0.8米處平均氣溫為25。當地主導風向為東北風，年雷暴日數為20。1.2.5 地質水文資料本廠所在地區(qū)平均海拔500m，地層以砂粘土為主，地下水位為2m。1.2.6 電費制度本廠與當地供電部門達成協(xié)議，在工廠變電所高壓側計量電能，設專用計量柜，按兩

10、部電費制交納電費。每月基本電費按主變壓器容量為18元/kva，動力電費為0.9元/kw.h，照明電費為0.5元/kw.h。工廠最大負荷時的功率因數不得低于0.9，此外，電力用戶需按新裝變壓器容量計算，一次性向供電部門交納供電貼費：610va為800/kva。 第二章 負荷計算和無功功率補償2.1負荷計算2.1.1單組用電設備計算負荷的計算公式a)有功計算負荷（單位為kw） = ， 為系數b)無功計算負荷（單位為kvar）= tanc)視在計算負荷（單位為kva）=d)計算電流（單位為a） =, 為用電設備的額定電壓（單位為kv）2.1.2多組用電設備計算負荷的計算公式a)有功計算負荷（單位為k

11、w）=式中是所有設備組有功計算負荷之和，是有功負荷同時系數，可取0.850.95b)無功計算負荷（單位為kvar）=，是所有設備無功之和；是無功負荷同時系數，可取0.90.97c)視在計算負荷（單位為kva） =d)計算電流（單位為a） =經過計算，得到各廠房和生活區(qū)的負荷計算表，如表2.1所示（額定電壓取380v）表2.1各廠房和生活區(qū)的負荷計算表編號名稱類別設備容量/kw需要系數costan計算負荷/kw/kvar/kva/a1鑄造車間動力200030.651.176070.2照明6081004.80小計20664.870.295.5145.22鍛壓車間動力35003061.3310513

12、9.7照明8071005.60小計358110.6139.7178.2270.17金工車間動力300020651.176070.2照明100810080小計3106870.297.7148.56工具車間動力40003061.33120159.6照明7091006.30小計407126.3159.6203.5309.24電鍍車間動力15005080.757556.3照明50810040小計1557956.397147.43熱處理車間動力15006080.759067.5照明50810040小計1559467.5115.7175.89裝配車間動力200030.750.886052.8照明60810

13、04.80小計20664.852.883.612710機修車間動力160020651.173237.4照明4081003.20小計16435.237.451.4788鍋爐車間動力5007080.753526.3照明1081000.80小計5135.826.344.467.55倉庫動力2004080.7586照明1081000.80小計218.8610.716.211生活區(qū)照明4000.70.90.48280134.4310.6471.9總計動力1980967.3 820.4照明453計入=0.8, =0.850.75773.8697.31041.61582.62.2無功功率補償:無功功率的人工

14、補償裝置：主要有同步補償機和并聯(lián)電抗器兩種。由于并聯(lián)電抗器具有安裝簡單、運行維護方便、有功損耗小以及組裝靈活、擴容方便等優(yōu)點，因此并聯(lián)電抗器在供電系統(tǒng)中應用最為普遍。由表2.1可知，該廠380v側最大負荷時的功率因數只有0.75。而供電部門要求該廠10kv進線側最大負荷時功率因數不低于0.9?？紤]到主變壓器的無功損耗元大于有功損耗，因此380v側最大負荷時功率因數應稍大于0.9，暫取0.92來計算380v側所需無功功率補償容量：=(tan - tan)=810.8tan(arccos0.75) - tan(arccos0.92) = 369.66 kvar參照圖2，選pgj1型低壓自動補償評屏

15、，并聯(lián)電容器為bw0.4-14-3型，采用其方案1（主屏）1臺與方案3（輔屏）6臺相結合，總共容量為84kvar6=504kvar。補償前后，變壓器低壓側的有功計算負荷基本不變，而無功計算負荷=（697.3-504）kvar=193.3 kvar，視在功率=797.6 kva，計算電流=1211.8 a,功率因數提高為cos=0.97。在無功補償前，該變電所主變壓器t的容量為應選為1250kva,才能滿足負荷用電的需要；而采取無功補償后，主變壓器t的容量選為1000kva的就足夠了。同時由于計算電流的減少，使補償點在供電系統(tǒng)中各元件上的功率損耗也相應減小，因此無功補償的經濟效益十分可觀。因此無

16、功補償后工廠380v側和10kv側的負荷計算如表3所示。圖2.1 pgj1型低壓無功功率自動補償屏的接線方案表2.2無功補償后工廠的計算負荷項目cos計算負荷/kw/kvar/kva/a380v側補償前負荷0.75773.8697.31041.61582.6380v側無功補償容量-504380v側補償后負荷0.97773.8193.3796.71211.8主變壓器功率損耗0.015=120.06=4810kv側負荷計算0.97785.8241.3822.0第三章 變電所位置與形式的選擇變電所的位置應盡量接近工廠的負荷中心，工廠的負荷中心按負荷功率矩法來確定。工廠的負荷中心假設在p(,),其中p

17、=+=。因此仿照力學中計算中心的力矩方程，可得負荷中心的坐標： （3-1） （3-2） 由計算結果可知，工廠的負荷中心在2,3,5,6號車間之間?？紤]到周圍環(huán)境及進出線方便，決定在5號廠房的西側緊靠廠房建造工廠變電所，器型式為附設式。后廠門廠門大街公共電源干線北橋河流 x x機械廠總平面圖 比例1:2000廠區(qū)（3）（1）（7）（10）（6）（4）（5）（9）（8）（2）變電所圖3.1變電所位置第四章 變電所主變壓器及主接線方案的選擇4.1變電所主變壓器的選擇根據工廠的負荷性質和電源情況，工廠變電所的主變壓器考慮有下列兩種可供選擇的方案：a)裝設一臺變壓器型號為s9型，而容量根據式=822.0

18、，為主變壓器容量，為總的計算負荷。選=1000 kva，即選一臺s9-1000/10型低損耗配電變壓器。至于工廠二級負荷所需的備用電源，考慮由鄰近單位相聯(lián)的高壓聯(lián)絡線來承擔。b)裝設兩臺變壓器型號為s9型，即：822.0 kva=（493.2575.4）kva因此選兩臺s9-630/10型低損耗配電變壓器。工廠二級負荷所需的備用電源，考慮由鄰近單位相聯(lián)的高壓聯(lián)絡線來承擔。主變壓器的聯(lián)結組均為yyn0 。4.2 變電所主接線方案的選擇 按上面考慮的兩種主變壓器方案可設計下列兩種主接線方案：4.2.1裝設一臺主變壓器的主接線方案y0y0s9-1000gg-1a(f)-0710/0.4kv聯(lián)絡線（備

19、用電源）gg-1a(f)-54gw口-1010kvfs4-10gg-1a(j)-03gg-1a(j)-03gg-1a(f)-07gg-1a(f)-54gg-1a(f)-07gg-1a(f)-07主變聯(lián)絡（備用）220/380v高壓柜列圖4.1 裝設一臺主變壓器的主接線方案4.2.2裝設兩臺主變壓器的主接線方案 y0y0220/380vs9-630gg-1a(f)gg-1a(f)-0710/0.4kvs9-63010/0.4kv聯(lián)絡線（備用電源）gg-1a(f)-54gg-1a(f)-113、11gw口-1010kvfs4-10gg-1a(j)-01gg-1a(f)-113gg-1a(f)-11

20、gg-1a(j)-01gg-1a(f)-96gg-1a(f)-07gg-1a(f)-54主變主變聯(lián)絡（備用）高壓柜列-96圖4.2 裝設兩臺主變壓器的主接線方案4.3 主接線方案的技術經濟比較 表4.1 主接線方案的技術經濟比較比較項目裝設一臺主變的方案裝設兩臺主變的方案技術指標供電安全性滿足要求滿足要求供電可靠性基本滿足要求滿足要求供電質量由于一臺主變，電壓損耗較大由于兩臺主變并列，電壓損耗較小靈活方便性只有一臺主變，靈活性稍差由于有兩臺主變，靈活性較好擴建適應性稍差一些更好一些經濟指標電力變壓器的綜合投資額查得s9-1000/10的單價為15.1萬元，而變壓器綜合投資約為其單價的2倍，因此

21、綜合投資約為2*15.1=30.2萬元查得s9-630/10的單價為10.5萬元，因此兩臺變壓器的綜合投資約為4*10.5=42萬元，比一臺主變方案多投資11.8萬元高壓開關柜（含計量柜）的綜合投資額查得gg-1a(f)型柜可按每臺4萬元計，其綜合投資可按設備的1.5倍計，因此高壓開關柜的綜合投資約為4*1.5*4=24萬元本方案采用6臺gg-1a(f)柜，其綜合投資約為6*1.5*4=36萬元，比一臺主變方案多投資12萬元電力變壓器和高壓開關柜的年運行費主變的折舊費=30.2萬元*0.05=1.51萬元；高壓開關柜的折舊費=24萬元*0.06=1.44萬元；變配電的維修管理費=（30.2+2

22、4）萬元*0.06=3.25萬元。因此主變和高壓開關柜的折舊和維修管理費=（1.51+1.44+3.25）=6.2萬元主變的折舊費=42萬元*0.05=2.1萬元；高壓開關柜的折舊費=36萬元*0.06=2.16萬元；變配電的維修管理費=（42+36）萬元*0.06=4.68萬元。因此主變和高壓開關柜的折舊和維修管理費=（2.1+2.16+4.68）=8.94萬元，比一臺主變方案多投資2.74萬元供電貼費主變容量每kva為800元，供電貼費=1000kva*0.08萬元/kva=80萬元供電貼費=2*630kva*0.08萬元=100.8萬元，比一臺主變多交20.8萬元從上表可以看出，按技術指

23、標，裝設兩臺主變的主接線方案略優(yōu)于裝設一臺主變的主接線方案，但按經濟指標，則裝設一臺主變的主接線方案遠優(yōu)于裝設兩臺主變的主接線方案，因此決定采用裝設一臺主變的主接線方案。第五章 短路電流的計算5.1 繪制計算電路 500mvak-1k-2lgj-150,8km10.5kvs9-10000.4kv(2)(3)(1)系統(tǒng)圖5.1 短路計算電路5.2 確定短路計算基準值設基準容量=100mva，基準電壓=1.05，為短路計算電壓，即高壓側=10.5kv，低壓側=0.4kv，則 （5-1） （5-2）5.3 計算短路電路中個元件的電抗標幺值5.3.1電力系統(tǒng)已知電力系統(tǒng)出口斷路器的斷流容量=500mv

24、a，故=100mva/500mva=0.2 （5-3）5.3.2架空線路查表得lgj-150的線路電抗，而線路長8km，故 （5-4）5.3.3電力變壓器查表得變壓器的短路電壓百分值=4.5，故=4.5 （5-5）式中，為變壓器的額定容量因此繪制短路計算等效電路如圖5-2所示。k-1k-2圖5.2 短路計算等效電路5.4 k-1點（10.5kv側）的相關計算5.4.1總電抗標幺值=0.2+2.6=2.8 （5-6）5.4.2 三相短路電流周期分量有效值 （5-7）5.4.3 其他短路電流 （5-8） （5-9） （5-10）5.4.4 三相短路容量 （5-11）5.5 k-2點（0.4kv側）

25、的相關計算5.5.1總電抗標幺值=0.2+2.6+4.5=7.3 （5-12）5.5.2三相短路電流周期分量有效值 （5-13）5.5.3 其他短路電流 （5-14） （5-15） （5-16）5.5.4三相短路容量 （5-17）以上短路計算結果綜合圖表5.1所示。表5.1短路計算結果短路計算點三相短路電流三相短路容量/mvak-11.961.961.965.02.9635.7k-219.719.719.736.221.513.7第六章 變電所一次設備的選擇校驗6.1 10kv側一次設備的選擇校驗6.1.1按工作電壓選則 設備的額定電壓一般不應小于所在系統(tǒng)的額定電壓，即，高壓設備的額定電壓應不

26、小于其所在系統(tǒng)的最高電壓，即。=10kv， =11.5kv，高壓開關設備、互感器及支柱絕緣額定電壓=12kv，穿墻套管額定電壓=11.5kv，熔斷器額定電壓=12kv。6.1.2按工作電流選擇設備的額定電流不應小于所在電路的計算電流，即6.1.3按斷流能力選擇設備的額定開斷電流或斷流容量，對分斷短路電流的設備來說，不應小于它可能分斷的最大短路有效值或短路容量，即或對于分斷負荷設備電流的設備來說，則為，為最大負荷電流。6.1.4 隔離開關、負荷開關和斷路器的短路穩(wěn)定度校驗a)動穩(wěn)定校驗條件或、分別為開關的極限通過電流峰值和有效值，、分別為開關所處的三相短路沖擊電流瞬時值和有效值b)熱穩(wěn)定校驗條件

27、 對于上面的分析，如表6-1所示，由它可知所選一次設備均滿足要求。表6.1 10 kv一次側設備的選擇校驗選擇校驗項目電壓電流斷流能力動態(tài)定度熱穩(wěn)定度其它裝置地點條件參數數據10kv57.7a()1.96ka5.0ka一次設備型號規(guī)格額定參數高壓少油斷路器sn10-10i/63010kv630ka16ka40 ka高壓隔離開關-10/20010kv200a-25.5 ka二次負荷0.6高壓熔斷器rn2-1010kv0.5a50 ka-電壓互感器jdj-1010/0.1kv-電壓互感器jdzj-10-電流互感器lqj-1010kv100/5a-=31.8 ka=81避雷針fs4-1010kv-戶

28、外隔離開關gw4-12/40012kv400a-25ka6.2 380v側一次設備的選擇校驗同樣，做出380v側一次設備的選擇校驗，如表6.2所示，所選數據均滿足要求。 表6.2 380v一次側設備的選擇校驗選擇校驗項目電壓電流斷流能力動態(tài)定度熱穩(wěn)定度其它裝置地點條件參數-數據380v總1317.6a19.7ka36.2ka-一次設備型號規(guī)格額定參數-低壓斷路器dw15-1500/3d380v1500a40ka-低壓斷路器dw20-630380v630a（大于）30ka(一般)-低壓斷路器dw20-200380v200a（大于）25 ka-低壓斷路hd13-1500/30380v1500a-電

29、流互感器lmzj1-0.5500v1500/5a-電流互感器lmz1-0.5500v100/5a160/5a-6.3 高低壓母線的選擇查表得到，10kv母線選lmy-3(404mm),即母線尺寸為40mm4mm;380v母線選lmy-3（12010）+806，即相母線尺寸為120mm10mm，而中性線母線尺寸為80mm6mm。第七章 變壓所進出線與鄰近單位聯(lián)絡線的選擇7.1 10kv高壓進線和引入電纜的選擇7.1.1 10kv高壓進線的選擇校驗采用lgj型鋼芯鋁絞線架空敷設，接往10kv公用干線。a).按發(fā)熱條件選擇由=57.7a及室外環(huán)境溫度33，查表得，初選lgj-35,其35c時的=14

30、9a,滿足發(fā)熱條件。b).校驗機械強度查表得，最小允許截面積=25，而lgj-35滿足要求，故選它。由于此線路很短，故不需要校驗電壓損耗。7.1.2 由高壓配電室至主變的一段引入電纜的選擇校驗 采用yjlv22-10000型交聯(lián)聚乙烯絕緣的四芯(加銅芯)電纜之間埋地敷設。a)按發(fā)熱條件選擇由=57.7a及土壤環(huán)境25，查表得，初選纜線芯截面為25的交聯(lián)電纜，其=149a,滿足發(fā)熱條件。b)校驗熱路穩(wěn)定按式，a為母線截面積，單位為；為滿足熱路穩(wěn)定條件的最大截面積，單位為；c為材料熱穩(wěn)定系數；為母線通過的三相短路穩(wěn)態(tài)電流，單位為a；短路發(fā)熱假想時間，單位為s。本電纜線中=1960，=0.5+0.2

31、+0.05=0.75s，終端變電所保護動作時間為0.5s，斷路器斷路時間為0.2s，c=77，把這些數據代入公式中得，滿足發(fā)熱條件。 b）校驗電壓損耗由圖所示的工廠平面圖量得變電所至1號廠房距離約為56m，而查表得到120的鋁芯電纜的=0.31 （按纜芯工作溫度75計），=0.07，又1號廠房的=64.8kw, =70.2 kvar，故線路電壓損耗為u =(pr+qx)=64.8kwx(0.31x0.056)+70.2kvarx(0.07x0.056)/0.38kv=3.68vu%=3.68/380x100%=0.97%，滿足發(fā)熱條件。 b）校驗機械強度查表得，=2.5，因此上面所選的4的導線

32、滿足機械強度要求。c) 所選穿管線估計長50m，而查表得=0.85，=0.119，又倉庫的=8.8kw, =6 kvar，因此i30,滿足發(fā)熱條件。2）效驗機械強度 查表可得，最小允許截面積amin=10mm2，因此blx-1000-1240滿足機械強度要求。3）校驗電壓損耗 查工廠平面圖可得變電所至生活區(qū)的負荷中心距離80m左右，而查表得其阻抗值與blx-1000-1240近似等值的lj-240的阻抗=0.14，=0.30（按線間幾何均距0.8m），又生活區(qū)的=280kw，=134.4kvar，因此=5%u =(pr+qx)=280kwx(0.14x0.08)+134.4kvarx(0.3x

33、0.08)/0.38kv=16.7vu%=16.7/380x100%=4.4%=5%滿足允許電壓損耗要求。因此決定采用四回blx-1000-1120的三相架空線路對生活區(qū)供電。pen線均采用blx-1000-175橡皮絕緣線。重新校驗電壓損耗，完全合格。7.3 作為備用電源的高壓聯(lián)絡線的選擇校驗采用yjl2210000型交聯(lián)聚氯乙烯絕緣的鋁心電纜，直接埋地敖設，與相距約2km的臨近單位變配電所的10ky母線相連。7.3.1按發(fā)熱條件選擇 最熱月土壤平均溫度為25。查表工廠供電設計指導，初選纜心截面為25的交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁心電纜，其滿足要求。7.3.2校驗電壓損耗 由表工廠供電設計指導8-41

34、可查得纜芯為25的鋁（纜芯溫度按80計），而二級負荷的, =(64.8+79+35.8)kw=179.6kw, =(70.2+56.3+26.3)kvar=152.8kvar，線路長度按2km計，因此u =179.6x(1.54x2)+152.8x(0.12x2)/10kv=58.8vu%=(58.8v/10000v)x100%=0.59%1.5從工廠供電課程設計指導表6-1可知，按gb5006292規(guī)定，電流保護的最小靈敏度系數為1.5，因此這里裝設的電流速斷保護的靈敏度系數是達到要求的。但按jbj696和jgj/t1692的規(guī)定，其最小靈敏度為2，則這里裝設的電流速斷保護靈敏度系數偏底。8

35、.4作為備用電源的高壓聯(lián)絡線的繼電保護裝置8.4.1裝設反時限過電流保護。亦采用gl15型感應式過電流繼電器，兩相兩繼電器式接線，去分跳閘的操作方式。a)過電流保護動作電流的整定,利用式，其中=2，取=0.652a=43.38a， =1，=0.8， =50/5=10，因此動作電流為： 因此過電流保護動作電流整定為7a。b)過電流保護動作電流的整定按終端保護考慮，動作時間整定為0.5s。c)過電流保護靈敏度系數因無臨近單位變電所10kv母線經聯(lián)絡線到本廠變電所低壓母線的短路數據，無法檢驗靈敏度系數，只有從略。8.4.2裝設電流速斷保護亦利用gl15的速斷裝置。但因無臨近單位變電所聯(lián)絡線到本廠變電

36、所低壓母線的短路數據，無法檢驗靈敏度系數，也只有從略。8.4.3變電所低壓側的保護裝置a）低壓總開關采用dw151500/3型低壓短路器，三相均裝設過流脫鉤器，既可保護低壓側的相間短路和過負荷，而且可保護低壓側單相接地短路。脫鉤器動作電流的整定可參看參考文獻和其它有關手冊。b）低壓側所有出線上均采用dz20型低壓短路器控制，其瞬間脫鉤器可實現(xiàn)對線路的短路故障的保護，限于篇幅，整定亦從略。第九章 降壓變電所防雷與接地裝置的設計9.1變電所的防雷保護9.1.1 直接防雷保護 在變電所屋頂裝設避雷針和避雷帶，并引進出兩根接地線與變電所公共接裝置相連。如變電所的主變壓器裝在室外和有露天配電裝置時，則應在變電所外面的適當位置裝設獨立避雷針，其裝設高度應使其防雷保護范圍包圍整個變電所。如果變電所所在其它建筑物的直擊雷防護范圍內時，則可不另設獨立的避雷針。按規(guī)定，獨立的避雷針的接地裝置接地電阻（表9-6）。通常采用3-6根長2.5 m的剛管，在裝避雷針的桿塔附近做一排和多邊形排列，管間距離5 m，打入地下，管頂距地面0.6 m。接地管間用40mm4mm