大工13年秋鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計離線作業(yè)答案

1、百度文庫I網(wǎng)絡(luò)教育學院鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計題 目：梅蘭廠房學習中心： 江蘇省泰州市姜堰奧鵬專 業(yè)： 土木工程年 級：12年9月學號：9253學生：王旭指導教師：王余海1 基本情況、設(shè)計資料370mm磚砌承重。采用單向板肋梁/ 梅蘭化工廠房。采用鋼筋混凝土內(nèi)框架承重，外墻為樓蓋。樓面做法：20mm厚水泥砂漿面層，鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，15mm厚石灰砂漿抹灰。325kN/m，水泥砂漿容荷載：永久荷載，包過梁、柱、板及構(gòu)造層自重，鋼筋混凝土容重重20 kN/m 3，石灰砂漿容重17kN/m 3，分項系數(shù) g 1.2?？勺兒奢d，樓面均分布荷載為54kN/m 3，分項系數(shù) k 1.3。，次梁的跨度是。梁每

2、跨內(nèi)布兩根次梁。其間距是。樓蓋的布置如圖1所示。二、樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置主梁沿房屋的橫向布置，次梁沿縱向布置。主梁的跨度是BteLoACj/c oChBl6主梁的截面高度應(yīng)滿足取截面高度h=500mm，截面寬度取為三、板的計算按塑性分析法計算內(nèi)力。e:o次梁截面高度應(yīng)滿足 hb=250mm。根據(jù)構(gòu)造要求，板厚取h 80mm 丄 1900 47.5mm40404800 /800 266“400mm12 丫取h=400mm，截面寬度取為 b=200mm。5700155700 380 570mm101、荷載恒荷載標準值:20mm水泥砂漿面層0.02m20kN / m30.4kN /m280mm鋼筋混凝

3、土板0.08m3225kN / m 2.0kN /m15mm厚石灰砂漿抹灰0.015m17kN /m30.255kN /m22gk 2.655kN / m活荷載標準值/qk7.5kN / m2橫何載設(shè)計值g1.222.6553.186kN/m2活荷載設(shè)計值q1.327.59.75kN /m合計gq12.936kN /m22、內(nèi)力計算20.20.12a1.90.121.74m21.9 0.21.7) /1.7b21.72m2lo10(1.721.7m1.2 00 10 。說明可按等跨連續(xù)板計算內(nèi)力。取1m寬板作為計算單次梁的截面In200mm 400mm，板在墻上的支撐長度為 120mm，則板的

4、計算跨度為:連續(xù)板各截面的彎矩計算見表1.邊跨I。h 1.9 0.120.22空8 1.72m2中間跨跨度差元，計算簡圖如圖1所示。19001900ftt(、丫f，J( 1 1 - . 1l:1 41/ |7處一 V1 7Cg q 12.936kN/m截面1邊跨跨內(nèi)B離端第一支座2中間跨跨內(nèi)C中間支座彎矩計算系數(shù)1111m11 11/1614計算跨度l0Io 1.72ml01.72ml01.7ml01.7m2Mm(g q)lo3.48-3.482.342.67表1連續(xù)板各截面彎矩計算截面承載力計算2b 1000mm, h 80mm, h0 80 20 60mm。C30 混凝土， fc= N/m

5、m。HPB300 鋼 筋，fy=270 kN/m MBk (0.105 6.405 0.119 3) 1.720 kN /m 3.05kN / m，連續(xù)板各截面的配筋計算見表2.表2連續(xù)板各截面配筋計算截面位置邊區(qū)板帶(1-2，5-6軸線間)中間區(qū)板帶(2-5軸線間)邊跨 跨內(nèi)離端 第二 支座離端 第二 支跨 跨內(nèi)、中間 跨跨 內(nèi)中間 支座邊跨跨內(nèi)離端第二 支座離端第二跨 跨內(nèi)、中間 跨跨內(nèi)中間支座2M,( kN/m )Ms21 fcbh012 sA1fcb h。Asf1 y選配鋼筋6/81706/8170619061606/81706/817062006200 實配鋼筋面積228228149

6、177228228141141支座截面的受壓區(qū)高度系數(shù)均小于，滿足彎矩調(diào)幅的要求;min(0.2%, 45 ft / fy)max 45 ft / fy 45 1.43/270 100% 0.238%所以，As,minminbh 0.238% 1000 80 190.4mm2板的裂縫驗算裂縫寬度驗算屬于正常使用極限狀態(tài)，采用荷載的標準組合。按彈性方法計算截面彎矩，考慮可變荷載的最不利布置，有M kg 9kl0qqkl0式中g(shù)k 折算永久荷載標準值，gk gk qk/2 2.655 7.5/2 6.405kN / m _ _qk 折算可變荷載標準值，qk qk/2 7.5/2 3.75kN /

7、mg 五跨連續(xù)板滿布荷載下相應(yīng)截面的彎矩系數(shù)，按有關(guān)表格查的；q 五跨連續(xù)板最不利荷載布置下相應(yīng)的彎矩系數(shù)，按有關(guān)表格查的。由荷載標準組合產(chǎn)生的跨中和支座彎矩：2Mk (0.078 6.405 0.1 3) 1.720 kN /m 2.32kN /mM2k (0.033 6.405 0.079 3) 1.72kN/m 1.30kN/m2Mck (0.079 6.405 0.111 3) 1.7 kN/m 2.42kN /mM3k (0.046 6.405 0.085 3) 1.72kN /m 1.59kN /m0.7 , C30混凝土抗拉強度標準值ftk 2.01N / mm2 ；保護層厚度

8、c=15mm20mm,取c=20m m,計算過程見表 2,裂縫寬度均小于一類環(huán)境規(guī)范規(guī)定值。板的裂縫寬度驗算川截面1b2C3/M kA / mm2228228149、1491492sq Mk/O.87h0A5(N/mm )teAs / Ate1.10.65 ftk / te sqdeq d / (mm)lcr(1.9cs 0.08-(mm)tewmaxcr l cr sq / Es(mm)te =0.01。注：te 0.01 ,取板的撓度驗算截面的短期剛度由下式確定:BsEsAh1.150.21 3.5 f式中，E Es/Ec 210 103/34107，矩形截面f 0，各截面的短周期剛度如下

9、表受彎構(gòu)件的受力特征系數(shù)cr 1.9，光面鋼筋的相對粘結(jié)特征系數(shù)截面1b2C3As / mm2219219146146/46As/bhBs /1011N|mm由表2可見，Bb與B1很接近，滿足EB1 Bb 2 B1,按混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范可取整跨剛度B1所示。為計算撓度，這樣的簡化使撓度計算大為方便。長期剛度按下式確定MkB Mq(1) Mk BS其中，Mg (0.078gk2.322.725 2 12.32 曲 10 詢 10 訕0.1qk)l2(0.078 7.965 0.1 3) 1.7222.725kNgkgk 2( qqk)2.655 -(0.8 7.5)27.965kN /m1 1q

10、kq qk 0.8 7.5 3kN / m2 2第一跨撓度最大，對于等跨連續(xù)板可只驗算該跨撓度。永久荷載gk滿布，可變荷載qk在2 21，3, 5跨布置，又相應(yīng)表格查的相應(yīng)的撓度系數(shù)分別是0.644 10和0.973 10 ，于是撓度：0.644 10 2gkl4B0.973 10 2qkl4B3、240.644 102.655 17208.64 1010繪制板施工圖240.973 107.5 1720108.64 1010=8.45mm8 A7 i &fa一 hl.aA 11 7 aHB -B11.ri_Id HJ: | 巧P廠 A-. 2 ，j j hJ,_ :_ _ji *)r;護Jf忙

11、了f9*jrg q 26.67kN / m2iii(itrVJ- 1/ d /匚 G CF亠/_s* 4550 :i=jr盲-LzJ- 1 碎 4G/3 J連續(xù)次梁各截面彎矩及剪力計算分別見表3表4.表3連續(xù)次梁彎矩計算截面1邊跨跨中B離端第一支座2中間跨跨中C中間支座彎矩計算系數(shù)1111Zm 11111614計算跨度l0八 4.675ml04.675mI04.55mI04.55m2Mm(g q)l53.00-53.0034.5139.44表4連續(xù)次梁剪力計算截面A邊支座B （左） 離端第二支座B （右） 離端第一支座C中間支座剪力計算系數(shù)v凈跨度lnl0 =l0 =l0 =l0 =2V v(

12、g q)ln正截面承載力計算正截面承載力計算時，支座按矩形截面計算，跨中按T形截面計算，翼緣寬度取1 1bf 丨二 4800=1600mm，又 b sn 200 1700 1900mm，故取 bf 1600mm3 3一類環(huán)境，梁的混凝土保護層厚度要求為25mm，單排鋼筋截面有效高度取h=365mm。判別T型截面類型：Ihf801fcbf hf （h0 一）1.0 14.3 1517 80 （365）564.02kN m 53.00kN m22 *各跨跨中均屬于第一類 T型截面。次梁的正截面承載力過程見表次梁正截面受彎承載力計算截面邊跨跨中（1）離端第一支座（B）離端第二跨跨中（2）中間跨跨中（

13、3）中間支座（C）彎矩設(shè)計值（kN|m）Ms1 fcbho1棗2 s選配鋼筋A1fcb h。氏f|y1044383實際配筋5 1 123 1 223 1 124 12As =565As=1140As=339As=452計算結(jié)果表明均小于，符合塑性內(nèi)力重分布的條件。As/（bh） 339/（200 400） 0.42% min （0.2%, 45 ft / fy）max 45 ft / fy 45 1.43/300 0.22%，滿足最小配筋率的要求。斜截面受剪承載力計算。計算內(nèi)容包括：截面尺寸復核、腹筋計算和最小配筋率驗算。（1）驗算截面尺寸hw h0 hf 365 80 265mm, hw/b

14、 265/ 200 1.2 4，截面尺寸按下式驗算:0.25 cfcbh00.25 1.0 14.3 250 365362.20kN Vmax 74.81kN截面尺寸滿足要求。（2）計算所需腹筋采用 6雙箍，計算支座B左側(cè)截面，Vbi 72.89kN。由斜截面受剪承載力計算公式確定箍筋間距s:I.OfyvAJh1.0 270 100.48 365s 一5725.70mmVcs 0.7ftbhO 74810 0.7 1.43 200 365調(diào)幅后受剪承載力應(yīng)加強，梁局部范圍內(nèi)將計算的箍筋面積增加20%。先調(diào)幅整箍筋間距，s 0.8 5725.7 4580.56mm，大于箍筋最大間距 200mm,

15、最后取 s=200mm。(3 )驗算最小配箍率彎矩調(diào)幅時要求的配箍率下限為0.3ft/fyv 0.3 1.43/ 270 1.58 10 3，實際配箍率/3sv Asv / (bs) 100.48/(200250)2.50 10 ，滿足最小配箍率的要求。次梁的裂縫寬度驗算次梁的折算永久荷載gk 6.80814.23/410.37kN /m ；折算可變荷載3qk 14.2310.67kN / m。變形鋼筋的相對粘度特征系數(shù)1.0，混凝土的保護層厚度4c=25mm。荷載標準值下彈性分析的荷載彎矩系數(shù)cr 1.9，裂縫寬度的計算過程見表2,各截面的裂縫寬度均滿足要求。表2次梁的裂縫寬度驗算截面1B2

16、C3Mk典,2A / mm5655653394023392sq Mk/O.87h0A5(N/mm )teAs / Ate1.10.65 ftk / te sqdeqd / (mm)1212121212deqlcr(1.9Cs 0.08)(mm)tewmaxcr l cr sq / Es(mm)由荷載標準組合產(chǎn)生的跨中和支座彎矩：Mk (0.078 10.37 0.1 10.67) 4.6752kN /m 41.00kN /m2MBk (0.105 10.37 0.119 10.67) 4.675 kN / m 51.55kN /mM2k (0.033 10.37 0.079 10.67) 4.

17、5502kN/m 24.54kN / m2MCk (0.079 10.37 0.111 10.67) 4.550 kN / m 41.48kN /mM3k (0.046 10.37 0.085 10.67) 4.5502kN/m 28.65kN / m次梁的撓度驗算按等剛度跨度連續(xù)梁計算邊跨跨中撓度。短期剛度:BsEsAshO2.0 105 565 36521.150.21.15 0.772+0.2+6 7.14 8.3 10-3叫 mm2 1.145 1013N|mm2其中，As/bh。/565/(200 365)38.3 10 ；EEs/Ec2.0105 2.8 1047.14 ；1f(b

18、f b)hf 20。)80 1 647。bh200 365長期剛度：/Mk41.0013BBs1.145 109.267Mq(1) Mk35.12(2 1)41.001 3.5 f1 3.5 1.675其中，M1q (0.078 9.654 0.1 8.538) 4.675235.12kNm1013 Nmm2gk gk 丄(qqk) 6.808 丄 0.8 14.23 9.654kN/m443 3qkqqk0.8 14.23 8.538kN / m4 4撓度系數(shù)與板相同，撓度：0.644 10 2gkl4B0.644 10 2 6.8089.267 10120.973 10 2qkl44467

19、50.973 10 2 14.23 467549.267 1012=9.737mml20023.375mm3.繪制次梁施工圖kLiTO JH-ii. 11主梁按彈性理論設(shè)計。1.荷載4為簡化計算，將主梁自重及梁側(cè)抹灰重量等效為集中荷載。1111 、 、i-/一4匕匕二_ yiL4:-四、主梁計算荷載設(shè)計值:由次梁傳來kN主梁自重（）=kN梁側(cè)抹灰（）=kNG= kN活荷載設(shè)計值：由次梁傳來Q= kN kN計算簡圖主梁端部支承在磚墻上，支承長度為370mm ;中間支承在柱上，鋼筋混凝土柱截面為350mm350mm ；墻柱為主梁的鉸支座，主梁連續(xù)梁計算計算跨度:b0 35l0 1.025ln1.0

20、255.4055.715m22ab0.370.35I0 In5.4055.765m0 n 2222取最小值l5.715m中間跨：In5.70.355.35ml0 In b5.350.355.7m0 35邊跨 ln 5.7 0.125.405m2跨度差 （）/=%10%，則可以按等跨連續(xù)梁計算。主梁的計算簡圖見圖3內(nèi)力計算及包絡(luò)圖內(nèi)力計算可采用等跨連續(xù)梁的內(nèi)力系數(shù)進行計算，跨中和支座截面最大彎矩及剪力按下式計算:MkiGI 0 k2 QIV kiG k2Q不同截面下的彎矩及剪力的計算見表3,表4表3主梁彎矩計算項 次荷載簡圖/kMikMa kMbk m2k MbkMe匸匚匚孑匸匚i ik I?

21、10.2440.1550.2670.067P 0.0670.267入 Lii，卞r-T66.9642.5473.2718.38I 18.3873.27X?0.2890.2440.133、0.1330.1330.133- 1 1 1 if-r146.67123.8367.4167.3167.3167.410.0440.0890.1330.2000.2000.1331J2BTT22.3245.1767.41101.23101.2367.41(JGt 3i*0.2290.1260.311157.640.0960.1700.089f LiI?jTTTT116.2263.9448.5986.05 45.

22、1111 H0.089 /30 0590.08945.110.1786.050.09648.590.31115.06J .J29.94157.64基+本+不+利 內(nèi) 力+主梁剪力值計算序號計算簡圖kVArkVbik石t 70.24f / fyv 0.24 1.43/ 270 1.27 10 3，滿足要求。1.0，C30 混凝土主梁裂縫寬度驗算受彎構(gòu)件的受力特征系數(shù)cr 1.9，變形鋼筋的相對粘結(jié)特征系數(shù)抗拉強度標準值ftk 2.01N / mm2 ；保護層厚度c=25mm。主梁各截面的裂縫寬度驗算過程 見表2,各截面的裂縫寬度均滿足要求。表中B支座邊緣彎矩標準值：MBk M Bk,maxV0k

23、b/2182.4 108.32 0.35/2204.01kUm/X.截面1B2Mk A / mm2 18841884942628sq M k /0.87h0As(N / mm2)teAs / Ate1.1 0.65 ftk / te sqdeq d / (mm)20、/ 202020deqlcr(1.9c 0.08) (mm)tewmaxcr 1 cr sq / Es(mm)主梁的撓度驗算按等剛度跨度連續(xù)梁計算邊跨跨中撓度。短期剛度:Bs2.0 105 1884 44021.151.15 0.9247+0.2+6 4。心731 3.5 2.9556Nimm25.09 1013其中,BMkAs/

24、bh。1884 / (250 440)0.0173 ；/54Es/Ec 2.0 102.8 107.14 ；(bf b)hfbho(1220 300) 80175 4400.9556。BMq(1) Mk其中，M1k 55.8 0.8 撓度系數(shù)與板相同，撓度：0.644 10178.61313 I5.09 102.8 10 N mm146.04(21) 178.6112.8146.04kN m2| 4gkl0.973 10 2qkl4B2331.883 1040.02 1057152.8 10132332.716 1068.31 105715l=17.3mm 28.58mm2002.8 1013

25、2單向板結(jié)構(gòu)設(shè)計板的設(shè)計、板的計算按塑性分析法計算內(nèi)力。1、荷載恒荷載標準值：20mm水泥砂漿面層80mm鋼筋混凝土板/ 15mm厚石灰砂漿抹灰活荷載標準值橫荷載設(shè)計值活荷載設(shè)計值合計2、內(nèi)力計算0.02m 20kN/m30.4kN/m2gk 2.655kN / m2qk 7.5kN / m2g 1.2 2.6553.186kN /m q 1.3 7.59.75kN/mg q 12.936kN/m2x0.08m 25kN /m32.0kN /m20.015m 17kN/m30.255kN/m2h0.20.08邊跨l0ln-1.90.121.72m222a0.2 0.12ln _1.90.121

26、.74mn 22 21。1.72m中間跨l01.90.21.7m次梁的截面200mm 400mm,板在墻上的支撐長度為 120mm，則板的計算跨度為:跨度差(1.72 1.7) /1.7 1.2 00 1000說明可按等跨連續(xù)板計算內(nèi)力。取1m寬板作為計算單元，計算簡圖如圖1所示。g q 12.936kN/m2連續(xù)板各截面的彎矩計算見表1.表1連續(xù)板各截面彎矩計算截面1邊跨跨內(nèi)B離端第一支座2中間跨跨內(nèi)C中間支座彎矩計算系數(shù)111 1m11111614計算跨度1。l01.72ml01.72ml01.7ml01.7m2Mm(g q)l3.48-3.482.342.67截面承載力計算2b 1000

27、mm, h 80mm, h0 80 20 60mm。C30 混凝土， fc= N/mm。HPB300 鋼 筋，fy=270 kN/m 2，連續(xù)板各截面的配筋計算見表2.表2連續(xù)板各截面配筋計算截面位置邊區(qū)板帶（1-2, 5-6軸線間）中間區(qū)板帶（2-5軸線間）邊跨跨內(nèi)離端第二支座離端第二 支跨 跨內(nèi)、中間 跨跨 內(nèi)中間支座邊跨跨內(nèi)離端第二支座離端第二跨跨內(nèi)、中間跨跨內(nèi)中間支座2M ( kN/m )Ms21 fcbh1 J1 2 $A1fcb h企fy選配鋼筋6/81706/817061906160 6/81706/817062006200實配鋼筋面積228228/149177228228141

28、141支座截面的受壓區(qū)高度系數(shù)均小于，滿足彎矩調(diào)幅的要求;min (0.2%,45ft / fy)max 45ft/fy 45 1.43/270 100% 0.238%所以，A,min /minbh 0.238% 1000 80 190.4mm2板的裂縫驗算裂縫寬度驗算屬于正常使用極限狀態(tài)，采用荷載的標準組合。按彈性方法計算截面彎矩，考慮可變荷載的最不利布置，有M kg 9kl0qqkl0式中g(shù)k 折算永久荷載標準值，gk gk qk/2 2.655 7.5/2 6.405kN / mqk 折算可變荷載標準值，qk qk/2 7.5/2 3.75kN /m五跨連續(xù)板滿布荷載下相應(yīng)截面的彎矩系數(shù)

29、，按有關(guān)表格查的;q 五跨連續(xù)板最不利荷載布置下相應(yīng)的彎矩系數(shù)，按有關(guān)表格查的。由荷載標準組合產(chǎn)生的跨中和支座彎矩：Mk (0.078 6.405 0.1 3) 1.7202kN/m 2.32kN /m2MBk(0.105 6.405 0.119 3) 1.720 kN /m 3.05kN / mM2k (0.033 6.405 0.079 3) 1.72kN /m 1.30kN /m2MCk (0.079 6.405 0.111 3) 1.7 kN/m 2.42kN /mM3k (0.046 6.405 0.085 3) 1.72kN /m 1.59kN /m受彎構(gòu)件的受力特征系數(shù)cr 1.

30、9，光面鋼筋的相對粘結(jié)特征系數(shù)0.7, C30混凝土抗拉強度標準值ftk 2.01N / mm2 ；保護層厚度 c=15mm20mm,取c=20m m，計算過程見表 2,裂縫寬度均小于一類環(huán)境規(guī)范規(guī)定值。板的裂縫寬度驗算截面1B2C3MkA / mm22282281491491492sq Mk /0.87h0As(N / mm )teAs / Ate1.10.65 ftk / te sqdeq d / (mm)lcr(1.9cs 0.08-deq) (mm)tewmaxcr l cr sq / Es(mm)注：te O.O1 ,取 te=O.O1。板的撓度驗算截面的短期剛度由下式確定:BsEs

31、AshO1.15式中,Es/巳2 1 0 1 03 / 3 1 04 7，矩形截面0，各截面的短周期剛度如下表所示。截面1b2C3As / mm2219219146146146As/bh011 iBs/10 N|mm由表2可見，Bb與B1很接近，滿足B1 Bb 2 B1,按混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范可取整跨剛度B1為計算撓度，這樣的簡化使撓度計算大為方便。長期剛度按下式確定BMq(業(yè) Bs1) Mk2.322.725 21.882 10118.64 1010N|mm12.32其中，Mg(0.078gk0.1q)0(0.078 7.965 0.1 3) 1.7222.725kNmgkgk 2( qqk)

32、2.6551嚴 7.5) 7.965kN/mqk1 qqk1 0.8 7.52 23kN /m第一跨撓度最大，對于等跨連續(xù)板可只驗算該跨撓度。永久荷載gk滿布，可變荷載qk在1，3，5跨布置，又相應(yīng)表格查的相應(yīng)的撓度系數(shù)分別是置,0.644 10 2和 0.97310 2，于是撓度:0.644 10 2gkl40.973 10 2qkl40.644 10 2 2.655 17204-100.973 10 2 7.5 17204l而=8.45mm053.00-53.0034.5139.44表4連續(xù)次梁剪力計算截面A邊支座B （左）離端第一支座B （右）離端第一支座C中間支座剪力計算系數(shù)v凈跨度l

33、n 丨0 =丨0 =丨0 =丨0 =V v(g q)l；正截面承載力計算正截面承載力計算時，支座按矩形截面計算，跨中按T形截面計算，翼緣寬度取1 1bf丨二 4800=1600mm，又 b Sn 200 1700 1900mm，故取 bf 1600mm33一類環(huán)境，梁的混凝土保護層厚度要求為25mm，單排鋼筋截面有效高度取h0=365mm。判別T型截面類型：Ihf 80i|1fcbf hf （h0 y）1.0 14.3 1517 80 （365）564.02kN |m 53.00kN|m各跨跨中均屬于第一類 T型截面。次梁的正截面承載力過程見表./次梁正截面受彎承載力計算截面邊跨跨中（1）離端

34、第一支座（B）離端第二跨跨中（2）中間跨跨中（3）中間支座（C）彎矩設(shè)計值（kN|m）Ms1 fcbho1選配鋼筋A1fcb h。氏fy1044383實際配筋5 | 123 | 223 i 124 12As =565As=1140As=339As=452計算結(jié)果表明均小于，符合塑性內(nèi)力重分布的條件。As/（bh） 339/（200 400） 0.42% min （0.2%, 45 ft / fy）max 45 ft / fy 45 1.43/300 0.22%，滿足最小配筋率的要求。斜截面受剪承載力計算。計算內(nèi)容包括：截面尺寸復核、腹筋計算和最小配筋率驗算。（1）驗算截面尺寸hw h0 hf

35、365 80 265mm, hw/b 265/ 200 1.2 4，截面尺寸按下式驗算：0.25 cfcbh00.25 1.0 14.3 250 365362.20kN Vmax 74.81kN截面尺寸滿足要求。（2）計算所需腹筋采用 6雙箍，計算支座B左側(cè)截面，Vbi 72.89kN。由斜截面受剪承載力計算公式確定箍筋間距s:5725.70mmI.OfyvAJh1.0 270 100.48 365Vcs 0.7ftbh0 74810 0.7 1.43 200 365調(diào)幅后受剪承載力應(yīng)加強，梁局部范圍內(nèi)將計算的箍筋面積增加20%。先調(diào)幅整箍筋間距，s 0.8 5725.7 4580.56mm，

36、大于箍筋最大間距 200mm,最后取 s=200mm。(3 )驗算最小配箍率彎矩調(diào)幅時要求的配箍率下限為0.3 ft/fyv 0.3 1.43/ 270 1.58 10 3，實際配箍率3sv Asv / (bs) 100.48/(200250)2.50 10 ，滿足最小配箍率的要求。次梁的裂縫寬度驗算次梁的折算永久荷載gk 6.80814.23/410.37kN /m ；折算可變荷載3qk 14.23 10.67kN / m。變形鋼筋的相對粘度特征系數(shù)1.0，混凝土的保護層厚度4c=25mm。荷載標準值下彈性分析的荷載彎矩系數(shù)cr 1.9，裂縫寬度的計算過程見表2,各截面的裂縫寬度均滿足要求。表2次梁的裂縫寬度驗算截面1B2C3MkA / mmMk (0.078 10.37 0.1 10.67) 4.6752kN/m 41.00kN /mMBk(0.105 10.37 0.119