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文檔簡介
1、課程代碼: 02440一、單項選擇題 (本大題共 20小題,每小題 2分,共 40 分) 1承載能力極限狀態(tài)設計時,荷載效應組合應?。ˋ )。A. 基本組合和偶然組合 B 基本組合和標準組合C. 基本組合和準永久組合 D. 標準組合和準永久組合2下列系數(shù)中,取值必然大于的是(C )。A. 結構重要性系數(shù) B. 可變荷載組合值系數(shù)C. 材料分項系數(shù) D 永久荷載分項系數(shù)3關于場地液化,下列說法中不正確的是(D )。A. 液化層的厚度愈薄,愈不容易液化B 液化層埋藏愈深,愈不容易液化C. 地下水位愈低,愈不容易液化D 標準貫人錘擊數(shù)實測值低于臨界值愈多,愈不容易液化4確定建筑結構的水平地震影響系數(shù)
2、 a 時,不需要考慮的因素是 ( B )A. 設防烈度 B 建筑重要性類別C. 場地類別 D 設計地震分組5. 單層廠房排架結構計算時,為簡化計算,假定柱兩端的約束條件為( B )。A. 與屋架固接、與基礎鉸接 B 與屋架鉸接、與基礎固接C. 與屋架、基礎鉸接 D 與屋架、基礎固接6當采用單吊點吊裝單層廠房變階柱時,吊點的位置應取(D )。A.柱頂 D 柱底C.柱中 D 變階處7. 采用D值法計算框架結構內(nèi)力時,各柱剪力的分配取決于( B )A. 柱截面慣性矩之比 B 抗側(cè)剛度之比C. 柱截面面積之比 D .梁柱線剛度之比8. 非抗震設計時,高層與多層建筑結構的主要區(qū)別在于,影響結構內(nèi)力 與變
3、形的主要荷載 (作用)是( A )。A.水平風荷載B .豎向活荷載C.溫度作用D.豎向恒荷載9. 一般情況下,下列結構體系中抗側(cè)剛度最小的是(A. 框架結構 B 筒體結構C. 剪力墻結構 D 框架剪力墻結構10. 用D值法計算壁式框架時,對剪切變形和剛域的處理原則是(C )A. 考慮剪切變形的影響,忽略梁柱節(jié)點處剛域的影響B(tài) .忽略剪切變形的影響,考慮梁柱節(jié)點處剛域的影響C. 考慮剪切變形和梁柱節(jié)點處剛域的影響D .忽略剪切變形和梁柱節(jié)點處剛域的影響11 .計算水平荷載作用下剪力墻內(nèi)力和側(cè)移時,需考慮局部彎曲應力影響 的是( B )。A. 整體剪力墻 B .整體小開口剪力墻C .雙肢剪力墻 D
4、 .多肢剪力墻12 .鋼筋混凝土剪力墻墻肢截面設計時,需驗算平面外承載力的情況是( A )。A. 墻肢小偏心受壓B .墻肢大偏心受壓C .墻肢小偏心受拉D .墻肢大偏心受拉13.考慮塑性內(nèi)力重分布的梁端設計彎矩,調(diào)幅與效應組合的次序是A. 先對豎向荷載作用下的彎矩調(diào)幅,再進行荷載效應組合B 先對水平荷載作用下的彎矩調(diào)幅,再進行荷載效應組合C. 先進行水平與豎向荷載效應組合,再進行彎矩調(diào)幅D.水平與豎向荷載作用下的彎矩分別調(diào)幅,再進行荷載效應組合14均布面荷載作用下,四邊支承的矩形樓板傳至短邊所在支承梁上的荷 載為( B )。A 均勻分布荷載 B 三角形分布荷載C. 梯形分布荷載 D 集中荷載1
5、5假設梁的尺寸相同,考慮樓板影響的梁剛度大小關系是(C )。A 裝配整體式樓蓋 現(xiàn)澆樓蓋 裝配式樓蓋B 現(xiàn)澆樓蓋 裝配式樓蓋 裝配整體式樓蓋C. 現(xiàn)澆樓蓋 裝配整體式樓蓋 裝配式樓蓋D 裝配整體式樓蓋 裝配式樓蓋 現(xiàn)澆樓蓋16若框架所受水平荷載總和 9 相同,在頂點集中荷載、均布荷載、倒三 角形荷載作用下, 由柱軸向變形所引起的框架頂點側(cè)移分別為 u1、u2、u3 , 則( B )。A UlU2U3 B UlU3U2C U3U2Ul D U2UlU317確定現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構抗震等級時, 不需要考慮的因素是 ( A )A 設計地震分組 B 結構體系C. 建筑高度 D 設防烈度18關于軟土地基的
6、震陷,下列說法中不正確的是(D )。A 6度時,一般認為可不考慮地基震陷的影響B(tài) . 79度時,應嚴格控制基礎底面壓應力C. 震陷使建筑物大幅度下沉或不均勻下沉D 對于丙類建筑,未經(jīng)處理的淤泥質(zhì)土可作為天然地基持力層19為避免偏心對節(jié)點和柱產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)影響,梁與柱中心線的偏心距不宜大 于( C )。A 柱寬的 1/2 B. 梁寬的 1/2C. 柱寬的 1/4 D 梁寬的 1/420下列各項中不屬于結構地震反應的是( D )。A 柱的彎矩 B 結構側(cè)移C. 梁的撓度 n 地面加速度二、填空題(本大題共10小題,每小題1分,共10分)21 .間接作用是指引起結構外加變形和約束變形的其他作用。22. 荷
7、載準永久值在設計基準期內(nèi)被超越的總時間為設計基準期的半/50 %。23. 當a/ho 0.1時,牛腿的破壞形態(tài)為純剪/剪切破壞。24. 直接承受重復/往復/循環(huán)荷載的吊車梁,其材料會因疲勞而降低強度。25 .高層建筑剪力墻內(nèi)的分布鋼筋,不應布置成單/ 一排鋼筋。26. 與多層結構相比,高層建筑結構的側(cè)移 是主要設計控制指標。27. 現(xiàn)澆框架節(jié)點區(qū)的混凝土強度等級,應不低于/大于/等于柱子的混凝土強度等級。28. 采用倒梁法計算條形基礎時,假定土反力呈線性 分布。29 .平面不規(guī)則結構在地震作用下的主要振動形式為水平向的平動與扭轉(zhuǎn)的耦連振動。30.抗震設計的框架梁,截面高度與寬度的比值不宜大于_
8、4o三、簡答題 (本大題共 5小題,每小題 4分,共 20 分)31簡述水平力作用下結構的水平位移曲線的類型。答: (1) 彎曲型(2) 剪切型(3) 彎剪型或剪彎型32簡述單層廠房中屋蓋支撐的組成部分。答: (1) 屋蓋支撐包括上、下弦水平支撐(2) 垂直支撐及縱向水平系桿33簡述在框架剪力墻中,框架與剪力墻在底部和頂部的受力關系。答: (1) 在結構的頂部,框架在抵抗外荷載中發(fā)揮了主要作用;剪力墻雖也承受部分側(cè)向外荷載,但在其頂部卻明顯地受到了框架的“扶持”。(2) 在結構的底部,因剪力墻側(cè)移曲線的轉(zhuǎn)角為零,剪力墻提供了極大的剛度,使綜合框架所承受的剪力不斷減小,直至為零。34簡述框架梁控
9、制截面及其最不利內(nèi)力答:梁端截面:M max、-Mmix、Vmax(2)梁中截面:max35. 哪些結構需進行豎向地震作用下的抗震驗算 答:(1)8、9度的大跨度結構和長懸臂結構。(2)9度的高層建筑。四、計算題(本大題共5小題,每小題6分,共30分)36. 某五層混凝土框架結構,計算簡圖如題36圖所示。集中于各樓層質(zhì)點處的重力荷載代表值均為 3000kN;各層邊柱D值均為m,各層中柱D值均為試計算該結構體系的基本周期T 0.82解;(I )各層總側(cè)移PW度ZDLZ=2,75x IO3x2+3,5x!Qsx2=l,25*kN/m(2 )各層層間剪力則:r5=G; =2G; =3G; K2=4?
10、j Kj=5G(3)各層層間血移則:血產(chǎn)5GQ 血尸4GD Ati3=3G/n; hGfD (4 )各層債點扯的側(cè)移ui=5G/D;旳=9GZDi 均N2GAD; 斫 14G/D; us=5(5)自振周期37. 某單層廠房柱下獨立基礎,如題37圖所示,已知基礎頂面的軸向壓力標準值Nk 320kN,彎矩標準值Mbk 埋深1.5m,修正后的地基承載力特征值 fa 120kN /m2,基礎及其上回填土的平 均容重m 20kN/m3。試驗算地基承載 力是否滿足要求。(提示:e Mbk /(Nk Gk);e b/6 時,Pk,max 業(yè)(1 6e)Pk,maxblb220kN m,基礎高度 h 1.0,
11、基礎解:(1 ) W = ft2/6 = 2.0 K3.(f/e = 3*0 m3 炕=7 = 20x3.0x20x1,5 = 1801(2)/(yfc +Gj = 220/(320 + 180) = 0.443心士苧320 + 1803,0x10j 6x0443.0Pg =144 kN卅 故,地基承載力不満足要求38. 某單跨單層廠房排架計算簡圖如題 38圖所示,A柱與B柱相同。已知: 排架柱上的吊車豎向荷載設計值 Dmax 300kN,Dmix 60kN,偏心距e=0.4m; 排架柱頂?shù)乃郊辛υO計值 P=10kN試求各柱頂?shù)募袅υO計值。(提示:柱頂不動鉸支座反力 R=C* M/H, C
12、=mm )(1 )血產(chǎn) Dre e=120 kN* (順時針)t M占 De= 24,0 kN-m (逆時針) (2)C=36t XA= C = xt36 = 12.95kN (TU 12.6左薩埜C 二x 1.36 - 2”59fcN ( -* )H 12.6(3) A柱與B柱相同,故剪力分配系數(shù)耳 (4)柱頂剪力V- /7A(F+A+AB)=n.95-0.5x (t0*12.95-2.59)2.77 kN () rfy=-2J9K).5x (10+125-2.59) =-1277 kN (-* ) 規(guī)凝土結構設計試IB答案及評分摻考第2頁(共3頁39. 某框架結構如題39圖所示。底層各柱線
13、剛度均為X104Kn/m;各柱的側(cè)移剛度修正系數(shù)a值為:中柱a二,邊柱a=。試計算梁柱彎曲變形引起的框架底層的層間側(cè)移值(提示:Da12ich2解:(1)求底層柱的側(cè)移剛度邊柱:比二口卑=0&弘皂竺哎= 7.96幻O、kN/mF4J1中柱:=al. = QT7x12xljS= 8.57xltfkN/mA4_2U)底層總制移附度工耳=2J+27=2x7.96105 +2x8.57xl03 =331x10 kN/m(3)求底層總剪力(1分)F; =20 + 30 = 50 kN(4)求底層層間位移K 50”40. 某三層鋼筋混凝土框架,計算簡圖如題 40圖所示。基本自振周期Ti 0.3s , III類場地,多遇地震水平地震影響系數(shù)最大值amax 0.12,設計地震分組為第二組,場地特征周期Tg 0.55s。各題40圖(尺寸單位:mm)質(zhì)點重力荷載代表值G1800kN,G2 900kN,G3750kN,底層高度為4m其它各層高度均為3.3m。試用底部剪力法計算多遇地震作用下各層 層間剪力。(提示:當0.1s T Tg時,水平地震影響系數(shù)a amax ;FiGiHiFeK(1n)GkHkk 1解匸(1) 水平地鏤影響系數(shù)(2) 重力荷載代表值G85LGr=0,85x()0+90(H75Q)=0.852450=2032.5kN(3 )頂部附加地爲作用 r)3l .47=0,77,:、札=
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