化工原理下冊(cè)題庫(kù)300題

1、化工原理（下）題庫(kù)（ 1）一、 選擇題（將正確答案字母填入括號(hào)內(nèi)） 1、混合物中某組分的質(zhì)量與混合物質(zhì)量之比稱為該組分的 （ A ）。A. 質(zhì)量分?jǐn)?shù) B. 摩爾分?jǐn)?shù) C. 質(zhì)量比2 、關(guān)于精餾塔中理論的敘述錯(cuò)誤的是（B ）。A. 實(shí)際上不存在理論塔板 B. 理論塔板僅作為衡量實(shí)際塔 板效率的 一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)。C. 理論塔板數(shù)比實(shí)際塔板數(shù)多3 、在精餾塔中每一塊塔板上（C ）。A. 只進(jìn)行傳質(zhì)作用 B. 只進(jìn)行傳熱作用 C. 同時(shí)進(jìn)行傳熱 傳質(zhì)作用4、氣體吸收過(guò)程中，吸收速率與推動(dòng)力成（A ）。A. 正比 B. 反比 C. 無(wú)關(guān)5、氣體的溶解度很大時(shí)，溶質(zhì)的吸收速率主要受氣膜一方的阻 力所控制，故稱為

2、（ A ）。A. 氣膜控制 B. 液膜控制 C. 雙膜控制6、普通溫度計(jì)的感溫球露在空氣中，所測(cè)得的溫度為空氣的 （ A ）溫度。A. 干球 B. 濕球 C. 絕熱飽和7、混合物中某組分的物質(zhì)的量與混合物物質(zhì)的量之比稱為該組 分的（ B ）。A.質(zhì)量分?jǐn)?shù) B. 摩爾分?jǐn)?shù) C. 質(zhì)量比8、在蒸餾過(guò)程中， 混合氣體中各組分的揮發(fā)性相差越大， 越（B ） 進(jìn)行分離。A. 難 B. 容易 C. 不影響9、氣體吸收過(guò)程中，吸收速率與吸收阻力成（B ）。A. 正比 B. 反比 C. 無(wú)關(guān)10、氣體的溶解度很小時(shí)， 溶質(zhì)的吸收速率主要受液膜一方的阻 力所控制，故稱為（ B ）。A. 氣膜控制 B. 液膜控制

3、 C. 雙膜控制11、某二元混合物，進(jìn)料量為 100kmol/h ， xF=0.6 ，要求得到 塔頂 xD 不小于 0.9，則塔頂最大產(chǎn)量為（ B ）A 60kmol/h B 66.7kmol/h C 90kmol/h D不能定12、二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中， 進(jìn)料熱狀態(tài)的變化將引起以下線的變化 （ B ） 。A 平衡線 B 操作線與 q 線 C 平衡線與操作線 D 平衡線與 q 線13、下列情況 （ D ） 不是誘發(fā)降液管液泛的原因。A 液、氣負(fù)荷過(guò)大 B 過(guò)量霧沫夾帶 C 塔板間距過(guò)小 D 過(guò)量漏液14、以下有關(guān)全回流的說(shuō)法正確的是（A 、 C）。2A、精餾段操作線與提餾段操作線對(duì)角線重合B

4、、此時(shí)所需理論塔板數(shù)量多C、塔頂產(chǎn)品產(chǎn)出量少D、此時(shí)所用回流比最小15、吸收操作是利用氣體混合物中各種組分（ B ）的不同 而進(jìn)行分離的。A 、相對(duì) 揮發(fā)度B、溶解度 C、氣化速 度D、電離度16 、用水吸收混合氣體中的二氧化碳時(shí)， （ A ）下吸收效 果最好。A 低溫高壓B 高溫高壓C 高溫低壓D低溫低壓17、吸收操作的作用是分離（ A ）。A 氣體混合物B液體均相混合物C互不溶液體混合物 D 氣液混合物18 、某氣相混合物由甲 .乙兩組分組成，甲組分占體積 70% ，乙組分占體 積 30% ，那么 （ B ） 。A 甲組分摩爾分?jǐn)?shù)是 0.3 B乙組分壓力分?jǐn)?shù)是 0.3 C乙組分質(zhì)量分?jǐn)?shù)是

5、0.7 D 甲組分質(zhì)量分?jǐn)?shù)是 0.719、根據(jù)拉烏爾定律， 以下（ C ）混合液可視為理想溶液，A 乙醇水溶液B硫酸水溶液C苯和甲苯溶液D.硝酸水溶液20、在某板式精餾塔中，以下說(shuō)法正確的是 :（ C ）A 輕組分的含量越往塔頂越低B重組分的含量越往塔底越低C往塔頂輕組分含量越高D 越往塔頂重組分含量越高21、雙組分連續(xù)精餾提餾段操作線位置一般與（ D ）無(wú)關(guān)。A 量的多少B進(jìn)料的熱狀況C液的組成D回流比22、在某連續(xù)精餾塔的操作中，若進(jìn)料溫度降低，一般會(huì)導(dǎo)致：( C ) 。A、 塔頂產(chǎn)品質(zhì)量提高 B 殘液中輕組分的含量降低 C塔頂產(chǎn)品產(chǎn)量提高 D塔釜產(chǎn)品產(chǎn)量降低23、用水吸收氨時(shí)，其吸收過(guò)程

6、的阻力主要在（C ）。A 液膜 B相界面C氣膜D氣膜和液膜24、我國(guó)計(jì)量法規(guī)定，國(guó)家采用的計(jì)量單位是（B ）。A 、米制B、國(guó)際單位制C、公制D 、市制25、在蒸發(fā)操作中，溶質(zhì)在蒸發(fā)前后的質(zhì)量不變，這是因?yàn)?（ C ）。A 、為便于計(jì)算而假設(shè)的B、設(shè)備密封較好，無(wú)泄漏C、溶質(zhì)是不揮發(fā)的D 、溶質(zhì)質(zhì)量大于溶劑質(zhì)量26、蒸餾操作屬于（ C ）A、傳熱B、傳質(zhì)C、傳熱+ 傳質(zhì)D、傳媒27、若某精餾塔精餾段操作線方程為 y=0.75x+0.216 ，則操作回流比為（ C ）。A 、0.75B、0.216C、3D、1.528 、吸收操作是利用氣體混合物中各組分（ B ）的不同而進(jìn)行分離的A 、相對(duì)揮發(fā)度

7、B、溶解度C、氣化速度D、電離度29 、目前應(yīng)用最廣的氣體吸收理論為（A ）A 、雙膜理論B、邊界層理論C、溶質(zhì)滲透理論D 、吸附理論30、用水吸收下列氣體時(shí)， （ C、 D ）屬于液膜控制。A 、氯化氫B、氨C、氮?dú)釪、乙炔氣31、用水吸收下列氣體時(shí)， （ B、 C ）屬于氣膜控制。A 、乙炔氣B、氨C、氯化氫D、氯氣32、混合氣體中能被液相吸收的組分稱為（ B ）。A 、吸收劑B、吸收質(zhì)C、吸收液D、溶液33、增加吸收塔壓力，液相應(yīng)增加了混合氣體中被吸收氣體的( A )，對(duì)氣體吸收有利。A 、分壓B、濃度C、溫度D、流速34、二元連續(xù)精餾操作中進(jìn)料熱狀況參數(shù) q 的變化將引起( D )的變

8、化。A 、平衡線和對(duì)角線 B、平衡線和進(jìn)料線 C、精餾段操作線 和平衡線 D 、提餾段操作線和進(jìn)料線35 、有關(guān)精餾操作的回流比，下列說(shuō)法正確的是( A )。A、回流比的最大限度是無(wú)窮大，最小限度是不回流 B、回流 比越大，操作線與平衡線的距離越遠(yuǎn)C、全回流時(shí)精餾所用理論板層數(shù)最多 D、精餾操作回 流比一定是最小回流比的 1.0 2.0 倍36 、對(duì)于板式精餾塔，下列說(shuō)法正確的是 ( B )。A、板式精餾塔，進(jìn)料板位置是隨意選取的B、板式精餾塔，塔頂可采用全凝器，也可采用分凝器C、板式精餾塔，每一塊塔板都是一塊理論板D、板式精餾塔的分離效果一定優(yōu)于填料式精餾塔的分離效37、對(duì)于間歇精餾操作，下

9、列說(shuō)法正確的是； ( C )A、間歇精餾既有精餾段又有提餾段B、間歇精餾只有提餾段沒(méi)有精餾段C、間歇精餾只有精餾段沒(méi)有提餾段D、以上說(shuō)法都不對(duì)38、填料吸收塔氣液傳質(zhì)發(fā)生在（B ）。A、填料表面 B、潤(rùn)濕的填料表面 C、填料液層D 、填料空間39、 精餾塔操作時(shí)，回流比與理論塔板數(shù)的關(guān)系是（ B）A 回流比增大時(shí)，理論塔板數(shù)也增多 B 回流比增大 時(shí)，理論塔板數(shù)減少C 全回流時(shí)，理論塔板數(shù)最多，但此時(shí)無(wú)產(chǎn)品 D 回流比為最小回流比時(shí)，理論塔板數(shù)最小40、 精餾塔內(nèi)上升蒸汽不足時(shí)將發(fā)生的不正常現(xiàn)象是（ B） A 液 泛B 泄 漏C 霧 沫夾帶D 干板41 、 精餾過(guò)程中，當(dāng)其它條件不變時(shí)，回流比

10、增加，塔頂易揮 發(fā)組分濃度（ C）A 減小 B 不變 C 增 加 D 不能確定42、 精餾塔溫度控制最關(guān)鍵的是（ C）A 塔頂溫度 B 塔底溫度C 靈敏板溫度D 進(jìn)料溫度43、 下列過(guò)程不屬于化工單元操作的是 （ C）A 解吸B 精餾C 水解D 吸收744、 連續(xù)精餾，提餾段操作線位置一般與（ A）無(wú)關(guān)。A 進(jìn)料量的多少 B 進(jìn)料的熱狀況 C 釜?dú)堃旱慕M成 D回流比45 、 蒸餾分離的依據(jù)是混合物中各組分的（ B）不同D 溶解度46、 精餾段操作線的斜率是 R/ （ R+1 ），全回流時(shí)其斜率等于（B）A 0 B 1 C D -147、 吸收操作有利條件是 （ B ）A 低溫低壓 B 低溫高壓

11、C 高溫低壓 D 高溫高壓48 、 在蒸餾生產(chǎn)過(guò)程中 ,從塔釜到塔頂 （ B ）的濃度越來(lái)越 高.A 重組分 B 輕組分 C 混合液 D 各組分49、 根據(jù)雙膜理論 ,在氣液接觸界面處 （D）A 氣相組成大于液相組成 B 氣相組成小于液相組成C 氣相組成等于液相 組成 D 氣相組成和液相組成平衡50、 蒸餾塔板的作用是 （C）A 熱量傳遞 B 質(zhì)量傳遞 C 熱量和質(zhì)量傳遞 D 停留 液體51、 酒精水溶液的蒸餾屬于（ B ）A 普通精餾 B 恒沸精餾 C 萃取精餾 D水蒸氣蒸餾52 、 在常壓下 ,用水逆流吸收空氣中的二氧化碳 ,若用水量增加 , 則出口液體中的二氧化碳濃度將 (B)A 變大B

12、 變小C 不變D 不確定53、 難溶氣體吸收是受 (B)A 氣膜控制 B 液膜控制 C 雙膜控制 D 相界面54 、目前應(yīng)用最廣泛的氣體吸收理論為 (A)A 雙膜理論 B 邊界層理論 C 溶質(zhì)滲透理論 D 層流理論55、 吸收過(guò)程產(chǎn)生液泛現(xiàn)象的主要原因 (C)A 液體流速過(guò)大 B 液體加入量不當(dāng) C 氣體速度過(guò)大D 溫度控制不當(dāng)56、 吸收操作是 (B)A 根據(jù)噴淋液體確定進(jìn)氣量B 根據(jù)進(jìn)氣量確定進(jìn)液量C進(jìn)氣量可以通過(guò)進(jìn)氣閥調(diào)節(jié)D 排液量可以通過(guò)排液閥調(diào)節(jié)57、在 Y-X 圖上 ,吸收操作線總是位于平衡線的 (A)A 上方 B 下方 C 重合線上 D 不知道58、 對(duì)于逆流操作的吸收塔 ,其他

13、條件不變 ,當(dāng)吸收劑用量趨于最 小用量時(shí) ,則 (D)A 吸收推動(dòng)力最大 B 吸收率最高 C 出塔器濃度最低D 吸收液濃度趨于最高59、工業(yè)生產(chǎn)中的蒸發(fā)通常是 （B）A 自然蒸發(fā) B 沸騰蒸發(fā) C 自然真空蒸發(fā) D 不確定60、（C）對(duì)解吸有利A 溫度高、壓力高 B 溫度低、壓力高 C 溫度高、壓力低 D 溫度低、壓力低61、混合氣體中被液相吸收的組分成為（ B）A 吸收劑 B 吸收質(zhì) C 吸收液 D 溶劑62、 吸收過(guò)程的推動(dòng)力是（ B）A 氣相濃度與液相濃度之差B 實(shí)際濃度與平衡濃度之差C 塔頂與塔底出口濃度之差D 流體與界面上的濃度之差63、 化工管道中，外表面涂銀白色的管道走的是（ A

14、 ）A 油類及可燃液體 B 冷凍水 C 儀表用空氣 D 煤氣 及可燃?xì)怏w64、 精餾塔釜溫度過(guò)高會(huì)造成（ B）A 輕組分損失增加 B 塔頂餾出物作為產(chǎn)品不 合格C 釜液作為產(chǎn)品質(zhì)量不合格 D 可能造成塔板嚴(yán)重漏液65、 精餾操作中，全回流的理論塔板數(shù)（ B）A 最多 B 最少 C 為零 D 適宜66、 吸收塔尾氣超標(biāo) ,引起的原因可能是 （D）A 塔壓增大 B 吸收劑降溫 C 吸收劑用量增大 D 吸收 劑純度下降1067、 吸收時(shí),氣體進(jìn)氣管管端向下切成 45 度傾斜角 ,其目的是 為了防止 (B)A 氣體被液體夾帶出塔 B 塔內(nèi)下流液體進(jìn)入管內(nèi)C 氣液傳質(zhì)不充分 D 液泛68、 在(D) 兩

15、種干燥器中 ,固體顆粒和干燥介質(zhì)呈懸浮狀態(tài)接觸 .A 廂式與氣流 B 廂式與流化床 C 洞道式與氣流 D 氣流與 流化床69、 其他條件不變 ,吸收劑用量增加 ,填料塔壓強(qiáng)降 (C)A 減小 B 不變 C 增加 D 不能確定70、 濕空氣不能作為干燥介質(zhì)的條件是 (B)A 相對(duì)濕度大于 1 B 相對(duì)濕度等于 1 C 相對(duì)濕度等于 0 D 相對(duì)濕度小于 071、 嚴(yán)重霧沫夾帶將導(dǎo)致 (B)A 塔壓增大 B 板效率下降C 液泛 D 板效率提高72、 用對(duì)流干燥方法干燥濕物料的時(shí)候 ,不能除去的水分為 (A)A 平衡水分 B 自由水分 C 非結(jié)合水分 D 結(jié)合水分 73 、在吸收操作中 ,吸收塔某一

16、截面上的總推動(dòng)力以液相組成表 示為(A)A x*-x B x-x*C xi-x D x-x i74 、 操作中的吸收塔 ,用清水做吸收劑 ,其他條件不變 ,僅降低入 塔氣體濃度 ,則吸收率將 (C)A 增大B 降低C 不變D 不確定1175、 將氯化鈣與濕物料放在一起時(shí) ,使物料中水分除去 ,這是采用A 機(jī)械去濕 B 吸附去濕 C 供熱干燥 D 無(wú)法確 定76、以下關(guān)于對(duì)流干燥過(guò)程的特點(diǎn) ,哪種說(shuō)法不正確 (D)A 對(duì)流干燥過(guò)程氣固兩相熱、質(zhì)同時(shí)傳遞的過(guò)程B 對(duì)流干燥過(guò)程中氣體傳熱給固體C 對(duì)流干燥過(guò)程中濕物料的水被氣化進(jìn)入氣相D 對(duì)流干燥過(guò)程濕物料表面溫度始終恒定于空氣的濕球溫 度77 、對(duì)

17、含低濃度溶質(zhì)的氣體與溶液的平衡系統(tǒng) ,溶質(zhì)在氣相中的 物質(zhì)的量濃度與其在液相中的物質(zhì)的量濃度的差值為 (D)A正 B負(fù) C零D 不定78、在總壓不變的條件下 ,將濕空氣與不斷降溫的冷壁相接觸 ,直 至空氣在光滑的冷壁面上析出水霧 ,此時(shí)的冷壁溫度稱為 (C)A 濕球溫度 B 干球溫度C 露點(diǎn) D 絕對(duì)飽和溫度79、 干燥過(guò)程中 ,使用預(yù)熱器的目的是 (C)A 提高空氣露點(diǎn) B 降低空氣的濕度 C 降低空氣 的相對(duì)濕度 D 增大空氣的比熱容80 、相同的濕空氣以不同流速吹過(guò)同一濕物料 ,流速越大 ,物料的 平衡含水量 (C)A 越大 B 越小 C 不變 D 先增大后減小1281、 吸收塔操作時(shí)

18、,應(yīng) (B)A 先通入氣體后進(jìn)入噴淋液體 B 先進(jìn)入噴淋液體后通入氣 體C 增大噴淋量總是有利于吸收操作的 D 先進(jìn)氣體或液體都82、 精餾塔操作前 ,釜液進(jìn)料位置應(yīng)該達(dá)到 (B)A 低于 1/3 B 1/3 C 1/3 2/3D 滿釜83、對(duì)處理易溶氣體的吸收 ,為較顯著的提高吸收速率 ,應(yīng)增大 (A) 的流速A 氣相 B 液相 C 氣液兩相 D 不知道84、 精餾塔開(kāi)車時(shí) ,塔頂餾出物應(yīng)該是 (A)A 全回流 B 部分回流部分出料C 全部出料D 不確定85、在逆流吸收塔中 ,用純?nèi)軇┪栈旌掀髦械娜苜|(zhì) ,平衡關(guān)系符 合亨利定律 ,當(dāng)進(jìn)塔氣體組成 Y1增大 ,其他條件不變 ,則出塔 氣體組成

19、 Y2(A)A 增大 B 減小 C 不變 D 不確定86、在吸收操作中為提高吸收率， 通常可以通過(guò)增大或者降低來(lái) 實(shí)現(xiàn)(A)A 液體噴淋量、入塔液體組成 B 液體噴淋量、入塔氣體C 入塔氣體量、入塔液體組成 D 液體噴淋量、出塔液體13組成87、用水吸收 NH 3屬于（ A）控制A 氣膜控制 B 液膜控制 C 氣膜液膜同時(shí)控制 D 無(wú)法 確定88、蒸發(fā)操作中消耗的熱量主要用于三部分，除了（ C）A 補(bǔ)償熱損失 B 加熱原料液 C 析出溶質(zhì) D 氣化溶 劑89、在總壓一定時(shí)， 如果被吸收組分為易溶性氣體， 這時(shí)要增大 吸收速率主要可以（ C）A 提高液相流速 B 升高吸收過(guò)程的溫度 C 提高氣相

20、 流速 D 不一定90、吸收在逆流操作中，其他條件不變，只減小吸收劑用量（能 正常操作），將引起（ D）A 操作線斜率增大 B 塔底溶液出口濃度降低 C 尾氣 濃度減小 D 吸收推動(dòng)力減小91、有結(jié)晶析出的蒸發(fā)過(guò)程，適宜流程是（ C）A 并流加料 B 逆流加料 C 分流（平流）加料 D 錯(cuò)流加料92、填料吸收塔的氣液傳質(zhì)表面為（ B）A 填料表面 B 氣體與液體的接觸界面 C 塔截面 D 都可以93、使用于處理高黏度， 易結(jié)垢或者有結(jié)晶析出的溶液的蒸發(fā)器14A 中央循環(huán)管式 B 強(qiáng)制循環(huán)式、刮板式 C 膜式 D 刮 板式、懸筐式94、提高蒸發(fā)器生產(chǎn)強(qiáng)度的關(guān)鍵是（ D ）A 提高加熱蒸汽壓力 B

21、 提高冷凝器的真空度 C 增大傳 熱系數(shù)D 增大料液的溫度95、隨著溶液的濃縮， 溶液中有微量結(jié)晶生成， 且這種溶液又較 易分解，對(duì)于處理這種物料應(yīng)選用的蒸發(fā)器為（ C）A 中央循環(huán)管式 B 列文式 C 升膜式 D 強(qiáng)制循環(huán)式96、圖紙中的比例 2： 1 表明（ A）A 圖形比實(shí)物大 B 圖形比實(shí)物小 C 一樣大 D 都 不97、精餾的操作線為直線，主要是因?yàn)椋?D ）A 理論板假設(shè) B 理想物系 C 塔頂泡點(diǎn)回流 D 恒摩 爾流假設(shè)98、 二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，進(jìn)料熱狀況的變化將引起以下 線的變化（ A）A 提餾段操作線與 q 線 B 平衡線與操作線 C 精餾段操 作線與 q 線 D 平衡

22、線與 q 線99、 精餾塔在全回流操作下（ C）A 塔頂產(chǎn)品量為 0，塔底必須取出產(chǎn)品B 塔頂、塔底產(chǎn)品量為15 零，必須不 斷加料C 塔頂、塔底產(chǎn)品量及進(jìn)料量均為零D 進(jìn)料量與塔底產(chǎn)品量 均為零，但 必須從塔 頂取出產(chǎn) 品100、 精餾操作中液體混合物應(yīng)被加熱到（ C）時(shí)，可實(shí)現(xiàn)精餾 的目的。A 泡點(diǎn) B 露點(diǎn) C 泡點(diǎn)和露點(diǎn)間 D 高于露點(diǎn)101、在板式塔中進(jìn)行氣液傳質(zhì)時(shí)， 若液體流量一定， 氣速過(guò)小， 容易發(fā)生（ A）現(xiàn)象；氣速過(guò)大容易發(fā)生（ B）現(xiàn)象，所以 必須控制適宜的氣速。A 漏液 B 液泛 C 霧沫夾帶102、兩組分液體混合物，其相對(duì)揮發(fā)度越大，表示用普通蒸 餾方法進(jìn)行分離（ A

23、 ）A 較容易 B 較困難 C 很困難 D 不能夠103、在再沸器中溶液（ C）而產(chǎn)生上升蒸氣，是精餾得以連續(xù) 穩(wěn)定操作的一個(gè)必不可少的條件。A 部分冷凝 B 全部冷凝C 部分氣化 D 全部氣化104、氣液兩相在篩板上接觸， 其分散相為液相的接觸方式是 （B）16A 鼓泡接觸 B 噴射接觸 C 泡沫接觸 D 以上三種 都不對(duì)105、在精餾過(guò)程中，回流的作用是（ A）A 提供下降的液體 B 提供上升的蒸汽 C 提供塔頂產(chǎn)品 D 提供塔底產(chǎn)品106 、可能導(dǎo)致液泛的操作（ C）A液體流量過(guò)小 B 氣體流量太小 C過(guò)量液沫夾帶 D 嚴(yán)重漏液107 、已知精餾 q 線如下：y=2x-0.5, 則原料液

24、的進(jìn)料狀況為 （A）A過(guò)冷液體 B 飽和液體 C 氣液混合物 D 飽和蒸氣108 、 當(dāng)回流從全回流逐漸減小時(shí)，精餾段操作線向平衡線靠近。為達(dá)到給定的分離要求，所需的理論板數(shù)（ B）A 逐漸減少 B 逐漸增多 C 不變 D 無(wú)法判斷109、 精餾操作中，最適宜回流比的數(shù)值約為最小回流比的 （A）A 1.2 B 1 C 2D 1.2 2110 、 某常壓精餾塔，塔頂設(shè)全凝器，現(xiàn)測(cè)得其塔頂溫度升高，則塔頂產(chǎn)品中難揮發(fā)組分的含量將（ A）A 升高 B 降低 C 不變D 以上答案都不對(duì)111 、 在精餾操作中，若進(jìn)料組成，餾出液組成與釜液組成均17A 相對(duì)揮發(fā)度小于 1B 操作壓力小于飽和蒸氣壓不變，

25、在氣液混合進(jìn)料中，液相分率（ q ）增加，則最小回流比 Rmin （ B ）A 增大 B 減小 C 不變 D 無(wú)法判斷112、某連續(xù)精餾塔處理料液 20kmol/h ，含苯 xF=40 ，餾出 液中含苯 xD=95 ，殘液中含苯 xw=5 則塔頂最大產(chǎn)量為（ B ） kmol/hA 8B 7.8C 9 D 7113、已知飽和液體進(jìn)料（ B ）A q=0 B q= 1 C q 1 D q 1114、區(qū)別精餾與普通蒸餾的必要條件是（ D ）作溫度大于泡點(diǎn)溫度 D 回流115、萃取操作包括若干步驟，除了（ A）A 原料預(yù)熱 B 原料與萃取劑混合 C 澄清分離 D 萃取劑回收116、有4種萃取劑，對(duì)溶

26、質(zhì) A和稀釋劑 B表現(xiàn)出下列特征， 則 最合適的萃取劑應(yīng)選擇（ D ）A 同時(shí)大量溶解 A 和 BB 對(duì) A 和 B 的溶解都很小C 大量溶解 A 少量溶解 B D 大量溶解 B 少量溶解 A 117 、下列哪種材質(zhì)的設(shè)備適用于次氯酸鈉的儲(chǔ)存（ C）A 碳鋼 B 不銹鋼 C 玻璃鋼 D 耐酸陶瓷118 、當(dāng)介質(zhì)的溫度超過(guò) 800 時(shí)，為提高管材的抗蠕變性能和18持久性能，必須選用材料（ B）A 不銹鋼 B 特殊的耐高溫合金鋼 C 高錳鋼 D 銅119 、混合溶液中待分離組分濃度很低時(shí)一般采用（ C）的分離方法。A 過(guò)濾B 吸收C 萃取D 離心分離120、萃取是利用各組分間的（C）差異來(lái)分離液體

27、混合物的。A 揮發(fā)度B 離散度C 溶解度D 密度121、含乙醇（C2H5OH ）質(zhì)量分?jǐn)?shù) 12的水溶液，它的摩爾分?jǐn)?shù)為 （ ）。A 5.2B 88C 20D 10 122、雙組分連續(xù)精餾提餾段操作線位置一般與 （ D ）無(wú)關(guān)。A 量的多少B進(jìn)料的熱狀況C液的組成D回流比123、冷凍操作中工質(zhì)和被冷凍物料間轉(zhuǎn)移熱量的物質(zhì)稱為 （A ）。A 冷凍鹽水B冷凍劑C 冷卻水D冷凝劑124、深度冷凍的溫度是（ B ）。A 273KB、 173KC 100KD 、 50K125、壓縮蒸汽冷凍中，冷凝溫度與蒸發(fā)溫度相差較大，也就是 壓縮比較大，應(yīng)采用（ B）19A單級(jí)壓縮B兩級(jí)或多級(jí)壓縮C離心式壓縮D 往復(fù)式

28、壓縮126、當(dāng)壓力不變時(shí)，氣體溶解度隨著溫度升高的情況是B )A、增大B、減小C、不變D 、不一定127 、溫度不變時(shí)，氣體溶解度隨壓力增大的情況是（ A ）。A、增大B、減小C、不變D 、不一定128、吸收塔氣液傳質(zhì)發(fā)生在（B ）。A、填料表面 B、潤(rùn)濕的填料表面C、填料液層D 、填料空間129、一般冷凍劑具備的條件是（ A）。A 、沸點(diǎn)低B、沸點(diǎn)高C、汽化潛熱小D、蒸發(fā)壓強(qiáng)小于大氣壓130、化工生產(chǎn)過(guò)程的“三廢”是指（ D ）。A 廢水、廢氣、廢設(shè)備 B 廢管道、廢水、廢氣C 、廢管道、廢設(shè)備、廢氣 D 廢水、廢氣、廢渣131、不影響理論塔板數(shù)的是進(jìn)料的（ D ）A 、位置B、熱狀態(tài)C、組

29、成D、進(jìn)料量132、最小回流比（D ）20A、回流量接近于零B、在生產(chǎn)中有一定應(yīng)用價(jià)值C、不能用公式計(jì)算D、是一種極限狀態(tài)，可用來(lái)計(jì)算實(shí)際回流比133 、由氣體和液體流量過(guò)大兩種原因共同造成的是 （ D ）現(xiàn)象。A、漏夜B、液沫夾帶C、氣泡夾帶D、液泛134 、從溫度組成（t-x-y） 圖中的氣液共存區(qū)內(nèi)， 當(dāng)溫度增加時(shí)，液相中易揮發(fā)組分的含量會(huì)（C ）。A、增大B、增大及減少C、減少D 、不變135、在四種典型塔板中，操作彈性最大的是（ C ）型。A、泡罩B、篩孔C、浮閥D 、舌板塔136、從節(jié)能觀點(diǎn)出發(fā)，適宜回流比 R 應(yīng)取（ A ）倍最小回流 比 Rmin 。A、 1.1B、1.3C、

30、1.7D 、2.0137、二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，物料的進(jìn)料狀態(tài)變化將引起（ B ）的變化。A 、相平衡線B、進(jìn)料線和提餾段操作線C、精餾段操作線 D 、相平衡線和操作線138、蒸餾操作的依據(jù)是組分間的 （ C ）差異。A 、溶解度B、沸點(diǎn)C、揮發(fā)度D、蒸汽21139、某精餾塔的餾出液量是 50kmol/h ，回流比是 2，則精餾 段的回流量是（ A ）kmol/h 。A、100 kmol/hB 50 kmol/hC、25 kmol/hD 、125 kmol/h140、連續(xù)精餾中，精餾段操作線隨（ A ）而變。A 、回流比B、進(jìn)料熱狀態(tài)C、殘液組成D、進(jìn)料組成141、在多數(shù)板式塔內(nèi)氣、 液兩相

31、的流動(dòng)， 從總體上是（ A ） 流，而在塔板上兩相為（ ）流流動(dòng)。A 、逆 錯(cuò)B、逆 并C、錯(cuò) 逆D、并 逆142、精餾塔溫度控制最關(guān)鍵的部位是（A ）。A 、靈敏板溫度 B、塔底溫度C、塔頂溫度 D、進(jìn)料溫度143、在化工生產(chǎn)中應(yīng)用最廣泛的蒸餾方式為（C ）。A 、簡(jiǎn)單蒸餾 B、平衡蒸餾 C、精餾D、特殊蒸餾144、選擇吸收劑時(shí)不需要考慮的是（ D ）。A 、對(duì)溶質(zhì)的溶解度 B、對(duì)溶質(zhì)的選擇性 C、操作條件下的 揮發(fā)度 D、操作溫度下的密度145、最小液氣比（D ）。A 、在生產(chǎn)中可以達(dá)到B、是操作線斜率C、均可用公式進(jìn)行計(jì)算 D 、可作為選擇適宜液氣比的依據(jù)22146、從節(jié)能觀點(diǎn)出發(fā)，適宜

32、的吸收劑用量 L 應(yīng)取（ D ）倍 最小用量 Lmin 。A、2.0B、1.5C、 1.3D、1.1147、吸收操作的目的是分離（ A ）。A 、氣體混合物B、液體均相混合物C、氣液混合物D、部分互溶的均相混合物148、利用氣體混合物各組分在液體中溶解度的差異而使氣體 中不同組分分離的操作稱為（ C ）。A 、蒸餾B、萃取C、吸收D、解吸吸收操作大多采用填料塔。149、下列（B ）不屬于填料塔構(gòu)件。A、液相分布器B、疏水器C、填料D 、液相再分布器150、干燥進(jìn)行的條件是被干燥物料表面所產(chǎn)生的水蒸氣分壓 （ C ）干燥介質(zhì)中水蒸氣分壓。A 、小于B、等于C、大于D、不等于151、在吸收操作中，

33、操作溫度升高，其它條件不變，相平衡常 數(shù) m （ A ）。A 、增加 B、不變 C、減小D、不能確定152、吸收塔內(nèi)，不同截面處吸收速率（A ）。A 、各不相同B、基本相同C、完全相同D、均為 023153、在吸收操作中，吸收劑（如水）用量突然下降，產(chǎn)生的原 因可能是（ D ）。 A 、溶液槽液位低、泵抽空B、.水壓低或停水C、水泵壞D 、以上三種原因154、在填料吸收塔中， 為了保證吸收劑液體的均勻分布， 塔頂 需設(shè)置 （ A ）。A、液體噴淋裝置 B、再分布器C、冷凝器D、塔釜155、下列哪一項(xiàng)不是工業(yè)上常用的解吸方法 （ A ）。A、加壓解吸B、加熱解吸C、在惰性氣體中解吸D 、156

34、、完成指定的生產(chǎn)任務(wù)，采取的措施能使填料層高度降低的是 （ A ）。A 、減少吸收劑中溶質(zhì)的含量B、用并流代替逆流操作C、減少吸收劑用量D 、吸收劑循環(huán)使用157、吸收塔尾氣超標(biāo)，可能引起的原因是（D ）。A 、塔壓增大B、吸收劑降溫C、吸收劑用量增大D、吸收劑純度下降158、吸收過(guò)程是溶質(zhì)（ A ）的傳遞過(guò)程。A 、從氣相向液相B、氣液兩相之間C、從液相向氣相D、任一相態(tài)159、氨水的摩爾分?jǐn)?shù)為 20% ，而它的摩爾比應(yīng)是（ C ）%。A 、 15B、20C、25D、3024160、精餾操作有五種進(jìn)料狀況，其中（ A ） 進(jìn)料時(shí)，進(jìn)料 位置最高。A 、過(guò)冷液體B、飽和液體C、氣液混合D、過(guò)熱

35、161 、而在 （ D ） 進(jìn)料時(shí)，進(jìn)料位置最低A、過(guò)冷液體B、飽和液體C、氣液混合D、過(guò)熱蒸氣162、精餾操作中，料液的粘度越高，塔的效率將（A ）。A、越低B、有微小的變化C、不變D 、越高163、在蒸餾單元操作中，對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量影響最重要的因素是 （B ）。A 、壓力B、溫度C、塔釜液位D、進(jìn)料量164精餾塔操作時(shí)，回流比與理論塔板數(shù)的關(guān)系是（ B ） A、回流比增大時(shí)，理論塔板數(shù)也增多B、回流比增大時(shí)，判斷題理論塔板數(shù)減少C、全回流時(shí)，理論塔板數(shù)最多，但此時(shí)無(wú)產(chǎn)品D、回流比為最小回流比時(shí)，理論塔板數(shù)最小165、以下說(shuō)法正確的是（ B）。A、冷液進(jìn)料理 q=1B、汽液混合進(jìn)料 0q1C、過(guò)熱

36、蒸氣進(jìn)料 q=0D 、飽和液體進(jìn)料 q1166、加大回流比，塔頂輕組分組成將（C ）。A、不變 B、變小 C、變大D 、忽大忽小25 1、進(jìn)行蒸餾分離，混合溶液中易揮發(fā)組分在氣相中的含量較液相中 低。（ ）2、回流液的作用，是使蒸汽部分冷凝的冷卻劑，并使精餾穩(wěn)定 進(jìn)行。（ ）3、通過(guò)提餾段物料衡算得出的操作線方程是提餾段操作線方程。 （ ）4、氣體在溶液中的溶解度，其值隨溫度的升高而減小。 （ ）5、吸收過(guò)程的總阻力等于氣膜阻力和液膜阻力之差。 （ ）6、進(jìn)行蒸餾分離，混合溶液中難揮發(fā)組分在氣相中的含量較液 相中高。（ ）7、精餾塔釜的作用，是向最下面一塊塔板供應(yīng)蒸汽。 （ ）8、吸收是化工單

37、元操作的傳熱過(guò)程。 （ ）9、催化劑可以縮短達(dá)到化學(xué)平衡所需的時(shí)間。 （ ） 10 、填料是填料塔的核心， 氣、液兩相在填料的表面上傳熱和傳 質(zhì)。（ ）11 、吸收塔內(nèi)物質(zhì)傳遞的主要方式為分子擴(kuò)散。 （ ）12、吸收過(guò)程的推動(dòng)力是濃度差或分壓差。 （ ）13、蒸發(fā)與蒸餾是同一種概念。 （ ）14、精餾（或蒸餾）的基本原理為：易揮發(fā)組分在氣相中的含量 大于它在液相中的含量。 （ ）15 、普通精餾操作可分離所有的液體混合物。 （ ） 16、吸收劑入塔溫度越低，吸收推動(dòng)力就越大。 （ ）2617、全回流時(shí)，精餾所用理論板層數(shù)最多。 （）18、在吸收操作中，影響工藝的經(jīng)濟(jì)性的指標(biāo)是吸收氣液比。（ ）

38、19 、化工單元操作是一種物理操作， 只改變物料的性能， 而不改變其化學(xué)性質(zhì)。（ ）20、精餾是一種既符合傳質(zhì)規(guī)律，又符合傳熱規(guī)律的單元操作。（ ）21、吸收過(guò)程進(jìn)行的速率總是與過(guò)程的推動(dòng)力成正比， 與過(guò)程阻力成反比。（ ）22、蒸餾是分離均相液的一種單元操作。 （ ）23、精餾操作線方程是指相鄰兩塊塔板之間蒸氣組成與液體組成之間的關(guān)系。（ ）24、氣相混合物中某一組分的摩爾分?jǐn)?shù)等與壓力分?jǐn)?shù)等于體積分 數(shù)。（ ）25、氣體的溶解度與氣體的性質(zhì)有關(guān)，與濃度、壓力關(guān)系不大。 （ ）26、對(duì)同一種氣體，溫度越高，氣體分壓越大，則氣體溶解度越 大。（ ）27、溫度升高時(shí)，氣體在液體中的溶解度降低，享利

39、系數(shù)增大。（ ）28 、吸收操作的作用是分離氣液混合物。 （ ）29、簡(jiǎn)單蒸餾屬于間歇性操作 （ ）2730 、 精 餾 塔 的 進(jìn) 料 板 屬 于 精 餾 段（ ）31、飽和蒸汽進(jìn)料的進(jìn)料線是一條與 x 軸垂直的直線 （ ）32、氣體在液體中溶解度大小與物系的溫度和壓強(qiáng)無(wú)關(guān)。 （ ）33、浮閥塔板的特點(diǎn)是造價(jià)較高，操作彈性小，傳質(zhì)性差。 （）34、液泛不能通過(guò)壓強(qiáng)降來(lái)判斷。 （）35、篩板精餾塔的操作彈性大于泡罩精餾塔的操作彈性。 （）36、精餾過(guò)程中，平衡線隨回流比的改變而改變。 （）37、決定精餾塔分離能力大小的主要因素是： 相對(duì)揮發(fā)度、 理論 塔板數(shù)、回流比。（）38、精餾塔的溫度隨易

40、揮發(fā)組分濃度增大而降低。 （ ）39、蒸餾的原理是利用液體混合物中各組分溶解度的不同來(lái)分離 各組分的。（）40、在蒸餾中， 回流比的作用是維持蒸餾塔的正常操作， 提高蒸 餾效果。（ ）41、蒸餾塔發(fā)生液泛現(xiàn)象可能是由于氣相速度過(guò)大， 也可能是液 相速度過(guò)大。（ ）42、蒸餾塔總是塔頂作為產(chǎn)品，塔底作為殘液排放。 （）43、浮閥塔板結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)也不高，操作彈性大，是一種優(yōu)良 的塔板。（ ）44 、精餾操作的回流比減小至最小回流時(shí)， 所需理論板數(shù)為最小。 （）2845、用來(lái)表達(dá)蒸餾平衡關(guān)系的定律叫亨利定律。 （）46 、氣液相回流是精餾穩(wěn)定連續(xù)進(jìn)行的必要條件。 （）47 、精餾是傳熱和傳質(zhì)同時(shí)發(fā)

41、生的單元操作過(guò)程。 （）48、正常操作的精餾塔從上到下， 液體中輕相組分的濃度逐漸增 大。（）49 、精餾操作中，回流比越大越好。 （）50、靈敏板溫度上升，塔頂產(chǎn)品濃度將提高。 （）51、填料塔由液體分布器、 氣體分布器、 溢流裝置和填料支承板等若干部分構(gòu)成。（）52 、吸收進(jìn)行的依據(jù)是混合氣體中各組分的濃度不同。 （）53 、溫度與壓力升高有利于解析的進(jìn)行。 （）54 、吸收操作，操作線必位于平衡線下方。 （）55、在吸收過(guò)程中不能被溶解的氣體組分叫惰性氣體。 （）56 、吸收是化工單元操作的傳熱過(guò)程。 （ ）57、催化劑可以縮短達(dá)到化學(xué)平衡所需的時(shí)間。 （ ）58 、填料是填料塔的核心，

42、氣液兩相在填料的表面上傳熱和傳質(zhì)。 （ ）59 、吸收塔內(nèi)物質(zhì)傳遞的主要方式為分子擴(kuò)散。 （ ） 60、吸收過(guò)程的推動(dòng)力是濃度差或分壓差。 （ ）61 、蒸發(fā)與蒸餾是同一種概念。 （ ） 62、精餾（或蒸餾）的基本原理為：易揮發(fā)組分在氣相中的含量大于它在液相 中的含量。 （）63、普通精餾操作可分離所有的液體混合物。 （ ）2964、吸收劑入塔溫度越低，吸收推動(dòng)力就越大。 （）65、全回流時(shí)，精餾所用理論板層數(shù)最多。 （）66、在吸收操作中，影響工藝的經(jīng)濟(jì)性的指標(biāo)是吸收氣液比。 （ ）67、不同生產(chǎn)過(guò)程中的同一種化工單元操作， 它們所遵循的基本原理相同， 所 使用設(shè)備結(jié)構(gòu)相似。 （ ）68、蒸

43、餾與蒸發(fā)都是將混合液加熱沸騰使之部分汽化， 因此這二種操作原理是 一致的。（ ）69、 普通精餾操作可分離所有的液體混合物（ ）70、 評(píng)價(jià)塔板結(jié)構(gòu)時(shí)，塔板效率越高，塔板壓降越低，則該種結(jié)構(gòu)越好。（ ）71 、 通過(guò)簡(jiǎn)單蒸餾可以得到接近純部分。 （）72、 浮閥塔板結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)也不高，操作彈性大，是一種優(yōu)良的塔板。（ ）73、 精餾操作的回流比減小至最小回流時(shí)，所需理論板數(shù)為最小。 （）74、 在產(chǎn)品濃度要求一定的情況下， 進(jìn)料溫度越低， 精餾所需的理論塔板數(shù) 就越少。（）75、 精餾塔的總板效率就是各單板效率的平均值。 （）76、 精餾塔中溫度最高處在塔頂。 （）77、 二元溶液連續(xù)精餾計(jì)

44、算中， 進(jìn)料熱狀態(tài)的變化將引起操作線與 q 線的變 化。（）78、 精餾過(guò)程塔頂產(chǎn)品流量總是小于塔釜產(chǎn)品流量。 （）79、 填料亂堆安裝時(shí)，首先應(yīng)在填料塔內(nèi)注滿水。 （）80、 吸收操作的作用是分離氣液混合物。 （）81、 根據(jù)雙膜理論，吸收過(guò)程的全部阻力集中在液膜。 （）3082、 吸收操作時(shí)增大液氣比總是有利于吸收操作的。 （）83、 在選擇吸收塔用的填料時(shí)， 應(yīng)選表面積大的， 空隙率大的和填料因子大 的填料才好。（）84、 難溶的氣體，吸收阻力主要集中在氣膜上。 （）85、 氣阻淹塔的原因是由于上升氣體流量太小引起的。 干燥操作的目的是將 物料中的含水量降至規(guī)定的指標(biāo)以上。86、 用水吸收氯化氫氣體，其吸收速率屬于氣膜控制。 （）87、 吸收操作線方程是由物料衡算得出的， 因而它與吸收相平衡、 吸收溫度、兩相接觸狀況、塔的結(jié)構(gòu)等都沒(méi)有關(guān)系。 （）88 、回流是精餾穩(wěn)定連續(xù)進(jìn)行的必要條件。（ ）89、連續(xù)精餾停車時(shí)，先停再沸器，后停進(jìn)料。（）90、精餾塔板的作用主要是為了支承液體。（）91 、篩板塔板結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單， 造價(jià)低，但分離效率較泡罩低， 因此已逐步