分布式電源對(duì)配電網(wǎng)繼電保護(hù)的影響講解

1、目錄1分布式電源的概念及背景 . 21.1分布式電源的概念 . 21.2分布式電源的背景 . 22分布式電源的特點(diǎn)及分類 . 32.1分布式電源的特點(diǎn) . 32.2分布式電源的分類 . 32.3幾種主要的分布式電源類型 . 33配電網(wǎng)的繼電保護(hù) . 43.1無時(shí)限電流速斷保護(hù) . 53.2限時(shí)電流速斷保護(hù) . 53.3過電流保護(hù) . 64含 DG的配電網(wǎng)短路電流算法研究 . 74.1配電網(wǎng)系統(tǒng)的建立 . 74.2含 DG的配電網(wǎng)短路電流算法 . 85分布式電源對(duì)配網(wǎng)繼電保護(hù)影響的仿真分析 . 115.1仿真模型參數(shù) . 115.2基于 sumlink 的含分布式電源的配電網(wǎng)繼電保護(hù)仿真分析 1

2、25.3分布式電源對(duì)繼電保護(hù)影響的仿真結(jié)果分析 . 145.3.1分布式電源對(duì)繼電保護(hù)短路電流影響的仿真結(jié)果分析 . 145.3.2分布式電源對(duì)繼電保護(hù)瞬時(shí)電流速斷保護(hù)影響的仿真結(jié)果分析錯(cuò)誤！未定義書簽。5.3.3分布式電源對(duì)繼電保護(hù)限時(shí)電流速斷保護(hù)影響的仿真結(jié)果分析225.3.4分布式電源對(duì)繼電保護(hù)定時(shí)限過電流保護(hù)影響的仿真結(jié)果分析246風(fēng)力發(fā)電在配電網(wǎng)中的應(yīng)用 . 276.1風(fēng)力發(fā)電機(jī)等值電路圖 . 276.2風(fēng)力發(fā)機(jī)戴維南等效電路 . 286.3風(fēng)力發(fā)電機(jī)的簡(jiǎn)單計(jì)算 . 296.4 風(fēng)力電源接入對(duì)配電網(wǎng)繼電保護(hù)影響的仿真306.4.1風(fēng)力電源接入對(duì)配電網(wǎng)瞬時(shí)速段保護(hù)影響的仿真 . 306

3、.4.2風(fēng)力電源接入對(duì)配電網(wǎng)限時(shí)速斷保護(hù)影響的仿真 . 346.4.3風(fēng)力電源接入對(duì)配電網(wǎng)定時(shí)限過電流保護(hù)影響的仿真 . 367結(jié)論 . 39參考文獻(xiàn)： . 39附錄 1： . 41附錄 2： . 41附錄 3： . 42謝 辭 . 錯(cuò)誤！未定義書簽。分布式電源對(duì)配電網(wǎng)繼電保護(hù)影響的研究吳生樂 指導(dǎo)教師：李春蘭摘要 ：本文歸納了分布式電源 (DG)方面的研究?jī)?nèi)容， 概括了分布式電源的概念、 分類，概述了配電網(wǎng)的繼電保護(hù)分類及方法。建立了含 DG配網(wǎng)模型、 不含 DG配 網(wǎng)模型以及等值電網(wǎng)模型， 基于這些模型推導(dǎo)出三相短路電流值表達(dá)式， 比較兩 種模型下短路電流值大小?；?matlab/sum

4、link 軟件仿真驗(yàn)證了理論分析的正 確性。分析了多個(gè)大容量的 DG以微網(wǎng)的方式接入配網(wǎng)時(shí)對(duì)整個(gè)系統(tǒng)穩(wěn)定性造成 的影響，得出影響的結(jié)論。關(guān)鍵詞： 分布式電源；配電網(wǎng)；短路電流TheThe researchresearch ofof thethe affectionaffection thatthat thethe distributeddistributedpowerpower toto distributiondistribution networknetwork relayrelay protectionprotectionWuShengleWuShengle TutorTutor： Li

5、ChunlanLiChunlanAbstract:Abstract:This paper summarizes the distributed power (DG) in the research content, summarizes the concept, classification of distributed power supply, summarizes the distribution network of relay protection s classification and methods.DG distribution network model ,not conc

6、lude DG distribution network model and the equivalent network model are established, three-phase short-circuit current value expression is deduced based on the model, comparing two models under the size of the short circuit current value. Verified the validity of the theoretical analysis that based

7、on matlab/sumlink software simulation . Analyzes the effect that multiple large capacity DG access to distribution network by micro network to the stability of whole system.The impact of the conclusions.KeyKey words:words: Distributed power；Power distribution network；Short circuitcurrent隨著電力需求迅速增長(zhǎng)，

8、以大機(jī)組、 大電網(wǎng)、高電壓為主要特征的大型電網(wǎng) 的弊端日益顯著。具體表現(xiàn)為 :1)大型互聯(lián)電網(wǎng)的故障容易擴(kuò)散， 從而導(dǎo)致大面積停電。 大電網(wǎng)中某處故障 所產(chǎn)生的擾動(dòng)可能會(huì)對(duì)整個(gè)電網(wǎng)造成較大影響，嚴(yán)重時(shí)可能引起大面積停電 , 甚 至是全網(wǎng)崩潰，造成災(zāi)難性后果。2)大電網(wǎng)的成本高， 運(yùn)行難度大，難以適應(yīng)用戶對(duì)安全性和可靠性越來越高 的要求，以及多樣化的供電需求 1 。3)大型電網(wǎng)對(duì)環(huán)境保護(hù)和土地需求的壓力不斷地增大。分布式電源 (Distributed Generation System)可以滿足電力系統(tǒng)和用戶的特殊要求， 與環(huán)境兼容的獨(dú)立電源系統(tǒng)， 具有靈活的變負(fù)荷調(diào)峰性能， 可為邊遠(yuǎn) 用戶或商

9、業(yè)區(qū)提供較高的供電可靠性，節(jié)省輸變電投資，適合可再生能源利用。 1分布式電源的概念及背景1.1分布式電源的概念分布式發(fā)電 (Distributed Generation ，簡(jiǎn)稱 DG) 1 主要指區(qū)別于集中發(fā) 電、大容量裝機(jī)、遠(yuǎn)距離傳輸、大規(guī)?；ヂ?lián)的傳統(tǒng)發(fā)電形式，利用分布在負(fù)荷附 近的可方便獲取的可再生能源和一次化石能源進(jìn)行發(fā)電的新型發(fā)電形式。 其功率 通常為幾千瓦到幾十兆瓦，具有經(jīng)濟(jì)、高效、靈活、可靠、清潔環(huán)保等特點(diǎn) 2 ， 有節(jié)約能源、減少線損、緩建輸配電設(shè)備、提高供電可靠性、削峰填谷等多個(gè)功1.2分布式電源的背景近年來， 分布式電源受到世界各國(guó)的高度重視， 將在節(jié)能減排， 能源可持續(xù) 發(fā)

10、展方面發(fā)揮很重要的作用。 在歐美和日木等一些發(fā)達(dá)國(guó)家中， 由于研究起步比 較早，分布式發(fā)電己進(jìn)入實(shí)踐化階段。 他們已經(jīng)研制出多種高效、 節(jié)能的分布式 發(fā)電裝置，例如，水力發(fā)電機(jī)組、風(fēng)力發(fā)電機(jī)組、小型熱電聯(lián)產(chǎn)設(shè)備、光伏電池 陣列等 3 。分布式發(fā)電技術(shù)的發(fā)展促進(jìn)裝機(jī)容量的大幅上升，截至 2010年，美 國(guó)的分布式能源總裝機(jī)容量約為 9200 萬千瓦，占全國(guó)總裝機(jī)容量的 14%，日木 約為 3600 萬千瓦，占總裝機(jī)容量的 13.4%，德國(guó)約為 2084萬千瓦，占總裝機(jī)容 量的 19.8%，其中 80%以上為住宅用小型太陽能發(fā)電系統(tǒng)。目前，在對(duì)于分布式 發(fā)電的實(shí)用化研究領(lǐng)域，一方面，我們要進(jìn)一步設(shè)

11、計(jì)低成本、高效率、利用可再 生能源發(fā)電的分布式電源 ; 另一方面，我們要研究針對(duì)分布式電源接入配電網(wǎng)之 后，可能對(duì)電力系統(tǒng)產(chǎn)生的各種影響， 通過設(shè)計(jì)有效保護(hù)策略， 使電源與接入的 電網(wǎng)相兼容。2分布式電源的特點(diǎn)及分類2.1分布式電源的特點(diǎn)分布式電源可以直接獨(dú)立于公共電網(wǎng)為部分用戶提供電能， 也可以直接接入 配電網(wǎng)絡(luò)， 與公共電網(wǎng)一起為用戶提供電能。 與遠(yuǎn)負(fù)荷中心依靠遠(yuǎn)距離輸配的傳 統(tǒng)電源相比， DG具有如下特點(diǎn) 4 ：1)節(jié)能環(huán)保， 污染小。由于 DG大量采用可再生能源和清潔能源如風(fēng)力發(fā)電、 太陽能發(fā)電和生物能源發(fā)電等，因而相對(duì)火力發(fā)電更加環(huán)保。2)提高電網(wǎng)的可靠性。由于 DG裝置與大電網(wǎng)的接

12、入和斷開具有相對(duì)自主性， 當(dāng)大電網(wǎng)發(fā)生故障時(shí)， 可通過啟動(dòng)斷開裝置使 DG與電網(wǎng)斷開，由 DG獨(dú)立為用戶 供電。3)具有投資少， 安裝和運(yùn)營(yíng)具有更高的靈活性。 由于容量及體積均較小， 因 此易于找到合適的安裝地點(diǎn)， 可以方便地為邊遠(yuǎn)地區(qū)供電。 同時(shí)，分布式電源多 采用性能先進(jìn)的中小型、微型機(jī)組，操作簡(jiǎn)單，負(fù)荷調(diào)節(jié)靈活。2.2分布式電源的分類分布式發(fā)電主要可分為以下幾類 :(1)生物質(zhì)能發(fā)電系統(tǒng)。(2)燃料電池發(fā)電系統(tǒng)。其中主要包括 : 磷酸燃料電池、質(zhì)子交換膜燃料電 池、熔融碳酸鹽燃料電池、固體氧化物燃料電池等。(3)以天然氣為常用燃料的燃?xì)廨啓C(jī)、 內(nèi)燃機(jī)和微燃機(jī)等為基本核心的發(fā)電 系統(tǒng)。(4

13、)太陽能光伏電池發(fā)電系統(tǒng)。(5)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)。2.3幾種主要的分布式電源類型目前, 根據(jù)所研究的方向不同 ,DG的分類也不一樣 ,根據(jù) DG所采用的發(fā)電技 術(shù)可分為風(fēng)力發(fā)電、光伏發(fā)電、燃料電池和微型燃?xì)廨啓C(jī)、生物質(zhì)能發(fā)電、小水 電和海洋能發(fā)電等 ,根據(jù)所采用的一次能源類型 , 分為不可再生能源和可再生能 源; 根據(jù)所采用的電力系統(tǒng)接口技術(shù) , 分為直接連接和通過逆變器連接兩種方式 5 ,詳見表 2-1, 下面對(duì)幾種主要的分布式發(fā)電技術(shù)做一個(gè)簡(jiǎn)單的分析。表 2-1 常見分布式發(fā)電特點(diǎn)技術(shù)類型一次能源與系統(tǒng)接口單位裝機(jī)成本標(biāo)桿上網(wǎng)單價(jià)風(fēng)力發(fā)電可再生能源直接相連8895 元/kW0.5-0.6元/k

14、wh太陽能發(fā)電可再生能源逆變器20000元/kW1-1.15元/kwh燃料電池可再生能源逆變器化石燃料微型燃?xì)廨啓C(jī)可再生能源直接相連化石燃料3配電網(wǎng)的繼電保護(hù)配電網(wǎng)的繼電保護(hù)裝置必須具有正確區(qū)分被保護(hù)元件是處于正常運(yùn)行狀態(tài) 還是發(fā)生了故障， 是保護(hù)區(qū)內(nèi)故障還是區(qū)外故障的功能。 保護(hù)裝置要實(shí)現(xiàn)這一功 能，需要根據(jù)電力系統(tǒng)發(fā)生故障前后電氣物理量變化的特征為基礎(chǔ)來構(gòu)成。 電力 系統(tǒng)發(fā)生故障后， 工頻電氣量變化的主要特征是： (1) 電流增大。(2) 電壓降低。 (3) 電流與電壓之間的相位角改變。 (4) 測(cè)量阻抗發(fā)生變化。 按保護(hù)動(dòng)作原理分 類，有過電流保護(hù)、過電壓保護(hù)、距離保護(hù)、差動(dòng)保護(hù)等 6

15、。目前, 我國(guó)的中低壓配網(wǎng)大多采用單側(cè)電源福射狀供電方式。饋線保護(hù)安裝 于電源側(cè)出線母線斷路器處或分支箱斷路器處 ,配置傳統(tǒng)的三段式電流保護(hù) : 即 瞬時(shí)電流速斷保護(hù)、限時(shí)電流速斷保護(hù)和定時(shí)限過電流保護(hù)。411I set.1 krel I2K 3.max3-2l min1 3 Es( Es ) X S.max x1 2 I op.k3-33.1無時(shí)限電流速斷保護(hù)電流速斷保護(hù)是瞬時(shí)動(dòng)作切除故障的電流保護(hù)，稱為無時(shí)限電流速斷保護(hù)， 按照躲開線路末端故障產(chǎn)生的最大三相短路電流整定。 保護(hù)裝置的靈敏度系數(shù)按 最小運(yùn)行方式下線路始端兩相短路電流校驗(yàn) 7 。電流速斷保護(hù)只能保護(hù)本條線路的一部分， 而不能保

16、護(hù)全線路， 規(guī)定在最大 運(yùn)行方式下三相短路時(shí)，保護(hù)范圍最大，為 lmax，在最小運(yùn)行方式下兩相短路 時(shí)，保護(hù)范圍最小，為 lmin 。在最小運(yùn)行方式下，速斷保護(hù)范圍的相對(duì)值應(yīng)該大于 (15%-20%) ，才合乎要 求。lb l min 100% (15 20)%3-1l AB式中；K1rel- 可靠系數(shù)，一般取 1.2-1.3I2k3.max- 最大運(yùn)行方式下線路末端三相短路穩(wěn)態(tài)電流 ;Iopk- 保護(hù)裝置一次動(dòng)作電流 ;Es- 系統(tǒng)基準(zhǔn)電壓 ;XS. Max- 系統(tǒng)最大運(yùn)行方式下的最小等值阻抗。 無時(shí)限電流速斷保護(hù)沒有人為延時(shí)， 在速斷保護(hù)裝置中加裝一個(gè)保護(hù)出口中 間繼電器，一方面擴(kuò)大接點(diǎn)的

17、容量和數(shù)量， 另一方面躲過管型避雷器的放電時(shí)間， 防止誤動(dòng)作， t=0 。該保護(hù)簡(jiǎn)單可靠，動(dòng)作迅速，但不能保護(hù)線路的全長(zhǎng) ; 在運(yùn)行方式變化較大 時(shí)，可能無保護(hù)范圍。3.2限時(shí)電流速斷保護(hù)定時(shí)限電流速斷保護(hù)， 保護(hù)裝置的動(dòng)作電流應(yīng)躲過相鄰元件末端短路時(shí)的最2 set21 2 I 3K 3.MAX krel krel nTA3-43-5大三相短路電流或與相鄰元件的電流速斷保護(hù)的動(dòng)作電流相配合， 按兩個(gè)條件中 最大者整定。I 2K2.MIN 1.5K sen 2senIset.2式中；Nta- 電流互感器變比K2rel- 可靠性配合系數(shù)，一般取 1.1-1.2Ksen- 靈敏系數(shù)I2k2.min-

18、 最小運(yùn)行方式下，線路末端兩相短路穩(wěn)態(tài)電流 ;I3k3.max- 最大運(yùn)行方式下相鄰元件末端三相短路穩(wěn)態(tài)電流。 限時(shí)速斷的動(dòng)作時(shí)限 t2 ，應(yīng)選擇的比下一級(jí)線路速段保護(hù)的動(dòng)作時(shí)限 t1 高出一個(gè)時(shí)間階梯 t ，即t2=t1+ t 3-6該保護(hù)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，動(dòng)作可靠，能保護(hù)線路的全長(zhǎng)，但不能作為相鄰元件 （ 下 一條線路 ） 的后備保護(hù)，受系統(tǒng)運(yùn)行方式變化較大。3.3過電流保護(hù)過電流保護(hù)， 要求能保護(hù)本條線路和下條線路的全長(zhǎng)， 作為本條線路主保護(hù) 拒動(dòng)的近后備保護(hù)， 保護(hù)范圍包括下條線路或設(shè)備的末端， 保護(hù)整定的動(dòng)作電流 應(yīng)躲過線路的過負(fù)荷電流 :保護(hù)裝置的動(dòng)作時(shí)限，應(yīng)較相鄰元件的過電流保護(hù)大一時(shí)限

19、階段，一般為 0.5-0.7S 。過電流保護(hù)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單， 工作可靠，對(duì)單側(cè)電源的放射型電網(wǎng)能保證有選擇性 的動(dòng)作。不僅能作本線路的近后備保護(hù) （ 有時(shí)作為主保護(hù) ） ，而且能作為下一條線 路的遠(yuǎn)后備保護(hù)。在放射型電網(wǎng)中獲得廣泛應(yīng)用，一般在 35 千伏及以下網(wǎng)絡(luò)中 作為主保護(hù)。但是動(dòng)作時(shí)間長(zhǎng)， 而且越靠近電源端其動(dòng)作時(shí)限越大， 對(duì)靠近電源 端的故障不能快速切除。公式：K3rel- 可靠系數(shù)，一般采用 1.15-1.25;Kss- 自啟動(dòng)系數(shù)，數(shù)值大于 1，應(yīng)由網(wǎng)絡(luò)具體接線和負(fù)荷性質(zhì)確定 ;Kre- 電流繼電器的返回系數(shù)，一般處采用 0.85-0.95;Imax- 正常運(yùn)行時(shí)的最大負(fù)荷電流 ;I2k

20、3.min- 最大運(yùn)行方式下線路末端三相短路穩(wěn)態(tài)電流 ;4 DG 對(duì)電流保護(hù)的影響4.1配電網(wǎng)系統(tǒng)的建立木文研究模型為雙饋線不含 DG配網(wǎng)模型、含 DG配網(wǎng)模型， 建立了接線電網(wǎng) 模型和等值電網(wǎng)模型 8 。（見圖4-1 一圖4-4 ）圖 4-1 不含 DG的配電網(wǎng)模型圖 4-2 含 DG的配電網(wǎng)模型圖 4-3 不含 DG的配電網(wǎng)等值模型圖 4-4 含 DG的配電網(wǎng)等值模型4.2對(duì)過電流保護(hù)的影響分析配電網(wǎng)接入 DG后，傳統(tǒng)的單電源輻射狀結(jié)構(gòu)發(fā)塵改變，系統(tǒng)的潮流將重新 分布，發(fā)生短路故障時(shí)， 故障點(diǎn)的短路電流方向和大小也有可能發(fā)生變化。 自何 就短路點(diǎn)位置相同， 但所處模型不同時(shí)流過相同保護(hù)裝置

21、處短路電流大小進(jìn)行定 性的分析。設(shè)系統(tǒng)電源電壓為 Es，等效阻抗為 Xs，分布式電源電壓為 Ed，等效 阻抗為 Xd，斷路器 CB1-CB4所在段線路的阻抗分別為 X1-X4，以上參數(shù)均為標(biāo)么 值，便于計(jì)算比較， Es,Ed 近似取 1。當(dāng)短路點(diǎn)分別發(fā)生在母線 f1,f2,f3,f4 時(shí)， 現(xiàn)就不接入 DG和接入 DG情況分別對(duì)電流速斷保護(hù)進(jìn)行分析。 (ICB(1 )表示不含4-1(1)I BC(2)I BC4-3xd x24-4DG配電網(wǎng)模型（圖 4-1）下的短路電流值， ICB（2）表示含 DG配電網(wǎng)模型（圖4-2 ） 下的短路電流值 ） 。（1）f1 點(diǎn)短路（風(fēng)電場(chǎng)上游發(fā)生故障）流過保護(hù)

22、 AB處的故障電流左 IAB（1）=IAB（2） ，故對(duì) CB1的保護(hù)配置無影響。 流過保護(hù) BC處的電流在不含 DG情況下為 0，而加入 DG后， DG會(huì)提供一定的反 向的短路電流，該短路電流值足夠大時(shí)會(huì)導(dǎo)致保護(hù) CB2動(dòng)作。(1) (2)ESI AB I ABxs x14-2（2）f2 點(diǎn)短路（風(fēng)電場(chǎng)中游發(fā)生故障）在圖 3-1 和圖 3-2 兩種模型下，流過保護(hù) CB1和保護(hù) CB2的短路電流大小 均相等，對(duì)原有保護(hù)無影響，保護(hù)能正確動(dòng)作切除故障。(1) (2) EsI AB I AB xs x1 x2(1) (2) I BC I BCEdxs x1 x24-5（3）f3 點(diǎn)短路（ 風(fēng)電場(chǎng)

23、下游發(fā)生故障 ）母線上 f3 點(diǎn)發(fā)生短路故障時(shí)， 由于該故障點(diǎn)在 DG下游側(cè)，所以系統(tǒng)電源和DG將共同向故障點(diǎn)提供短路電流，使故障點(diǎn)短路電流增加，對(duì)DG上游保護(hù) CB1和 CB2也會(huì)產(chǎn)生影響。(1) (1) ESI AB IBCxs x1 x24-6(2) (2)I AB I BCES x1(xd x3)( xs x1 x2) x3 xd4-7(1)I CDESxs x1 x2 x34-84-94-10(2) Es (x3 xd)I CD(xd x3)( xs x1 x2) x3 xd顯然 IAB1=ICB(1)ICB1(2)=ICB2(2) ，ICB3(2)ICB3(1)DG的短路電流注入會(huì)

24、使流過其上游側(cè)保護(hù) CB1和 CB2的短路電流減小，使 保護(hù)裝置的靈敏度降低， 可能會(huì)導(dǎo)致保護(hù)拒動(dòng)。 而流過下游側(cè)保護(hù) CB3的短路電 流會(huì)增加， 將會(huì)導(dǎo)致 CB3的瞬時(shí)速斷保護(hù)靈敏度增加， 有可能會(huì)擴(kuò)大瞬時(shí)速斷保 護(hù)的保護(hù)范圍，與限時(shí)速斷保護(hù)的配合沖突，引起保護(hù)的誤動(dòng)。(4)f4 點(diǎn)短路(風(fēng)電場(chǎng)相鄰線路發(fā)生故障)當(dāng)相鄰饋線 f4 點(diǎn)發(fā)生短路時(shí)， DG產(chǎn)生的反向短路電流經(jīng)過保護(hù) CB1和 CB2 注入故障點(diǎn)， 可能導(dǎo)致正常饋線的保護(hù)誤動(dòng)。 雖然保護(hù) CB4正確動(dòng)作即可切斷故 障線路，但由于保護(hù) CB4的短路電流增加， 延長(zhǎng)了保護(hù)范圍， 導(dǎo)致非故障線路保 護(hù)動(dòng)作，擴(kuò)大了故障范圍。(A1B) I

25、(B1C) 0(2)I AB I(2)BCES xSy1xS y2xS y1 y24-11I (A1E) xESx xs x44-12Es (y1 xs) y1xs y2xs y1 y2 試中:Y1=X1+X2+Xd， Y2=X4(2) I AE4-13顯然 :ICB1(1)=ICB2(1)ICB4(1)經(jīng)過以上推論分析可以得出分布式電源接入配網(wǎng)對(duì)原有保護(hù)的影響主要體現(xiàn)在以下三個(gè)方面。當(dāng)故障發(fā)生在 DG下游側(cè)， DG的接入將導(dǎo)致流過 DG下游保護(hù)的電流變大， 而流過 DG上游保護(hù)的電流變小 : 對(duì) DG下游保護(hù)，可能會(huì)導(dǎo)致其瞬時(shí)電流速斷保10AB I BC 護(hù)誤動(dòng)作，當(dāng) DG輸出功率越大，影響

26、越嚴(yán)重 ;對(duì) DG上游保護(hù)， DG的汲流作用會(huì) 導(dǎo)致保護(hù)靈敏降低， 可能會(huì)使保護(hù)拒動(dòng)， 同樣當(dāng) DG輸出功率越大， 影響越嚴(yán)重。當(dāng)故障發(fā)生在 DG上游側(cè)，由于各個(gè)保護(hù)并未配置方向元件， DG上游的各保 護(hù)之間可能會(huì)失去選擇性而誤動(dòng)作。當(dāng)故障點(diǎn)位于相鄰饋線時(shí)， 分布式電源的存在有可能引起所在正常饋線保護(hù) 的誤動(dòng)作。5分布式電源對(duì)配網(wǎng)繼電保護(hù)影響的仿真分析5.1仿真模型參數(shù)含分布式電源配電網(wǎng)故障模型圖如圖 5-1 所示，設(shè)定以下參數(shù)：系統(tǒng)基準(zhǔn)容量為100MVA，基準(zhǔn)電壓10.5kV，系統(tǒng)最大運(yùn)行方式下和最小運(yùn)行方式下的系統(tǒng)阻抗值為smin 0.3160.538smaxll0.0021Hsmin0.

27、0045Hsmax等效阻抗 Xsmin-=0.32圖 5-1 含 DG的配電網(wǎng)等值模型（1） 系統(tǒng)電源參數(shù) ，等效阻抗 Xsmax=0.54（2）分布式電源參數(shù)系統(tǒng)基準(zhǔn)容量為變值 100MVA，基準(zhǔn)電壓 10.5kV ，系統(tǒng)最大運(yùn)行方式下和最 小運(yùn)行方式下的系統(tǒng)電阻與電抗比值 7:1（3）線路參數(shù)線路參數(shù) :R=0.27 /Km，X=0.347/Km線路 AB、BC, CD, AE 長(zhǎng)度均為 3km，阻抗等效為 1.33 11124）仿真軟件為 Matlab/Sumlink5.2分布式電源接入對(duì)配電網(wǎng)繼電保護(hù)影響的仿真（1）配電網(wǎng)接入分布式電源后，傳統(tǒng)的單電源輻射狀結(jié)構(gòu)發(fā)生改變，系統(tǒng)的潮 流將

28、重新分布。 發(fā)生短路故障時(shí)， 故障點(diǎn)的短路電流方向和大小也有可能發(fā)生變 化。現(xiàn)根據(jù)電源配電網(wǎng)故障仿真模型（圖 5-2 、5-3 ），假定分別在 f1，f2，f3 ， f4 處依次發(fā)生三相電流短路，由 sumlink 仿真得出電流波形（如圖 5-4 、5-5 ）。圖 5-2 不含分布式電源配電網(wǎng)故障仿真模型圖圖 5-3 含分布式電源配電網(wǎng)故障仿真模型圖圖 5-4 不含分布式電源配電網(wǎng)故障仿真波形圖圖 5-5 含分布式電源配電網(wǎng)故障仿真波形圖經(jīng)過以上仿真波形圖也可以得出分布式電源接入配網(wǎng)對(duì)原有保護(hù)的影響主 要體現(xiàn)在以下三個(gè)方面。由圖 5-4 、5-5 可知，當(dāng)故障發(fā)生在 DG上游側(cè)時(shí)， 引起上游產(chǎn)

29、生反向短路電 流。由于各個(gè)保護(hù)并未配置方向元件， DG上游的各保護(hù)之間可能會(huì)失去選擇性 而誤動(dòng)作。由圖 5-4 、5-5 可知，當(dāng)故障發(fā)生在 DG下游側(cè)， DG的接入將導(dǎo)致流過 DG下 游保護(hù)的電流變大，而流過 DG上游保護(hù)的電流變小 :對(duì) DG下游保護(hù)，可能會(huì)導(dǎo) 致其瞬時(shí)電流速斷保護(hù)誤動(dòng)作，當(dāng) DG輸出功率越大，影響越嚴(yán)重 ;對(duì) DG上游保13護(hù)， DG的汲流作用會(huì)導(dǎo)致保護(hù)靈敏降低，可能會(huì)使保護(hù)拒動(dòng)，同樣當(dāng)DG輸出功率越大，影響越嚴(yán)重。由圖 5-4 、5-5 可知，當(dāng)故障點(diǎn)位于相鄰饋線時(shí)，分布式電源的存在有可能 引起所在正常饋線保護(hù)的誤動(dòng)作。5.3分布式電源對(duì)繼電保護(hù)影響的仿真結(jié)果分析5.3

30、.1分布式電源對(duì)繼電保護(hù)短路電流影響的仿真結(jié)果分析當(dāng)母線 C 不加 DG時(shí)最大運(yùn)行方式下三相短路電流，以及最小運(yùn)行方式下三 相短路電流，由 matlab 仿真，數(shù)據(jù)如表 5-1 所示。表 5-1 短路電流計(jì)算表 單位 :KA短路類型 f1 點(diǎn)短路電流 f2 點(diǎn)短路電流 f3 點(diǎn)短路電流 f4 點(diǎn)短路電流I BC(3)6.3253.5122.4316.325I BC(2)5.6153.2812.3185.615當(dāng)母線 C加入不同容量的 DG時(shí)，f1 點(diǎn)發(fā)生三相短路故障， 流過 AB,BC,CD,AE 的電流， DG為 20MVA時(shí) sumlink 波形如圖 5-6 ，仿真數(shù)據(jù)如表 5-2 所示圖

31、 5-6 含分布式電源 f1 點(diǎn)故障時(shí)流過斷路器的故障電流仿真波形圖表 5-2f 1 點(diǎn)故障時(shí)流過斷路器的故障電流值表14DG容量（ MVA）I AB(KA)I BC(KA)I CD(KA)I AE(KA)15DG容量（ MVA）I AB(KA)I BC(KA)I CD(KA)I AE(KA)06.325000.16716.3250.09400.16756.3250.44800.167206.3251.53500.167406.3252.57000.167606.3253.31500.167706.3253.61500.167當(dāng)母線 C加入不同容量的 DG時(shí)，f2 點(diǎn)發(fā)生三相短路故障， 流過

32、AB,BC,CD,AE圖 5-7 含分布式電源 f2 點(diǎn)故障時(shí)流過斷路器的故障電流仿真波形圖表 5-3 f 2 點(diǎn)故障時(shí)流過斷路器的故障電流值表的電流， DG為 20MVA時(shí) sumlink 如圖 5-7 ，仿真數(shù)據(jù)如表 5-3 所示DG容量（ MVA）I AB(KA)I BC(KA)I CD(KA)I AE(KA)1603.5123.51200.16713.5123.51200.16753.5123.51200.167203.5123.51200.167403.5123.51200.167603.5123.51200.167703.5123.51200.167當(dāng)母線 C加入不同容量的 DG時(shí)

33、，f3 點(diǎn)發(fā)生三相短路故障， 流過 AB,BC,CD,AE 的電流， DG為 20MVA時(shí) sumlink 如圖 5-8 ，仿真數(shù)據(jù)如表 5-4 所示圖 5-8 含分布式電源 f3 點(diǎn)故障時(shí)流過斷路器的故障電流仿真波形圖表 5-4 f 3 點(diǎn)故障時(shí)流過斷路器的故障電流值表02.4312.4312.4310.16712.4102.4102.4390.16752.3332,3332.4740.167202.0832.0832.5850.167401.8221.8222.7010.167601.6191.6192.7910.167701.5341.5342.8290.167當(dāng)母線 C加入不同容量的

34、DG時(shí)，f4 點(diǎn)發(fā)生三相短路故障， 流過 AB,BC,CD,AE 的電流， DG為 20MVA時(shí) sumlink 如圖 5-9 ，仿真數(shù)據(jù)如表 5-5 所示圖 5-9 含分布式電源 f4 點(diǎn)故障時(shí)流過斷路器的故障電流仿真波形圖DG容量（ MVA）I AB(KA)I BC(KA)I CD(KA)I AE(KA)17表 5-5 f 4 點(diǎn)故障時(shí)流過斷路器的故障電流值表00.1320.13206.32910.0180.01806.336100.1500.15006.355200.2470.24706.375400.3670.36706.389600.4380.43806.412800.4850.48

35、506.4221000.5180.51806.4282000.6010.60106.4454000.6520.65206.4556000.6720.67206.4597000.6770.67706.4605.3.2分布式電源對(duì)繼電保護(hù)瞬時(shí)電流速斷保護(hù)影響的仿真結(jié)果分析如圖 5-10 所示，當(dāng) C點(diǎn)接入不同容量的分布式電源時(shí)，根據(jù)表 5-1 、5-2 、 5-3 、 5-4 、5-5 得出的故障電流，當(dāng) f1 點(diǎn)短路時(shí)，由于分布式電源作用，會(huì)使 BC段形成反向電流。因此 f1 點(diǎn)短路，前后都需要保護(hù)。設(shè) A到 D，A為保護(hù)、 B 為保護(hù) 2、C為保護(hù) 3。A到 E，A為保護(hù) 4。C到 A時(shí)， C

36、為保護(hù) 5、B為保護(hù) 6。 按照電流保護(hù)整定公式 3-2進(jìn)行瞬時(shí)電流速斷保護(hù)整定 （可靠系數(shù) K1rel 取1.3 ） 如表 5-6 所示。18圖 5-10 含分布式電源的保護(hù)裝置分布圖表 5-6 含有分布式電源瞬時(shí)速段保護(hù)整定值表分布式電源 容量( MVA)保護(hù) 1 瞬時(shí) 速段整定值 (KA)保護(hù) 2 瞬時(shí) 速段整定值 (KA)保護(hù) 3 瞬時(shí) 速段整定 值(KA)保護(hù) 4 瞬時(shí) 速段整定 值(KA)保護(hù) 5 瞬時(shí) 速段整定值 (KA)08.2234.5653.1658.221018.2234.5653.1718.2280.12258.2234.5653.2168.2450.584208.22

37、34.5653.3618.2871.995408,2234.5653.5128.3183.341608.2234.5653.6198.3364.309708.2234.5653.6788.3434.69919圖 5-11 含分布式電源保護(hù) 1 的瞬時(shí)速段保護(hù)整定圖 5-12 含分布式電源保護(hù) 2 的瞬時(shí)速段保護(hù)整定仿真圖20圖 5-13 含分布式電源保護(hù) 3 的瞬時(shí)速段保護(hù)整定仿真圖圖 5-14 含分布式電源保護(hù) 4 的時(shí)速段保護(hù)整定仿真圖21圖 5-15 含分布式電源保護(hù) 5 的時(shí)速段保護(hù)整定仿真圖5.3.3分布式電源對(duì)繼電保護(hù)限時(shí)電流速斷保護(hù)影響的仿真結(jié)果分析如圖 5-10 所示，當(dāng) C點(diǎn)

38、接入不同容量的分布式電源時(shí)，根據(jù)表 5-2 、5-3得出的故障電流，按照電流保護(hù)整定公式進(jìn)行限時(shí)電流速斷保護(hù)整定計(jì)算( 可靠系數(shù)取 K1rel1.3 、可靠性配合系數(shù) K2rel 取 1.2) ，如表 3-7 所示。表 3-7 含有分布式電源限時(shí)速斷整定值表分布式電源 容量( MVA)保護(hù) 1 的瞬 時(shí)速段整定 值(KA)保護(hù) 2 瞬時(shí) 速段整定值 (KA)保護(hù) 3 瞬時(shí) 速段整定值 (KA)保護(hù) 4 瞬時(shí) 速段整定值 (KA)保護(hù) 5 瞬時(shí) 速段整定值 (KA)05.4783.7992.1945.699015.4783.8062.2185.7530.14555.4783.8592.2495.

39、7650.663205.4784.0332.3505.7952.004405.4784.2142.4565.8173.024605.4784.3552.5385.8213.642705.4784.4142.5725.8343.86822圖 5-16 含分布式電源保護(hù) 1 的限時(shí)速斷保護(hù)整定仿真圖圖 5-17 含分布式電源保護(hù) 2 的限時(shí)速斷保護(hù)整定仿真圖圖 5-18 含分布式電源保護(hù) 3 的限時(shí)速斷保護(hù)整定仿真圖23圖 5-20 含分布式電源保護(hù) 5 的限時(shí)速斷保護(hù)整定仿真圖5.3.4分布式電源對(duì)繼電保護(hù)定時(shí)限過電流保護(hù)影響的仿真結(jié)果分析如圖 5-10 所示，當(dāng) C 點(diǎn)接入不同容量的分布式電源

40、時(shí)，根據(jù)表 5-1 得出的 故障電流，按照電流保護(hù)整定公式進(jìn)行定時(shí)限過電流整定 （ 可靠系數(shù) K3rel- 取1.2、自啟動(dòng)系數(shù) Kss取1.1 、電流繼電器的返回系數(shù) Kre取0.9） ，如表 3-7 所 示。表 3-8 含有分布式電源定時(shí)限過電流整定值表圖 5-19 含分布式電源保護(hù) 4 的限時(shí)速斷保護(hù)整定仿真圖分布式電源保護(hù) 1 的定 保護(hù) 2 的定保護(hù) 3的定 保護(hù)4的定 保護(hù) 5的定容量（ MVA） 時(shí)速斷整定 時(shí)速斷整定時(shí)速斷整定 時(shí)速斷整值值值 定值時(shí)速斷整定值2404.1082.4651.4794.108014.1082.4651.4994.1080.03354.1082.46

41、51.5784.1080.146204.1082.4651.8734.1080.657404.1082.4652.2684.1081.315604.1082.4652.6624.1081.927704.1082.4652.8594.1082.301圖 5-14 含分布式電源保護(hù) 1 的定時(shí)限過電流整定仿真圖圖 5-14 含分布式電源保護(hù) 2 的定時(shí)限過電流整定仿真圖2526定容量的分布式電源接入配電網(wǎng)絡(luò)， 的確會(huì)給配電網(wǎng)的繼電保護(hù)帶來影響其影響的大小與分布式電源的類型、容量、接入位置相關(guān)圖 5-14 含分布式電源保護(hù) 3 的定時(shí)限過電流整定仿真圖圖 5-14 含分布式電源保護(hù) 4 的定時(shí)限過電

42、流整定仿真圖3-5 所示（6-1）（6-2）（6-3）隨著分布式電源容量的增加， 分布式電源對(duì)繼電保護(hù)的助增電流加大， 保護(hù) 范圍有可能伸到下一級(jí)線路，使保護(hù)失去選擇性 .分布式電源在繼電保護(hù)的上游時(shí)，有助增作用，使保護(hù)范圍增大 ; 分布式電 源在繼電保護(hù)下游時(shí)，有分流作用，保護(hù)范圍減小 . 當(dāng)分布式電源接入配電網(wǎng)之 后，有必要加裝方向元件來保證繼電保護(hù)的正確動(dòng)作 .6風(fēng)力發(fā)電在配電網(wǎng)中的應(yīng)用6.1 風(fēng)力發(fā)電機(jī)等值電路圖發(fā)電機(jī)定子側(cè)電壓電流的正方向按發(fā)電機(jī)慣例， 轉(zhuǎn)子側(cè)電壓電流的正方向按電動(dòng)機(jī)慣例，電磁轉(zhuǎn)矩與轉(zhuǎn)向相反為正， 轉(zhuǎn)差率 s 按轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速小于同步轉(zhuǎn)速為正，參照異步電機(jī)的分析方法，可得雙

43、饋發(fā)電機(jī)的等效電路，如圖 根據(jù)等效電路圖，可得雙饋發(fā)電機(jī)的基本方程式：6-4)其中， R1、 X1分別為定子側(cè)的電阻與漏抗R2、 X 2分別為轉(zhuǎn)子折算到定子側(cè)的電阻和漏抗Xm 為勵(lì)磁電抗U1、 E1、 I1分別為定子側(cè)電壓、感應(yīng)電勢(shì)和電流U1 E1 I1 R1 jX 1E1 E2Im jX mU 2 轉(zhuǎn)子勵(lì)磁電壓經(jīng)過繞組折算后的值，S 為U 2再經(jīng)過頻率折算后的值27E 2、 I 2分別為轉(zhuǎn)子側(cè)感應(yīng)電勢(shì)，轉(zhuǎn)子電流經(jīng)過頻率和繞組折算后折算到定 子側(cè)的值U2圖6-1 雙饋異步電機(jī)等值電路6.2風(fēng)力發(fā)機(jī)戴維南等效電路已知雙饋式異步電機(jī)的等效電路如圖 3-5 所示，化簡(jiǎn)過程如下：（1）將電路化簡(jiǎn)，假設(shè)

44、 U 2的初相角為 0 度。圖6-2 電路化簡(jiǎn)其中 Z2 RS2 jX2；Z1 R1 jX1； Zm Rm jXm2）將電壓源轉(zhuǎn)化成電流源，合并電路圖6-3 合并電路28SN其中是U2和I 2之間的相位角3）戴維南電路6.3風(fēng)力發(fā)電機(jī)的簡(jiǎn)單計(jì)算假設(shè)一個(gè) 1MW的雙饋異步風(fēng)力發(fā)電機(jī)，額定電壓 UN2=10.5kV，額定視在功 率 SN=2222kV，A 定子電阻 r1*=0.01pu ，定子漏抗 X1*=0.1pu ，轉(zhuǎn)子電阻 r2*=0.01pu ，轉(zhuǎn)子漏抗 X2*=0.1pu ，勵(lì)磁電抗 XM*=3.5pu。SN3UN IN MVAIN N 2222KVA 122.19(A) 3U N 3

45、10.5KVr1 r1 USNN 0.01 1202.252 4.96 104( )22x1 x1 U N 0.1 10.5 4.96 10 3( )1 1 SN222222r2 r2 U N 0.01 10.5 4.96 10 4( )2 2 SN2222U 210.52x2 x2 USNN 0.1 1202.252 4.96 103( )PN SN cos N 2222 0.8 1777.6(MW )29x x U N2 xm xm SSN3.510.5222221.74 10 1( )圖6-3 戴維南等效電路QN SN sin N 2222 0.6 1333.2( MW )等效電抗為Z

46、Z1 (Z2/ Zm)43143(4.96 10 4j4.96 10 3) (j1.7410 1)(4.96 10 4 j4.96 10 3)431(4.9610 4j4.96 10 3) ( j1.7410 1)2 -11.1 10 2 j1.2 10-1最后得出戴維南等效電路如圖 3-9 所示。圖6-4 戴維南等效電路6.4風(fēng)力電源接入對(duì)配電網(wǎng)繼電保護(hù)影響的仿真1MW的雙饋異步風(fēng)力發(fā)電機(jī)，額定電壓 UN2=10.5kV戴維南等效電路如圖所示，由基爾霍夫定律計(jì)算得出風(fēng)力電源容量、電壓、內(nèi)阻的關(guān)系，如表所示表6-1風(fēng)力電源容量、電壓、內(nèi)阻的關(guān)系分布式電源容量 (MVA)分布式電源電壓 (KV)

47、分布式電源內(nèi)阻( )110.5-2 -11.1 10-2 j1.2 10-1510.5-2 -10.22 10-2 j0.24 10-12010.50.55 10-3 j0.6 10-24010.50.275 10-3 j0.3 10-26.4.1 風(fēng)力電源接入對(duì)配電網(wǎng)瞬時(shí)速段保護(hù)影響的仿真如圖 6-5 所示，當(dāng) C點(diǎn)接入不同容量的風(fēng)力電源時(shí)， 根據(jù)表 5-1 、5-2 、5-3 、 5-4 、5-5 得出的故障電流，當(dāng) f1 點(diǎn)短路時(shí)，由于分布式電源作用，會(huì)使 BC段 形成反向電流。因此 f1 點(diǎn)短路，前后都需要保護(hù)。設(shè) A到 D，A為保護(hù)、 B為保 護(hù) 2、C為保護(hù) 3。A到 E，A為保護(hù)

48、 4。C到 A時(shí)， C為保護(hù) 5、B為保護(hù) 6。按照30電流保護(hù)整定公式 3-2 進(jìn)行瞬時(shí)電流速斷保護(hù)整定 ( 可靠系數(shù) K1rel 取 1.3 ) 如 表 6-2 所示。圖 6-5 含分布式電源的保護(hù)裝置分布圖表 6-2 含有風(fēng)力電源瞬時(shí)速段保護(hù)整定值表分布式電保護(hù) 1 瞬時(shí)保護(hù) 2瞬時(shí) 保護(hù) 3 瞬保護(hù) 4 瞬保護(hù) 5 瞬時(shí)源容量速段整定速段整定時(shí)速段整時(shí)速段整速段整定(MVA)值(KA)值(KA)定值(KA)定值(KA)值(KA)08.2234.5653.1658.221018.2234.5654.4038.4009.4158.2234.5654.5298.40610.08208.223

49、4.5654.5568.40710.2231圖 6-7 含風(fēng)力電源保護(hù) 2 的瞬時(shí)速段保護(hù)整定仿真圖32圖 6-6 含風(fēng)力電源保護(hù) 1 的瞬時(shí)速段保護(hù)整定仿真圖圖 6-8 含風(fēng)力電源保護(hù) 3 的瞬時(shí)速段保護(hù)整定仿真圖圖 6-9 含風(fēng)力電源保護(hù) 4 的瞬時(shí)速段保護(hù)整定仿真圖336.4.2 風(fēng)力電源接入對(duì)配電網(wǎng)限時(shí)速斷保護(hù)影響的仿真如圖 6-1 所示，當(dāng) C點(diǎn)接入不同容量的分布式電源時(shí)，根據(jù)表 5-2 、5-3 得 出的故障電流，按照電流保護(hù)整定公式進(jìn)行限時(shí)電流速斷保護(hù)整定計(jì)算 ( 可靠系 數(shù)取 K1rel1.3 、可靠性配合系數(shù) K2rel 取 1.2) ，如表 6-3 所示。表 6-3 含有風(fēng)

50、力電源限時(shí)速斷整定值表分布式電源 容量( MVA)保護(hù) 1 的瞬 時(shí)速段整定 值(KA)保護(hù) 2 瞬時(shí) 速段整定值(KA)保護(hù) 3 瞬時(shí) 速段整定值(KA)保護(hù) 4 瞬時(shí) 速段整定值(KA)保護(hù) 5 瞬時(shí) 速段整定值(KA)05.4783.7992.1945.699015.4785.2843.0795.8745,89255.4785.4353.1675.8786.103205.4785.4673.1865.8796.144圖 6-10 含風(fēng)力電源保護(hù) 5 的瞬時(shí)速段保護(hù)整定仿真圖34圖 6-11 含風(fēng)力電源保護(hù) 1 的限時(shí)速斷保護(hù)整定仿真圖圖 6-12 含風(fēng)力電源保護(hù) 2 的限時(shí)速斷保護(hù)整定仿

51、真圖35圖 6-13 含風(fēng)力電源保護(hù) 3 的限時(shí)速斷保護(hù)整定仿真圖圖 6-14 含風(fēng)力電源保護(hù) 4 的限時(shí)速斷保護(hù)整定仿真圖圖 6-15 含風(fēng)力電源保護(hù) 5 的限時(shí)速斷保護(hù)整定仿真圖6.4.3 風(fēng)力電源接入對(duì)配電網(wǎng)定時(shí)限過電流保護(hù)影響的仿真如圖 6-1 所示，當(dāng)C點(diǎn)接入不同容量的分布式電源時(shí)， 根據(jù)表 5-1 得出的故 障電流，按照電流保護(hù)整定公式進(jìn)行定時(shí)限過電流整定 （ 可靠系數(shù) K3rel- 取 1.2 、 自啟動(dòng)系數(shù) Kss取1.1 、電流繼電器的返回系數(shù) Kre取 0.9） ，如表 6-4 所示。表-4 含有風(fēng)力電源定時(shí)限過電流整定值表分布式電源 保護(hù) 1的定 保護(hù) 2的定 保護(hù) 3的

52、定 保護(hù) 4的定 保護(hù) 5的定時(shí)速斷整定 時(shí)速斷整定 時(shí)速斷整定 時(shí)速斷整定 時(shí)速斷整定36容量（ MVA） 值值 值 值 值04.1082.4651.4794.108014.1082.4651.4994.1080.03354.1082.4651.5784.1080.146204.1082.4651.8734.1080.657圖 6-15 含風(fēng)力電源保護(hù) 1 的定時(shí)限過電流整定仿真圖圖 6-16 含風(fēng)力電源保護(hù) 2 的定時(shí)限過電流整定仿真圖37圖 6-17 含風(fēng)力電源保護(hù) 3 的定時(shí)限過電流整定仿真圖387 結(jié)論由于 DG的接入，使配電網(wǎng)中短路電流的大小流向及分布都發(fā)生了變化，從而影響到原有保

53、護(hù)的配置， 會(huì)引起保護(hù)誤動(dòng)或者由于靈敏度降低而拒動(dòng)。 不論重合閘前加速方式或者重合閘后加速方式，為了確保保護(hù)的正確動(dòng)作，對(duì)DG提供的短路電流有限制，以保護(hù)的速斷保護(hù)或定時(shí)限過電流保護(hù)整定值為約束條件， 兩者只是范圍不同，本質(zhì)上沒有區(qū)別。電流速斷保護(hù)、限時(shí)電流速斷保護(hù)和過流保護(hù)都是反應(yīng)于電流升高而動(dòng)作的 保護(hù)。它們之間的區(qū)別主要是按照不同的原則來選擇啟動(dòng)電流。 速斷保護(hù)是按照 躲開本線路末端的最大短路電流來整定； 限時(shí)速斷是按照躲開下級(jí)各相鄰元件電 流速斷保護(hù)的最大動(dòng)作范圍來整定； 而過電流保護(hù)則是按照躲開本元件最大負(fù)荷 電流來整定。由于電流速斷不能保護(hù)線路全長(zhǎng)， 限時(shí)電流速斷又不能作為相鄰元件

54、的后備 保護(hù)，因此為保證迅速而有選擇性的切除故障， 常常將電流速斷保護(hù)、 限時(shí)電流 速斷保護(hù)和過流保護(hù)組合在一起，構(gòu)成階段式電流保護(hù)。39參考文獻(xiàn)：1 土成山，高菲，李鵬，等 . 可再生能源與分布式發(fā)電接入技術(shù)歐盟研究項(xiàng)目述評(píng)f. 南方電網(wǎng)技術(shù)， 2008.2 王建，李興源，邱曉燕 ,等. 含有分布式發(fā)電裝置的電力系統(tǒng)研究綜述.電力系統(tǒng)自動(dòng)化，2005.3 國(guó)家電網(wǎng)公司經(jīng)營(yíng)區(qū)域分布式電源發(fā)展現(xiàn)狀分析 R. 國(guó)網(wǎng)能源研究院， 2012.4 曹景亮 . 分布式電源對(duì)配網(wǎng)繼電保護(hù)的影響研究 D. 華中科技大學(xué)碩士學(xué)位論文， 2008.5 王承熙，張?jiān)?.風(fēng)力發(fā)電 M. 中國(guó)電力出版社， 2002.6 胡成志，盧繼平，分布式電源對(duì)配電網(wǎng)繼電保護(hù)影響的分析 J. 重慶大學(xué)學(xué)報(bào)， 2006.7 工