畢業(yè)設計論文管架注塑模設計全套圖紙

1、全套全套 cadcad 圖紙，聯(lián)系圖紙，聯(lián)系 153893706153893706第一章 原始資料的分析1.1 塑件的工藝性分析塑件的工藝性就是塑件對成型加工的適應性。塑件工藝性的好壞不但關系到塑件能否順利成型，也關系到塑件的質(zhì)量以及塑料模具結(jié)構是否經(jīng)濟合理。塑件工藝性的好壞主要取決于塑件設計，在設計塑件時不僅要滿足使用要求，而且要符合成型工藝特點，并盡可能簡化模具結(jié)構。這樣，不僅能保證成型工藝順利實施，提高產(chǎn)品質(zhì)量，又能提高生產(chǎn)率，降低成本。在設計塑件時，必須考慮以下一些因素：（1）成型方法 不同的成型方法對其塑件的工藝性要求不同。（2）塑料的成型工藝性能 如流動性，收縮率等。（3）塑料的使

2、用性能 塑料的尺寸、公差、結(jié)構形狀應與塑件的物理性能、力學性能等相適應。在保證使用性能的前提下，力求結(jié)構簡單、壁厚均勻、使用方便。（4）模具結(jié)構及加工工藝性 塑料的形狀應有利于簡化模具的結(jié)構，要考慮模具零件尤其是成型零件的加工工藝性。塑料工藝性設計的主要內(nèi)容包括：尺寸、精度、表面質(zhì)量、結(jié)構形狀、螺紋、齒輪、嵌件等。塑件的內(nèi)外表面形狀應盡可能保證有利于成型。由于側(cè)抽芯或瓣合凹?；蛲鼓２坏鼓＞呓Y(jié)構復雜，制造成本高，而且還會在分型面上留下飛邊，增加塑件的修整量。因此，塑件設計時應盡可能避免側(cè)向凹凸，如果有側(cè)向凹凸，模具設計時應在保證塑件使用要求的前提下，適當改變塑件的結(jié)構，以簡化模具結(jié)構。塑件內(nèi)側(cè)

3、凹較淺并允許帶有圓角時，則可以用整體凸模采取強制脫模的方法使塑件從凸模上脫下，但此時塑件在脫模溫度下應具有足夠的彈性，以使塑件在強制脫模時不會變形。塑件外側(cè)凹凸也可以強制脫模，但是多數(shù)情況下塑件的側(cè)向凹凸不可能強制脫模，此時應采用側(cè)向分型抽芯機構的模具。塑件的壁厚對塑件質(zhì)量有很大的影響，壁厚過小成型時流動阻力大，大型復雜塑件就難以充滿型腔。塑件壁厚的最小尺寸應滿足以下方面要求：具有足夠的強度和剛度；脫模時能經(jīng)受推出機構的推出力而不變形；能承受裝配時的緊固力。塑件最小壁厚值隨塑料品種和塑件大小不同而異。壁厚過大，不但造成原料的浪費，而且對熱固性塑料成型來說增加了模壓成型時間，并且造成固化不完全；

4、對熱塑性塑料則增加了冷卻時間，降低了生產(chǎn)率。另外也影響產(chǎn)品質(zhì)量，如產(chǎn)生氣泡、縮孔、凹陷等缺陷。所以，塑件的壁厚有一個合理的范圍。該塑件是一個管架，其零件圖如圖所示。本塑件的材料采用 abs，生產(chǎn)類型為大批量生產(chǎn)。 技 術 要 求1.材料為abs1. 塑件的原材料分析abs 是由丙烯腈、丁二烯和苯乙烯 3 種單體合成。每種單體都具有不同的性能；丙烯腈有高強度、熱穩(wěn)定性及化學穩(wěn)定性；丁二烯具有堅韌性、抗沖擊特性，苯乙烯具有易加工、高光潔度、高強度的特性。從形態(tài)上看，abs 是非結(jié)晶型材料。三種單體的聚合產(chǎn)生了具有兩相的三元共聚物，一個是苯乙烯丙烯腈的連續(xù)相，另一個是聚丁二烯橡膠分散相。abs 的特

5、性主要取決于三種單體的組成比率以及兩相中的分子結(jié)構，這在產(chǎn)品設計上具有很大的靈活性，并且由此產(chǎn)生了市場上具有不同品質(zhì) abs材料。不同品質(zhì)的材料提供了不同的特性，如從中等到高等的抗沖擊性，從低到高的光潔度和高溫熱曲性能等。abs 材料具有超強的易加工性、外觀特性、低蠕變性和優(yōu)異的尺寸穩(wěn)定性以及很高的沖擊強度。技術要求1. 材料為 abs；2. 塑件顏色為黑色。干燥處理：abs 材料具有吸濕性，在注塑成型之前要進行干燥。建議干燥條件：8090下最少干燥 2 小時，且材料溫度波動應保證小于 0.1。熔化溫度：210280；建議：245模具溫度：2570注射壓力：50100mpa注射速度：中高速度2

6、. 塑件的結(jié)構和尺寸精度及表面質(zhì)量分析（1）結(jié)構分析 該零件的形狀為一直角彎板，在大板的一側(cè)有兩個直徑為8 的通孔，小板的一側(cè)有兩個直徑為3.5 的通孔，兩板之間有一個寬 1，高 10的筋板，因此，模具設計時必須設置側(cè)向分型抽芯機構，該零件屬中等復雜程度。（2）尺寸精度分析 該零件尺寸為未注公差，按 mt5 計算該零件重要尺寸有8，3.5，170.19，250.34，40.22，240.32該零件尺寸精度一般，對應的模具相關零件的尺寸加工可以保證。從塑件的壁厚上來看，壁厚最大出為 2，最小處為 1的筋板，壁厚偏差為 1，由于塑件結(jié)構簡單，相關零件尺寸可以保證，有利于成型。（3）表面質(zhì)量分析 該

7、零件的表面除要求沒有缺陷毛刺外，沒有特別的表面質(zhì)量要求，故比較容易實現(xiàn)。綜合以上分析可以看出，注射時在工藝參數(shù)控制得較好的情況下，零件的成型要求可以得到保證。1.2 計算塑件的體積和重量 計算塑件的體積：v32352123523.14（） 223.14 () 22128225 . 3221025. 6 2240840200.9638.46531.25 2871.8253計算塑件的重量：查手冊得 abs 的密度為 =1.04/dm3故塑件的重量為：wv 2871.8251.04/dm3 2.987g1.3 注塑機的選用注射機的種類和特點注射機的類型和規(guī)格較多，分類的方法也不同，主要的分類方法如下

8、：（1） 按外形可分為臥式、立式和角式。（2） 按傳動方式可分為機械式、液壓式、和機械液壓聯(lián)合作用式。（3） 按用途可分為通用注射機和專用注射機。注射機的結(jié)構組成及作用一臺通用型注射機主要包括注射裝置、合模裝置、液壓傳動系統(tǒng)和電氣控制系統(tǒng)。1. 注射裝置 其主要作用是將塑料均勻地塑化，并以足夠的壓力和速度將一定量的熔料注射到模具的型腔中。注射裝置主要由塑化部件以及料斗、計量裝置、傳動裝置、注射和移動液壓缸等組成。2. 合模裝置 其作用是實現(xiàn)模具的啟閉，在注射時保證成型模具可靠地合緊，以及脫出制品。合模裝置主要由前后固定板、移動模板、連接前后固定模板用的拉桿、合模液壓缸、移模油缸、連桿機構、調(diào)模

9、裝置以及塑件頂出裝置等組成。3. 液壓系統(tǒng)和電氣控制系統(tǒng) 其作用是保證注射機按工藝過程預定的要求和動作順序準確有效的工作。注射機的液壓系統(tǒng)主要由各種液壓元件和回路及其他附屬設備組成。電氣控制系統(tǒng)則主要由各種電器和儀表組成。液壓系統(tǒng)和電氣控制系統(tǒng)有機地組織在一起，對注射機提供動力和實現(xiàn)控制。本塑件采用一模兩件的模具結(jié)構，考慮其外形尺寸、注射時所需壓力和工廠現(xiàn)有設備等情況，初步選用注射機為 sz-40/25 型。1.4 塑件注塑工藝參數(shù)的確定查找（塑料模設計及制造）附錄 h 和參考工廠實際應用的情況，abs 塑料的成型工藝參數(shù)可作如下選擇。試模時，可根據(jù)實際情況作適當調(diào)整。注射溫度：包括料筒溫度和

10、噴嘴溫度。料筒溫度：后段溫度 t 選用 160；1 中段溫度 t 選用 180；2 前段溫度 t 選用 200；3噴嘴溫度：選用 180；注射壓力：選用 100mpa；注射時間：選用 50s；保 壓：選用 75mpa；保壓時間：選用 10s；冷卻時間：選用 30s。第二章 確定模具的結(jié)構方案注射模結(jié)構設計主要包括：分型面選擇、模具形腔數(shù)目的確定以及形腔的排列方式和冷卻水道的布局及澆口位置設置、模具工作零件的結(jié)構設計、側(cè)向分型與抽芯機構的設計、推出機構的設計等內(nèi)容。2.1 分型面選擇模具設計中，分型面的選擇很關鍵，它決定了模具的結(jié)構。應根據(jù)分型面選擇原則和塑件的成型要求來選擇分型面。分型面的選擇

11、受到塑件的形狀、壁厚、尺寸精度、嵌件位置及其形狀、塑件在模具內(nèi)的成型位置、脫模方法、澆口的形式及位置、模具類型、模具排氣、模具制造、及其成型設備結(jié)構因素的影響。因此，在選擇分型面時，應反復比較與分析，選取一個較為合理的方案。1.便于塑件的脫模（1）在開模時塑件應盡可能留于下?；騽幽?nèi)。（2）應有利于側(cè)面分型和抽芯。（3）應合理安排塑件在型腔中的方位。2.考慮塑件的外觀。3.保證塑件尺寸精度要求。4.有利于防止溢料和考慮飛邊在塑件上的部位。5.有力于排氣。6.考慮脫模斜度對塑件尺寸的影響。7.盡量使成型零件便于加工。塑料的應用非常廣泛，其制品多不勝數(shù)，條件互不相同，很難有一個固定的模式。因此，模

12、具分型面的選擇既是非常重要，又是一個非常復雜的問題。該零件為管架，表面質(zhì)量無特殊要求，但要考慮側(cè)向抽芯機構的抽出，若選擇如圖所示的水平分型方式既可降低模具的復雜程度，減少模具加工難度又便于成型后出件。故選用如圖所示的分型方式比較合理。2.2 確定型腔的排列方式本塑件在注射時采用一模兩件，即模具需要兩個型腔。綜合考慮澆注系統(tǒng)，模具結(jié)構復雜程度等因素擬采用如圖所示的型腔排列方式。采用如圖所示的型腔排列方式的最大優(yōu)點是便于設置側(cè)向分型抽芯機構，其缺點是熔料進入型腔后到另一端的料流長度較長，但因本塑件較小，故對成型沒有太大影響。采用如圖所示的分型方式可降低模具的復雜程度，減少模具加工難度又便于成型后出

13、件。故選用如上圖所示的分型方式比較合理。分型面選擇型腔排列方式一若采用如上圖所示排列方式，抽芯竿將變長，側(cè)抽芯及形腔加工變得復雜，勢必增加模具的復雜程度和加工難度，綜合考慮選擇排列方式一。2.3 澆注系統(tǒng)設計澆注系統(tǒng)設計的基本原則：1. 適應塑料的成型工藝特性 注射成型時，熔融塑料在澆注系統(tǒng)和型腔中的溫度、壓力和剪切速率是隨時隨處變化的，相應的表觀粘度也不斷發(fā)生變化。因此在設計澆注系統(tǒng)時，應綜合考慮這些因素，以便在充模這一階段能使熔融塑料以盡可能低的表觀粘度和較快的速度充滿整個型腔，而在保壓這一階段有能通過澆注系統(tǒng)，使壓力充分地傳遞到型腔的各個部位，同時還能通過澆口的適時凝固來控制補料時間，以

14、獲得外形清晰、尺寸穩(wěn)定、質(zhì)量較好的塑件。2. 利于型腔內(nèi)氣體的排出 澆注系統(tǒng)應順利而平穩(wěn)地引導熔融塑料充滿型腔的各個角落，在充填過程中不產(chǎn)生紊流或渦流，使型腔內(nèi)的氣體順利排出。3. 盡量減少塑料熔體的熱量及壓力損失澆注系統(tǒng)應能使熔融塑料通過時其熱量及壓力損失最小，以防止因過快的降溫降壓而影響塑件的成型質(zhì)量。為此，澆注系統(tǒng)的流程應盡量短，盡量減少折彎，表面粗糙度 r值應小。a4. 避免熔融塑料直沖細小型芯或嵌件經(jīng)澆口進入型腔的熔融塑料的速度和壓力一般都較高，應避免直沖型芯或嵌件，以型腔排列方式二防止細小型芯和嵌件產(chǎn)生變形或位移。5. 便于修整和不影響塑件的外觀質(zhì)量 設計澆注系統(tǒng)時要結(jié)合塑件的大小

15、、形狀及技術要求綜合考慮，做到去除、修整澆口方便，并且不影響塑件的美觀和使用。6. 防止塑件翹曲變形當流程較長或需采用多澆口進料時，應考慮由于澆口收縮等原因引起塑件翹曲變形問題，必須采用必要的措施予以防止或消除。7. 便于減少塑料耗量和減少模具尺寸在滿足以上各項原則的前提下，澆注系統(tǒng)的容積盡量小，以減少其占用的塑料量，從而減少回收料，同時澆注系統(tǒng)與型腔的布局應合理對稱，以減少模具尺寸，節(jié)約模具材料。主流道是熔融塑料進入模具型腔時最先經(jīng)過的部位，其截面尺寸直接影響塑料的流動速度和填充時間，如果主流道截面尺寸太小，則塑料在流動時的冷卻面積相對增加，熱量損失大，使熔體粘度增大，流動性降低，注射壓力損

16、失也相應增大，造成成型困難。反之，如果主流道截面尺寸太大，則使流道的容積增大，塑料耗量增多，且塑件冷卻定型時間的延長，降低了生產(chǎn)效率。同時主流道過粗還容易使塑件在流動過程中產(chǎn)生紊流或渦流，在塑件中出現(xiàn)氣泡，從而影響其質(zhì)量。因此，主流道的設計主要應恰當?shù)剡x擇主流道的截面尺寸。通常對于粘度大、流動性差的塑料或尺寸較大的塑件，主流道應設計得大一些；粘度小、流動性好的塑料或尺寸較小的塑件，主流道應設計得小一些。小型塑件的單型腔模具常不設分流道，而塑件尺寸較大采用澆口進料的單型腔模具和所有多型腔模具都需設置分流道。分流道的設計應能使塑料熔體的流向得到平穩(wěn)的轉(zhuǎn)換并盡快地充滿型腔，流動中溫度降得盡可能低。同

17、時應能將塑料熔體均衡得分配到各個型腔。1.分流道的截面形狀 選擇分流道的形狀時應綜合考慮塑料的注射成型需要和加工的難易程度。通常，從減少壓力損失和熱量散失考慮，采用圓形截面分流道最好。從便于加工考慮，宜采用梯形、u 形或半圓形分流道截面。2.分流道的布置 在多型腔注射模具中分流道的布置有平衡式和非平衡式兩種，一般以平衡式布置為佳。所謂平衡式布置就是各分流道的長度、截面形狀和尺寸都是對應相同的。這種布置可以達到各型腔能均衡得進料，同時充滿各型腔。在加工平衡式布置的分流道時，應特別注意各對應部位尺寸的一致性，否則達不到一致進料的目的。一般來說，其截面尺寸和長度誤差以在 1%以內(nèi)為宜。3.分流道設計

18、及制造要點 設計分流道時，除了要正確選擇分流道的截面形狀和布置形式外，還應注意以下幾點：（1）圓形截面分流道的長度短、塑件尺寸小時取較小值，否則取較大值，其他截面形狀的分流道尺寸，可根據(jù)與圓形截面分流道的比表面積相等的條件確定。分流道長度一般在 830之間，也可根據(jù)型腔數(shù)量和布置取得更長一些，但不宜小于 8，否則會給修剪帶來困難。（2）分流道的表面不必很光滑，起表面粗糙度值一般為 1.6 即可，這樣流道內(nèi)流料的外層流速較低，容易冷卻而形成固定表面層，有利于流道的保溫。（3）分流道與澆口處的連接應光滑過渡，以利于熔體的流動及填充。（4）在考慮型腔與分流道布置時，最好使塑件和流道在分型面上總投影面

19、積的幾何中心與鎖模力的中心相重合。這對于鎖模的可靠性和鎖模機構受力的均勻性都是有利的，而且還可以防止發(fā)生溢料現(xiàn)象。（5）當分流道較長時，其末端應設置冷料穴，以防止冷料頭堵塞澆口或進入型腔而影響塑件質(zhì)量。分流道截面積大小應與制模車間所備有的銑刀尺寸相一致，即針對分流道直徑規(guī)定的標準尺寸配備銑刀。在生產(chǎn)中，u 形和梯形截面的流道應用較多。復雜的分流道還需要、采用數(shù)控機床加工。澆口的設計澆口是連接分流道和型腔或者說是塑件的橋梁，它是整個澆注系統(tǒng)的最薄弱點和關鍵環(huán)節(jié)，其形式、尺寸開設在形腔的什么部位對塑件質(zhì)量影響很大。在大多數(shù)情況下，澆口是整個澆注系統(tǒng)中截面最小的部分。當熔融塑料通過狹小的澆口時，流速

20、增高，并因摩擦使料溫也增高，有利于填充型腔。同時，狹小的澆口適當保壓補縮后首先凝固封閉型腔，使型腔內(nèi)的熔料即可在無壓力的狀態(tài)下自由收縮凝固成型，因而塑件內(nèi)殘余應力小，可減小塑件的變形和破裂。此外狹小的澆口便于澆道凝料與塑件分離，便于修整塑件，成型周期較短。但是，澆口截面尺寸不能過小，過小的澆口壓力損失大；冷凝快、補縮困難會造成塑件缺料、縮孔等缺陷，甚至還會產(chǎn)生熔體破裂形式噴射現(xiàn)象，使塑件表面出現(xiàn)凹凸不平。同樣，澆口截面尺寸也不能過大，過大的澆口注射速率，溫度下降快，塑件可能產(chǎn)生明顯的熔接痕和表面云層現(xiàn)象。一般澆口的尺寸很難用理論公式計算，通常根據(jù)經(jīng)驗確定，取其下限，然后在試模過程中逐步加以修正

21、。一般澆口的尺寸截面面積約為分流道截面面積的 3%9%，截面形狀常為矩形或圓形，澆口長度為 0.52，表面粗糙度值不低于 0.4。1.澆口的類型及特點 注射模的澆口結(jié)構形式較多，不同類型的澆口其尺寸稍有不同，特點和適用情況也有所不同。按澆口的特征可分為非限制澆口和限制澆口；按澆口形式可分為點澆口、扇形澆口、環(huán)行澆口、盤形澆口、輪輻式澆口、薄片式澆口；按澆口的特殊性可分為潛伏式澆口、護耳澆口；按澆口所在塑件的位置可分為中心澆口和側(cè)澆口等。2.澆口的位置選擇 澆口的開設位置對塑件的質(zhì)量影響很大，因此在設計澆口時應合理地選擇澆口的開設位置，在確定澆口位置時，應根據(jù)塑件的幾何形狀和技術要求，對熔融塑料

22、在流道和型腔中的流動狀態(tài)、填充、補縮及排氣等因素作全面考慮。一般應遵循以下原則：（1）避免引起熔體破裂現(xiàn)象（2）有利于熔體流動和補縮（3）有利于型腔內(nèi)氣體的排出（4）減少熔接痕和增加熔接強度（5）防止料流將型心或嵌件擠壓變形（1） 主流道設計查表得 sz-40/25 型注射機噴嘴的有關尺寸；噴嘴前端孔徑：d 4；0噴嘴前端球面半徑：r 10；0根據(jù)模具主流道與噴嘴的關系 rr （12）0 dd (0.51)0取主流道球面半徑 r12；取主流道的小端直徑 d4.5為了便于將凝料從主流道中拔出將主流道設計成圓錐形，其斜度為 13，經(jīng)換算得主流道大端直徑 d8。 為了使熔料順利進入分流道，可在主流道

23、出料端設計半徑 r5的過度圓弧。（2） 分流道設計 分流道的形狀及尺寸，應根據(jù)塑件的體積、壁厚、形狀的復雜程度、注射速率、分流道長度等因素來確定。本塑件的形狀不算太復雜，熔料填充型腔比較容易。根據(jù)型腔的排列方式可知分流道的長度較短，為了便于加工，選用截面形狀為半圓形分流道，查表 5-9(塑料模設計及制造 p216)得分流道直徑為4.89.5，取8。（3） 澆口設計 根據(jù)塑件的成型要求及形腔的排列方式，選用側(cè)澆口較為理想。設計時考慮選擇從壁厚為 2處進料，料由厚處往薄處流，而且在模具結(jié)構上采用鑲拼式型腔、型芯，有利于填充、排氣。故采用截面為矩形的側(cè)澆口，查表（塑料模設計及制造 p230 表 5-

24、17）初選尺寸為（blh）1.611.2,試模時修正。第三章抽芯機構設計當塑件上有內(nèi)外側(cè)孔或內(nèi)、外側(cè)凹時，塑件不能直接從模具中脫出。此時需將成型塑件側(cè)孔或側(cè)凹等的模具零件做成活動的，這種零件稱為側(cè)型芯。在塑件脫模前先將側(cè)型芯從塑件上抽出，然后再從模具中推出塑件。完成側(cè)抽芯抽出和復位的機構就叫做側(cè)向分型與抽芯機構。 本塑件的側(cè)壁有兩個通孔，它們垂直于脫模方向，阻礙塑件從模具中脫出。因此成型孔時必須做成活動的型芯，即須設置抽芯機構。 本模具采用斜銷抽芯機構3.1 確定抽芯距抽芯距一般應大于成型孔的深度，本塑件孔壁厚度為 2，另加 23的抽芯安全系數(shù)，可取抽芯距 s 抽43.2 確定斜銷傾角 斜導柱

25、的傾斜角 是斜抽芯機構的主要技術數(shù)據(jù)之一，它與抽拔力以及抽芯距有直接關系，一般取 1525，這里取 20。3.3 確定抽拔力 fpacos(f-tan)/(1+fsin cos ) 塑料模具設計 p117 6-2211式中：p塑件的收縮應力，mpa，模內(nèi)冷卻的塑件 p19.6mpa,模外冷卻的塑件p39.2mpa； a塑件包括型芯的側(cè)面積，； f摩擦系數(shù)，一般 f0.151.0； 脫模斜度；1 f抽拔力，n。 代入數(shù)據(jù)：fpacos(f-tan)/(1+fsin cos )11 19.64.410cos(0.5tan20)/（10.5sin30cos30）58.610n4斜導柱受彎曲力為： f

26、f/cos 塑料模具設計 p117 6-23彎式中：斜導柱傾斜角； f斜導柱所受彎曲力，n。彎代入數(shù)據(jù)：ff/cos彎 8.610/cos204 9.110n43.4 確定斜銷的尺寸 斜導柱的直徑取決于抽拔力及其傾斜角度 斜導柱直徑計算公式： d(fl/0.1cos) 彎彎3/1式中：斜導柱傾斜角； f斜導柱所受彎曲力，n；彎 l斜導柱的有效工作長度，m； 彎曲許用應力，對于碳鋼可取 140mpa。彎代入數(shù)據(jù)得： d(fl/0.1cos)彎彎3/1 （9.110(0.004/cos20)/0.1140cos20）43/1 0.01434m14取 d15斜銷的長度根據(jù)抽芯距、固定端模板的厚度、斜

27、銷直徑及斜角大小確定，其計算如圖所示：根據(jù)公式： ll l l l1234由于上模座板和上凸模固定板尺寸尚不確定，即 h 不確定，故暫選 h 25。如以后aa該設計中 h 有變化，則就修正 l 的長度，取固定凸肩 d1.5d 則 d28，所以根據(jù)上a式計算：ll l l l1234 tan（510）2dcosahsin抽s tan201022820cos2520sin453.4取 l55。第四章 滑塊與導滑槽設計 滑塊在斜銷分型抽芯機構中是運動零件，在工作時是由斜銷將它驅(qū)動并沿著導滑槽運動，實現(xiàn)對側(cè)型芯等的抽出和復位。4.1 滑塊與側(cè)抽芯的連接方式設計 該零件的側(cè)向抽芯機構用于成型零件的側(cè)向孔

28、，由于側(cè)向孔的尺寸較小，考慮到型芯強度和裝配問題，采用組合式結(jié)構。型芯與滑塊的連接采用螺釘頂緊的固定方式。4.2 滑塊的導滑方式 為使模具結(jié)構緊湊，降低模具裝配復雜程度，擬采用整體式滑塊和組合式導滑槽形式。 為提高滑塊的導向精度，裝配時可對導滑槽或滑塊采用配磨、配研的裝配方法。4.3 滑塊的導滑長度和定位裝置設計 該零件由于側(cè)抽芯距較短，故導滑長度只要符合滑塊在開模時的定位要求即可?；瑝K的定位裝置采用彈簧與臺階的組合形式。第五章 成型零件結(jié)構設計成型零件的工作尺寸是指成型零件上直接用以成型塑件部分的尺寸，主要有型腔和型芯的徑向尺寸、型腔和型芯的深度尺寸和中心距尺寸等。在設計時必須根據(jù)塑件的尺寸

29、和精度要求及塑料收縮率來確定成型零件尺寸和制造誤差，但影響塑件的尺寸及公差的因素相當復雜，因而確定成型零件尺寸時應綜合考慮各種影響因素。由于在一般情況下，模具制造公差、磨損、和成型收縮波動是影響塑件公差的主要因素，因而，計算成型零件時應主要考慮以上三項因素的影響。成型零件工作尺寸的計算方法有兩種：有種是平均值法，即按平均收縮率、平均制造公差和平均磨損量進行計算；另一種是按極限收縮率，極限制造公差和極限磨損量進行計算。前一種計算方法簡便，但可能有誤差，在精密塑件的模具設計中受到一定限制；后一種計算方法能保證所成型的塑件在規(guī)定的公差范圍內(nèi)，但計算比較復雜。以下計算按平均值的計算方法。在計算成型零件

30、和型芯的尺寸時，塑件和成型零件尺寸均按單向極限制，如果塑件上的公差是雙向分布的，則應按這個要求加以換算。而孔中心距尺寸則按公差帶對稱分布的原則進行計算。型腔和型芯尺寸計算應注意的事項如下：1.型腔和型芯徑向尺寸的計算公式中考慮了成型收縮率、磨損和模具成型零件的制造誤差的影響，而型腔深度和高度尺寸的計算中只考慮收縮率和成型零件制造誤差的影響，由于磨損對其影響甚小，故不考慮。但在壓縮模塑中，如果采用溢式和半溢式模具成型時，不可忽視飛邊厚度波動對塑件高度的影響，故在必要時，型腔深度的計算需考慮飛邊厚度對塑件高度所造成的誤差 。 一般取 0.10.2，以纖維為填料的塑料tt取 0.20.4。2.對于成

31、型收縮率很小的塑料，在注射成型薄壁塑件時，可以不考慮收縮率對模具成型零件尺寸的影響。3.設計計算成型零件工作尺寸時，必須深入了解塑件的要求，對于配合尺寸應認真設計計算，對不重要的尺寸，可以簡化計算，甚至可用塑件的基本尺寸作為模具成型零件的相應尺寸。對于精度要求高的塑件尺寸，成型零件相應尺寸取小數(shù)點后的第二位，第三位四舍五入，精度要求低的塑件尺寸，成型零件相應尺寸取小數(shù)點后第一位，第二位四舍五入。5.1 動模和定模的結(jié)構設計a) 動模的結(jié)構設計 該模具采用一模兩件的結(jié)構形式，考慮加工的難易程度和材料的價值利用等因素，動模擬采用整體式結(jié)構，其結(jié)構形式見裝配圖。根據(jù)分流道與澆口的設計要求，分流道和澆

32、口均設在動模上，其結(jié)構見裝配圖。b) 定模結(jié)構設計 該零件的定模板上沒有形腔，直接用平板。5.2 型腔和型芯工作尺寸計算該成型零件工作尺寸計算時均采用平均尺寸、平均收縮率、平均制造公差和平均磨損量來進行計算。查表（塑料模設計及制造 附錄 c）得 abs 的收縮率為 s0.40.7，故平均收縮率s（0.40.7）/20.55，模具制造公差取 z/3， （查中國模具設計大典 cpp373 表 9.4-5） 。（1）凹模的徑向尺寸計算 凹模是成型塑件外形的模具零件，其工作尺寸屬包容尺寸，在使用過程中凹模的磨損會使包容尺寸逐漸的增大。所以，為了使得模具的磨損留有修模的余地以及裝配的需要，在設計模具時，

33、包容尺寸盡量取下限尺寸，尺寸公差取上偏差。具體計算公式如下：凹模的徑向尺寸計算公式： l（1k）（3/4） （塑料模具設計 p95 6-1）l塑式中：l塑件外形公稱尺寸；塑 k塑料的平均收縮率； 塑件的尺寸公差； 模具制造公差，取塑件相應尺寸公差的 1/31/6。凹模徑向尺寸：320.28 化為 32.28056. 0 l（1k）（3/4）l塑 32.28（10.0055）3/40.563/56. 00 32.0419. 00240.32 化為 24.32064. 0 l（1k）（3/4）l塑24.32（10.0055）3/40.643/64. 00 23.9721. 00350.28 化為

34、35.28056. 0 l（1k）（3/4）l塑35.28（10.0055）3/40.563/56. 0035.0519. 0020.10 化為 2.102 . 0 l（1k）（3/4）l塑2.11（10.0055）3/40.23/2 . 001.9607. 00凹模的深度尺寸計算公式： hh（1k）(2/3) （塑料模具設計 p95 6-2）塑式中：h塑件高度方向的公稱尺寸。塑凹模深度尺寸計算：140.17 化為 14.17034. 0 hh（1k）(2/3) 塑 14.17(10.0055)2/30.34 3/34. 0 14.0211. 0040.22 化為 4.22044. 0hh（1

35、k）(2/3) 塑 4.22(10.0055)2/30.44 3/44. 0 3.9515. 0020.10 化為 2.102 . 0hh（1k）(2/3) 塑 2.1(10.0055)2/30.2 3/2 . 0 1.9807. 00凸模型芯直徑的計算：82.4 化為 7.7648. 00dd（1k）(3/4) 塑 7.76(10.0055)3/40.4803/48. 08.16016. 03.50.22 化為 3.2844. 00dd（1k）(3/4) 塑 3.28(10.0055)2/30.4403/44. 03.59015. 0模具中位置尺寸的計算 計算公式為： cc（1k）/2塑式中

36、：c塑件位置尺寸塑型芯位置尺寸的計算：170.19 cc（1k）/2塑17(10.0055)(0.38/3)/2 17.090.06 250.34 cc（1k）/2塑25(10.0055)(0.68/3)/2 25.140.11由于管架零件的其它外形尺寸無精度要求，且無需與其它零件相配，所以凹凸模的這些尺寸可直接按產(chǎn)品尺寸加工。由于定模沒有型腔，所以定模不需計算。第六章 型腔側(cè)壁厚度和底板厚度計算在塑料模注塑過程中，型腔主要承受塑料熔體的壓力。在塑料熔體的壓力作用下，型腔將產(chǎn)生內(nèi)應力及應變。如果型腔壁厚和地板厚度不夠，當型腔中產(chǎn)生的內(nèi)應力超過型腔材料的許用應力時，型腔即發(fā)生強度破壞。與次同時，

37、剛度不足則發(fā)生過大的彈性變形，從而產(chǎn)生溢料和影響塑件尺寸及成型精度，也可能導致脫模困難等。因此，有必要建立型腔強度和剛度的科學計算方法，尤其對重要的、塑件精度要求高的和大型塑件的型腔，不能單憑經(jīng)驗確定凹模側(cè)壁和底板厚度，而應通過強度和剛度的計算來確定。型腔剛度和強度計算的依據(jù)歸納為如下幾個方面：（1）成型過程不發(fā)生溢料。當型腔內(nèi)受塑料熔體高壓作用時，模具成型零件由于產(chǎn)生彈性變形而在某些分型面和配合面可能產(chǎn)生足以溢料的間隙。這時，應根據(jù)塑料的粘度不同，在不產(chǎn)生溢料的情況下，將允許的最大間隙值作為塑料模型腔的剛度條件。（2）保證塑件的精度要求。型腔側(cè)壁及其底板應有較好的剛度，以保證在型腔受到熔體高

38、壓時不產(chǎn)生過大的、使塑件超差的彈性變形。此時，型腔的允許變形量受塑件尺寸和公差值的限制。一般取塑件允許值的 1/5 左右，或 0.025以下。（3）保證塑件順利脫模。型腔的剛度不足，塑件成型時變形很大，不利于塑件脫模。當變形量大于塑件的收縮值時，塑件將被型腔包緊而難以脫模。此時，型腔的允許變形量受塑件收縮值限制，即 st式中 s塑件材料的成型收縮率（%） ； t塑件的壁厚（） 。在一般情況下，其變形量不得大于塑料的收縮率。（4）型腔力學計算的特征和性質(zhì)，隨型腔尺寸及結(jié)構特征而異。對尺寸型腔，一般以剛度計算為主；對小尺寸型腔，因在發(fā)生大的彈性變形前，其內(nèi)應力往往已超過材料許用應力，當以強度計算為

39、主。其力學計算的尺寸分界值取決于型腔的形狀、型腔內(nèi)熔體的最大壓力、模具材料的許用應力及型腔允許的變形量等。當以強度計算和剛度計算，算出的型腔尺寸相等時，此值即為分界尺寸。在不知分界尺寸時，則應分別按強度條件的剛度條件計算型腔尺寸，取大者為型腔壁厚尺寸。剛度條件通常是保證不溢料，但當塑件精度要求較高時，應按塑件精度要求確定剛度條件。1. 下凹模型腔側(cè)壁厚度計算 下凹模型腔為矩形整體式型腔，根據(jù)矩形整體式型腔的計算公式 h （塑料模設計及制造 p111 3-29）34ecpa h型腔側(cè)壁厚度（） ；c系數(shù)，由 l/a 值選定， （查塑料模設計及制造 p111 表 3-9） ； p型腔內(nèi)熔體的壓力，

40、一般取 2545mpa； a型腔側(cè)壁受熔體壓力部分的高度（） ； e彈性模量，鋼材取 2.110 mpa；5 允許變形量（） ；在高壓下，型腔側(cè)壁將發(fā)生彎曲，使側(cè)壁與底板產(chǎn)生縱向間隙，為防止溢料，應根據(jù)不同塑件的最大不同溢料間隙決定， （查塑料模設計及制造 p109 表 3-8）得允許變形值0.05，取 0.05。l/a35/14=2.5 查表 塑料模設計及制造 3-9 得 c0.57 代入公式計算： h4.535405. 0101 . 2144557. 02. 下凹模底板厚度計算：根據(jù)組合式型腔底板厚度計算公式 h（） （塑料模設計及制造 p111 3-30）34epbc進行計算。式中 l/

41、b35/321.1 查塑料模設計及制造 表 3-10 得0.0164c代入公式計算： h4.1935405. 0101 . 232450164. 0第七章模具加熱和冷卻系統(tǒng)的計算塑料成型工藝過程中，模具溫度會直接影響到塑料的沖模、塑件的定型、注塑周期和塑件質(zhì)量。模具過低，熔體流動性差，塑料成型性能差，塑料輪廓不清晰，表面產(chǎn)生明顯的銀絲、云紋，甚至充不滿型腔或形成熔接痕，塑件表面不光澤，缺陷多，機械強度降低。對于熱固性塑料，模溫過低造成固化程度不足，降低塑件的物理、化學和力學性能。對于熱塑性塑料注射成型時在模溫過低，充模速度又不高的情況下，塑件內(nèi)應力增大，易引起翹曲變形或應力開裂，尤其是粘度大的

42、工程塑料。在采用允許的低模溫時，則有利于減小塑料的成型收縮率，從而提高塑件的尺寸精度，并可縮短成型周期。對于柔性塑料采用低模溫有利于塑件尺寸穩(wěn)定。模溫過高，成型收縮率大，脫模和脫模后塑件變形大，并且易造成溢料和粘模。對于熱固性塑料會產(chǎn)生過熱導致變色、發(fā)脆、強度低等。但對于結(jié)晶性塑料，使用高溫有利于結(jié)晶過程進行，避免在存放和使用過程中，尺寸發(fā)生變化。對于粘度大的剛性塑料，使用高模溫可使其應力開列大大降低。模具溫度不均勻，型芯和型腔溫度差過大，塑件收縮不均勻，導致塑件翹曲變形，影響塑件的形狀及尺寸精度。因此，為保證塑件質(zhì)量，模溫必須適當、穩(wěn)定、均勻?？梢姡貙φ麄€注塑過程都有極大的影響。據(jù)統(tǒng)計，

43、對于注射模具，注射時間約占成型周期的 5%，冷卻時間約占 80%，推出時間約占 15%?？梢?，注塑周期主要取決于冷卻定型時間，而縮短冷卻時間，可通過調(diào)節(jié)塑料和模具的溫差。因而在保證塑件質(zhì)量和成型工藝順利進行的前提下，通過降低模具溫度來縮短冷卻時間，是提高生產(chǎn)效率的關鍵。本塑件在注塑成型時不要求有太高的模溫因而在模具上可不設加熱系統(tǒng)，是否需要冷卻系統(tǒng)可以做如下的設計計算。設定模具平均工作溫度為 40，用常溫 20的水作為模具冷卻介質(zhì)，其出口溫度為30，產(chǎn)量為(粗算每 1 min 2 套)0.84kg/h。1求塑件在硬化時每小時釋放的熱量 q3查表 3-26 得 abs 的單位熱流量為 31401

44、0 j/kg41 q wq32 0.843510 j/kg429.410 j/kg42求冷卻水的體積流量 v由式 3-41 得 v （塑料模設計及制造 p151 3-41）)(211ttcwq式中 v冷卻介質(zhì)的體積流量（m /min） ；3w單位時間內(nèi)注入模具中的塑料重量（kg/min） ；q 塑件在凝固時所放出的熱量（j/kg） ；1冷卻介質(zhì)的密度（/mm ） ；3c冷卻介質(zhì)的比熱容j/（c）；t 冷卻介質(zhì)的出口溫度（） ；1t 冷卻介質(zhì)的進口溫度（） ；2代入數(shù)據(jù) v )(211ttcwq ）（203010187. 410 /601029.4334 0.11710mm /min33查塑料模

45、設計及制造 p153 表 3-27 可知所需的冷卻水管直徑非常小。由上述計算可知，因為模具每分鐘所需的冷卻水體積流量很小，故可不設冷卻系統(tǒng)，依靠空冷的方式冷卻模具即可。第八章 標準模架的選用按進料口（澆口）的形式模架分為大水口模架和小水口模架兩大類，香港地區(qū)將澆口稱為水口，大水口模架指采用除點澆口外的其他澆口形式的（二板式模具）所選用的模架，小水口模架指進料口采用點澆口模具（三板式模具）所選用的模架。大水口模架總共有四種形式：a 型、b 型、c 型、d 型。小水口模架就是指采用點澆口的模具所選用的模架，總共有 8 種型式：da 型、db 型、dc 型、dd 型、ea 型、eb 型、ec 型、e

46、d 型，其中以 d 字母開頭的 4 種型式適用于自動斷澆口模具的模架。模具結(jié)構采用一模兩腔兩板式結(jié)構，采用側(cè)澆口頂出機構直接采用頂竿頂出。根據(jù)塑料模具設計附錄 b 所提供的模架圖選模架型號為：2025-ai-25-30-70，模架結(jié)構如圖所示。澆口套也可選標準件，因為注塑機噴嘴口直徑為4，查塑料模具設計 p47 表 4-1 選擇進料口直徑為5 的澆口套。具體結(jié)構見模具裝配圖。第九章 注塑機參數(shù)校核9.1 最大注塑量校核注塑機的最大注射量是指柱塞或螺桿在作一次最大注射行程時，注射裝置所能達到的最大注出量。目前我國已統(tǒng)一規(guī)定用加工聚苯乙烯塑料時注射機一次所能注出的公稱容積來表示。為了保證正常的注射

47、成型，選擇注射機時，注塑機的最大注塑量應大于制品的質(zhì)量或體積（包括流道及澆口凝料和飛邊） ，通常注塑機的實際注塑量最好在最大注塑量的 80。所以，選用的注塑機最大注塑量應滿足在一般情況下，僅對最大注射量進行校核，但對熱敏性塑料還應注意注射機能出處理的最小注射量，因為每次注射量太小時，塑料在料筒內(nèi)停留的時間會過長，導致塑料高溫分解，從而降低塑料的質(zhì)量和性能。其最小注射量應不小于額定注射量的 20。 0.8mmm機塑件澆式中：m注塑機的最大注塑量，g；機 m塑件的體積，g，該零件 m5.96g塑件塑件 m澆注系統(tǒng)體積，g，該零件 m2.88g澆澆故 m11.05g機8 . 0澆塑件mm8 . 08

48、8. 296. 5此處選定的注塑機注塑量為 40g,所以滿足要求。9.2 鎖模力校核鎖模力是指注射機的鎖模裝置對模具所施加的最大夾緊力。當高壓的塑料溶體充滿模具型腔時，沿鎖模方向會產(chǎn)生一個很大的作用力，此力總是力圖使模具沿分型面脹開。為此，注射機的額定鎖模力必須大于型腔內(nèi)塑料熔體壓力與塑件及澆注系統(tǒng)在分型面上的投影面積之和（即注射面積）的乘積。一般，閉模時要從模外加大于型腔內(nèi)壓力一倍以上的鎖模力。 fpa鎖機模式中：p熔融型料在型腔內(nèi)的壓力（20mp40mp） ；模 a塑件和澆注系統(tǒng)在分型面上的投影面之和，經(jīng)計算為 2512 ；2 f注塑機的額定鎖模力，kn。鎖機故 fpa402415100.

49、480kn鎖機模此處選定的注塑機為 250kn，滿足要求。9.3 模具與注塑機安裝部分相關尺寸校核模具閉合高度長寬尺寸要與注塑機模板尺寸的拉桿間距相適應：模具長寬拉桿面積即 200250250250故滿足要求。模具閉合高度校核 模具實際厚度 h205；模注射機最小閉合厚度 h130最小即 hh，故滿足要求。模最小9.4 開模行程校核所選注塑機的最大行程與模具厚度有關，故注塑機的開模行程應滿足下式s（hh）h h （510）機模最小12式中：h 推出距離，；1 h 包括澆注系統(tǒng)在內(nèi)的塑件高度，；2 s注塑機最大開模行程，。機因為 s（hh）230（205130）155機模最小h h （510）1

50、464108812故滿足要求。第十章 模具裝配與試模模具裝配時要求相鄰裝配單元之間的配合與聯(lián)接均需要按裝配工藝確定的裝配基準進行定位與固定，以保證其間的配合精度和位置精度，從而保證型芯與型腔間能精密均勻的配合和定位，開合運動及側(cè)向抽芯機構與推出脫模機構都能夠?qū)崿F(xiàn)運動的精確性。具體的工藝要求：（1）通過裝配與調(diào)整，使裝配尺寸鏈的精度能夠完全滿足密封性的要求；（2）裝配完成的模具其塑料注射完全滿足規(guī)定的要求；（3）壽命期限可以達到預先規(guī)定的數(shù)值和水平等。模具的裝配方法1.配作法 在零件加工時需對配作及裝配有關的必要部位進行高精度加工而孔位精度需由鉗工配作來保證：在裝配時，由配作使各零件裝配后的相對

51、位置保持正確關系，如在導套與導柱的裝配及圓柱銷的裝配等；2.直接裝配法 零件的型孔、型面及安裝孔。單件按圖樣要求加工裝配時，按圖樣要求把各零件連接在一起，如在 定位環(huán)、動模板、定模板、墊塊、動模墊板之間的裝配均采用直接裝配法。塑料注射模結(jié)構與裝配單元 塑料注塑模結(jié)構主要取決于塑件的形狀與結(jié)構要素。在本套模具設計中采用的是斜導柱側(cè)向分星抽芯注射模結(jié)構，當開模時，由斜導柱將四個滑塊側(cè)向分型。然后，再由注射機推動推板，使腿桿頂出塑件與流道凝料，合模時再由定模推動復位桿，由復位桿帶動頂桿固定板和頂桿實現(xiàn)頂桿的復位，為下一個注塑循環(huán)作準備。塑料注塑裝配單元 塑料注射模具使用過程： 精確合模塑料注射塑件冷

52、卻成形側(cè)向分型抽芯開模主分型塑件與流道凝料脫模。 同時為適應塑件注射成型條件，還必須設置有合理的塑料注射流道和冷卻系統(tǒng)元器件，諸如：（1）定位、導向元件與配合副。包括：圓柱銷、導柱與導套副、定位環(huán)等； （2）旁側(cè)向分型抽芯與配合副。 （3）塑件脫模、復位元件和結(jié)構。包括：推桿、復位桿、推板等； （4）定模板、動模板還分別裝有冷卻、注射系統(tǒng)中的節(jié)流水管接頭； （5）澆口套、隔板、o 形圈等； （6）塑料注射模裝配，一般分為組裝定模組合和組裝動模組合單元。其中，定模裝配單元又主要由動模板與型芯裝配完之后再與動模墊板一起裝配構成動模裝配單元。模具的安裝（1） 清理模板平面定位孔及模具安裝面上的污物、

53、毛刺。（2） 因本模具外形尺寸不大，故采用整體安裝法。先在機器下面兩根導軌上墊好木板，模具從側(cè)面進入機架間，定模如定位孔。并放正，慢速閉合模板，壓緊模具，然后用壓板或螺釘壓緊定模，并初步固定動模，然后慢速開閉模具，找正動模，應保證開閉模具時平衡、靈活、無卡住現(xiàn)象，然后固定動模。（3） 調(diào)節(jié)鎖模機構，保證有足夠開模距及鎖模力，使模具閉合適當。（4） 慢速開啟模板直至模板停止后退為止，調(diào)節(jié)頂出裝置，保證頂出距離。開閉模具觀察頂出機構運動情況，動作是否平衡、靈活、協(xié)調(diào)。（5） 模具裝好后，等料筒及噴嘴溫度上升到距預定溫度 2030，即可校正噴嘴與澆口套的相對位置及弧面接觸情況，可用一紙片放在噴嘴與澆

54、口套之間，觀察兩者接觸印痕，檢查吻合情況，須使松緊合適，校正后擰緊注射座定位螺釘，緊固定位。（6） 開空車運轉(zhuǎn)，觀察模具各部分運行是否正常，然后才可注射試模。試模通過試模塑件上常會出現(xiàn)各種弊病，為此必須進行原因分析、排除故障。造成次廢品的原因很多，有時是單一的，但經(jīng)常是多方面綜合的原因。需按成型條件、成型設備、模具結(jié)構、及制造精度、塑件結(jié)構及形狀等因素逐個分析找出其中主要矛盾，然后再采用調(diào)節(jié)成型條件、修整模具等方法加以解決。第十一章 基于 pro/e 的模流分析用 pro/e 畫出模具的分模圖，生成澆鑄件，然后用 pro/e 的塑料顧問模塊對塑件進行分析，分析數(shù)據(jù)如下：summaryrelea

55、se level:6.0gjmoldingpart name:gjmoldingpart revision:3material supplier:kuo-chewmaterial grade:d1000max injection pressure:100.00 mpamold temperature:50.00 deg.cmelt temperature:230.00 deg.cmodel suitability:part model was generally suitable for analysis.gjmoldingmoldability:your part can be easily

56、 filled but part quality may be unacceptable.view the quality plot and use the dynamic adviser to get help on how to improve the quality of the part.confidence:mediuminjection time:0.98 secinjection pressure:11.03 mpaweld lines:yesair traps:yesshot volume :7.80 cu.cm filling clamp force:0.43 tonnepa

57、cking clamp force estimate 20%:( 2.21 )mpa 0.28 tonnepacking clamp force estimate 80%:( 8.82 )mpa 1.14 tonnepacking clamp force estimate 120%:( 13.23 )mpa 1.70 tonneclamp force area:12.63 sq.cmcycle time:38.35 secwarnings:your model is generally well suited to an adviser analysis.however, care shoul

58、d be taken when interpreting results around chunkymodel features as the results may be less reliable. gjmoldingcooling quality:your part will have large problems cooling and may cause problems with ejection.temperature range:-1.99 deg.c to 3.19 deg.cfreeze time range:-3.49 sec to 28.31 secgjmoldings

59、inkability:5 % of your model was found to be prone to sink marks.以上數(shù)據(jù)顯示了塑件澆注時的基本信息：塑料廠商：kuo-chew塑料等級：d1000最大注射壓力：100.00 mpa模具溫度：50.00 deg.c熔化溫度：230.00 deg.c模型適應性：該模型零件基本適合分析澆注能力：你的零件很容易被填充，但是零件質(zhì)量不一定令人滿意?？促|(zhì)量圖并通過動力學顧問的幫助來改進零件的質(zhì)量?？尚哦龋褐械茸⑸鋾r間：0.98 sec注射壓力：11.03 mpa熔接痕：有氣泡：有注射體積：7.80 cu.cm填充夾緊力：0.43 tonne估計在 20%的夾緊力：( 2.21 )m