m處理規(guī)模城市污水處理廠課程設計

1、課程設計題目： 30000m3/d 處理規(guī)模城市污水處理廠（課程）設計學生學院環(huán)境科學與工程學院專業(yè)班級學號學生姓名指導教師2013年6月目錄一 污水處理廠設計任務書.31.1 設計題目31.2設計目的31.3 設計進出水水質(zhì)31.4 設計依據(jù)3二 污水處理工藝選擇及說明42.1 工藝選擇42.2 工藝方案分析4三 工藝流程設計計算.53.1 設計流量的確定53.2 格柵5錯誤 ! 未定義書簽。5錯誤 ! 未定義書簽。3.3 污水提升泵站6錯誤 ! 未定義書簽。錯誤 ! 未定義書簽。3.4 泵后細格柵設計計算7錯誤 ! 未定義書簽。錯誤 ! 未定義書簽。3.5 平流式沉砂池8錯誤 ! 未定義書

2、簽。錯誤 ! 未定義書簽。3.6 厭氧池9993.7 氧化溝的設計計算1010103.8 二沉池1313143.9 接觸消毒池與加氯時間的設計計算1414153.10 回流污泥泵房1616163.11 剩余污泥泵房1717.173.12污泥濃縮池 .17.17.183.13貯泥池及污泥泵 .19.19.19四 污水處理廠總體布置 . .204.1平面布置 .204.2管路布線 .204.3高程布置 .21五 設計心得 .21六 參考文獻 .21一 污水處理廠設計任務書1.1 設計題目30000m3/d處理規(guī)模城市污水處理廠生物處理工藝設計1.2 設計目的建設污水處理廠是控制水污染的有效手段，

3、也是城市基礎建設的一個重要環(huán)節(jié)，這一目標的實現(xiàn)與否，不僅直接影響該市各項功能的發(fā)揮，也標志著城市基礎建設的完善程度，成為衡量城市現(xiàn)代化的標準之一，污水處理廠的建設，不僅反映城市的經(jīng)濟實力、人口素質(zhì)和社會文明水平，也可以通過污水的集中處理，降低企業(yè)和社區(qū)污水處理的費用，減少企業(yè)的生產(chǎn)成本，從而增加對內(nèi)資和外資的吸引力。良好的城市環(huán)境也會加快該地區(qū)旅游業(yè)的發(fā)展，增加該地區(qū)的市民收入和財政收入。1.3 設計進出水水質(zhì)本項目設計出水水質(zhì)執(zhí)行廣東省地方標準水污染物排放限值（ DB44/26-2001）第二時段第二類污染物最高允許排放濃度一級標準， 列出如表 1-1 表 1-1 設計進出水水質(zhì)SSCODc

4、rBOD5氨氮總磷進水水質(zhì)100250100305排放標準20 40 20100.5去除率（ %）80.084.080.066.790.01.4 設計依據(jù)1) 中華人民共和國環(huán)境保護法2) 中華人民共和國污水綜合排放標準 GB897819963) 室外排水設計規(guī)范 GBJ14874) 廣東省地方標準水污染物排放限值 （DB44/26-2001）5) 供、配電系統(tǒng)設計規(guī)范 GB5005292二 污水處理工藝選擇及說明2.1 工藝選擇現(xiàn)根據(jù)已知的污水水質(zhì)及要求的處理效果進行方案比選， 以選擇最適合此次設計的工藝方案，目前我國在脫氮除磷方面應用最廣泛的，也最行之有效的兩個方案是A2/O工藝以及生物接

5、觸氧化法。下面就對這兩種工藝進行比較。1、A2/O工藝又稱 AAO法，是英文 Anaerobic-Anoxic-Oxic 第一個字母的簡稱（厭氧 - 缺氧 - 好氧法），是一種常用的二級污水處理工藝，可用于二級污水處理或三級污水處理，以及中水回用，具有良好的脫氮除磷效果，該法是 20世紀 70年代，由美國的一些專家在 AO法脫氮工藝基礎上開發(fā)的。 該工藝為最簡單的同步脫氮除磷工藝 ，總的水力停留時間，總產(chǎn)占地面積少于其它的工藝；在厭氧的好氧交替運行條件下，絲狀菌得不到大量增殖， 無污泥膨脹之余， SVI值一般均小于 100； 污泥中含磷濃度高，一般為 2.5%以上，具有很高的肥效；運行中不需投

6、藥， 兩個 A段只用輕緩攪拌，以不增加溶解氧為度，運行費低。A2/O工藝流程圖：2、氧化溝污水處理技術(shù)，是 20 世紀 50 年代由荷蘭人首創(chuàng)。 60 年代以來，這項技術(shù)在歐洲北美等國已被廣泛采用，工藝及構(gòu)造有了很大的發(fā)展和進步。隨著對該技術(shù)缺點的克服和對其優(yōu)點的逐步深入認識，目前已成為普遍采用的一項污水處理技術(shù)。氧化溝工藝一般可不設初沉池，在不增加構(gòu)筑物及設備情況下，氧化溝內(nèi)不僅可完成碳源的氧化，還可以實現(xiàn)硝化和脫硝，成為 A/O 工藝；氧化溝前增加厭氧池可成為 A2/O 工藝，實現(xiàn)除磷。由于氧化溝內(nèi)活性污泥已經(jīng)好氧穩(wěn)定， 可直接濃縮脫水，不必厭氧消化。 選擇采用卡塞羅氧化溝工藝。 其 BO

7、D去除率高達 95%99%，脫氮率可達 90%以上，除磷率在 50%左右，配以投加混凝劑除磷效果可達 95%。工藝流程：污水 中格柵 提升泵房 細格柵 沉砂池 厭氧池 氧化溝二沉池 接觸池 處理水排放2.2 工藝方案分析根據(jù)進水水質(zhì)及處理程度，該污水廠必須進行生物脫氮除磷三級處理。一級處理是由格柵沉砂池組成，其作用是去除污水中的固體污染物。能過一級處理 BOD5可去除 20%30%。二級處理采用生物處理方法，去除污水中呈膠體和溶解狀態(tài)的有污染物。三級處理，進一步處理難降解的有機氮和磷等能夠?qū)е滤w富營養(yǎng)化的可溶性有機物，主要采用生物脫氮除磷法，本設計采用前置厭氧池氧化溝的方法，以達到脫氮除磷目

8、的。三 工藝流程設計計算3.1 設計流量的確定1、最大日流量 Qd最大日流量 Qd30000m3 /d0.35m3 /s2、最大日最大時流量（設計最大流量）時變化系數(shù)取 K 時1.2 ，而 Q h K 時Q，則有：24最大日最大時流量Qh3.2 格柵格柵的截污主要對水泵起保護作用，擬用中格柵，為減少柵渣量，格柵柵條間隙擬定為 20.0mm。33組格柵），以設計流量：平均流量 Q=36000m/d，最大設計流量 Q=0.42m/s （設計 2d1最高日最高時流量計算；過柵流速： v=0.9m/s ；柵前流速： v =0.7m/s ，12渣條寬度： s=0.01m，格柵間隙： e=0.02m；柵前

9、部分長度： 0.5m，格柵傾角： =60°；333污水。單位柵渣量： w1=0.05m柵渣 /10 m格柵組圖見圖 3-1圖 3-1 格柵組圖3.2.2 中格柵計算2B（ 1）確定柵前水深根據(jù)最優(yōu)水力斷面公式Q111計算得柵前槽寬 B12Q120.42v11.095m0.7則柵前水深B11.0950.548mh22（ 2）柵條間隙數(shù)為（ 3）柵槽有效寬度 B考慮 0.4m 隔墻： B=2B0+0.4=2.78m（ 4）進水渠道漸寬部分長度：進水渠寬：Qmax0.42mB0.7 0.5481.095v1hB0 B'2.78 1.095（其中 1 為進水渠展開角，取 1= 20）

10、L 12.312 tan a12 tan 20（ 5）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度（ 6）過柵水頭損失（ h1）設 柵 條 斷面 為銳 邊 矩 形 截面 ，取 k=3 ，則 通 過 格 柵的 水頭 損 失 ：v240.9 2hkh20.010.103 m10ksin3 2.42 ()3sin 602 g0.022 9.81其中：(s / e) 4/3h0 ：水頭損失；k：系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數(shù)，取k=3；：阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關(guān)，當為矩形斷面時=2.42 。（ 7）柵后槽總高度（ H）本設計取柵前渠道超高h2=0.3m，則柵前槽總高度 H1=h+h2=0.692+

11、0.3=0.992mH=h+h1+h2 =0.548+0.103+0.3=0.951m（ 8）柵槽總長度L=L 1+L2 +0.5+1.0+ （ 0.64+0.30）/tan=2.31 +1.155+0.5+1.0+(0.64+0.30)/tan60°=5.51m對于柵條間隙 e=20.0mm的中格柵，對于城市污水，每單位體積污水攔截污物為 W1=0.05m3/103m3。每日柵渣量為所以宜采用機械清渣。3.3 污水提升泵站采用氧化溝工藝方案，污水處理系統(tǒng)簡單，對于新建污水處理廠，工藝管線可以充分優(yōu)化，故污水只考慮一次提升。污水經(jīng)提升后入平流沉砂池，然后自流通過厭氧池、氧化溝、二沉池

12、及接觸池，最后由出水管道排入神仙溝。3設計流量： Q=1250m/h347.2L/s1）泵房進水角度不大于45 度。2）相鄰兩機組突出部分得間距，以及機組突出部分與墻壁的間距，應保證水泵軸或電動機轉(zhuǎn)子再檢修時能夠拆卸， 并不得小于 0.8 。如電動機容量大于 55KW時，則不得小于 1.0m，作為主要通道寬度不得小于 1.2m。3）泵站采用矩形平面鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)半地下式，尺寸為 15 m×12m，高 12m，地下埋深 7m。4）水泵為自灌式。污水提升前水位 43（既泵站吸水池最底水位） , 提升后水位 53.96m（即調(diào)節(jié)池水面標高）。所以，提升凈揚程Z=53.96-43=10.96

13、m水泵水頭損失取2m，安全水頭取 2 m從而需水泵揚程H=15m33，再根據(jù)設計流量 0.42m /s ，選用 2 臺 350QW1200-18-90型潛污泵（流量 1200m/h揚程 18m，轉(zhuǎn)速 990r/min ，功率 90kw），一用一備，流量： Q' 1205m3 / h集水池容積： 考慮不小于一臺泵 5min 的流量： WQ51206 5 100.5m36060取有效水深 h=1.3m，則集水池面積為 :AW100.577.308m2h1.3泵房采用圓形平面鋼筋混凝土結(jié)構(gòu), 尺寸為 15 m×12m,泵房為半地下式地下埋深 7m，水泵為自灌式。3.4 泵后細格柵設

14、計計算污水由進水泵房提升至細格柵沉砂池，細格柵用于進一步去除污水中較小的顆粒懸浮物、漂浮物。細格柵的設計和中格柵相似。3， K =1.333已知參數(shù)： Q =30000m/d， Q =36000m/h=0.42 m /s 。柵條凈間隙為pmax3-10mm，取 e=10mm，格柵安裝傾角 600過柵流速一般為0.6-1.0m/s , 取 V=0.9m/s,柵條斷面為矩形，選用平面 A 型格柵 , 柵條寬度 S=0.01m，其漸寬部分展開角度為2003設計流量 Q=0.42m/s=420L/s柵前流速 v1=0.7m/s ，過柵流速 v2=0.9m/s ；柵條寬度 s=0.01m，格柵間隙 e=

15、10mm；柵前部分長度 0.5m，格柵傾角 =60°；333單位柵渣量 1 =0.10m 柵渣 /10m 污水。計算草圖如圖 2設計計算：2確定格柵前水深，根據(jù)最優(yōu)水力斷面公式Q1B1 v1 計 算 得 柵 前 槽寬2B12Q12 0.42B11.095v11.095m，則柵前水深 h20.5475m0.72Q1 sin0.42sin 6079.32( 取 n=80）（ 2）柵條間隙數(shù) n0.010.54750.9ehv2（ 3）柵槽有效寬度 B=s（n-1 ）+en=0.01 （80-1 ） +0.01 ×80=1.59m（ ）進水渠道漸寬部分長度L1B B11.59 1

16、.095m42tan2 tan 200.681（其中 1 為進水渠展開角，取 1= 20）（ 5）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度L2L10.68m20.342（ 6）過柵水頭損失（ h1）因柵條邊為矩形截面，取 k=3，則其中：4/3( s/ e)h0 ：計算水頭損失k：系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數(shù)，取 k=3 ：阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關(guān)，當為矩形斷面時 =2.42（ 7）柵后槽總高度（ H）取柵前渠道超高 h2=0.3m，則柵前槽總高度 H1=h+h2 =0.5475+0.3=0.8475m 柵后槽總高度 H=h+h1+h2=0.5475+0.26+0.3=1.1075m

17、（ 8）格柵總長度L=L1+L2 +0.5+1.0+ H 1/tan =0.68+0.34+0.5+1.0+ （0.8475 ）/tan60 °=3.001m每日柵渣量為Qmax1 864000.42 0.1 86400m3/dm3/dW10001.3 10002.790.2K Z所以宜采用機械格柵清渣。3.5 平流式沉砂池污水經(jīng)泵提升后進入平流式沉砂池，沉砂池分成2 格。設計流量： Qmax =420L/s （設計 2 組池子，每組分為2 格，每組設計流量為 Q=210L/s）設計流速： v=0.25m/s水力停留時間： t=40s（ 1）沉砂池長度： L=vt=0.25 

18、5; 40=10m（ 2）水流斷面面積：（ 3）沉砂池總寬度：設計 n=2 格，每格寬取 b=2m>0.6m，每組池總寬 B=2b=4.0m （ 4）有效水深：A1.681m之間）h20.42m （介于 0.25B 4（ 5）貯泥區(qū)所需容積：設計 T=2d，即考慮排泥間隔天數(shù)為 2 天，則每個沉砂斗容積（每格沉砂池設 2 個沉砂斗， 2 格共有 4 個沉砂斗）其中城市污水沉砂量： X=0.03L/m3（污水）。（ 6）沉砂斗各部分尺寸及容積：設計斗底寬 a1=0.50m，斗壁與水平面的傾角為 60°，斗高 hd=1.0m，則沉砂斗上口寬：沉砂斗容積：Vhd (a2aaa 2 )

19、1.0(1.6521.65 0.50 0.50 2 ) （大于1=0.56m3，符合要求）3113V（ 7）沉砂池高度：采用重力排砂，設計池底坡度為0.06 ，坡向沉砂斗長度：則沉泥區(qū)高度為h3=hd+0.06L 2 =1.0+0.06 ×3.35=1.20m池總高度 H ：設超高 h1=0.3m，H=h1+h2 +h3=0.3+0.42+1.20=1.92m（ 8）進水漸寬部分長度 :（ 9）出水漸窄部分長度 :L3=L1=3.434m（ 10）校核最小流量時的流速：最小流量一般采用即為 0.75Qa，則Qmin0.75 0.42vmin10.375m / s 0.15m / s

20、，符合要求 .n1 Amin1.682(11) 進水渠道格柵的出水通過 DN1200mm的管道送入沉砂池的進水渠道，然后向兩側(cè)配水進入進水渠道 , 污水在渠道內(nèi)的流速為 :式中： B 1進水渠道寬度（ m），本設計取 1.5m； H 1進水渠道水深（ m），本設計取 0.5m。(12) 出水管道出水采用薄壁出水堰跌落出水， 出水堰可保證沉砂池內(nèi)水位標高恒定， 堰上水頭為：式中： m流量系數(shù)，一般采用0.4-0.5 ；本設計取 0.4 ；（ 13） 排砂管道本設計采用沉砂池底部管道排砂，排砂管道管徑DN=200mm。3.6 厭氧池3.6.1 設計參數(shù)設計流量： Q=420L/s，每座設計流量為Q

21、=210L/s ，分 2 座水力停留時間： T=2.5h污泥濃度： X=3000mg/L污泥回流液濃度： Xr =10000mg/L考慮到厭氧池與氧化溝為一個處理單元， 總的水力停留時間超過 15h，所以設計水量按最大日平均時考慮。3.6.2設計計算（ 1）厭氧池容積：-33V= QT=210×10 ×2.5 × 3600=1890m（ 2）厭氧池尺寸：水深取為 h=4.0m。則厭氧池面積：A=V/h=1890/4=472.5m2厭氧池直徑：4A4472.5D24.5 m （取 D=25m）3.14考慮 0.3m 的超高，故池總高為H=h+0.3=4+0.3=4.

22、3m。（ 3）污泥回流量計算：1 ）回流比計算R =X/（X -X ）=3/ （10-3 ）=0.43r2 ）污泥回流量3R×210=90.3L/s=7802m /dQ =RQ=0.433.7 氧化溝的設計計算3.7.1 設計參數(shù)擬用卡羅塞（ Carrousel ）氧化溝，去除 BOD5與 COD之外，還具備硝化和一定的脫氮除磷作用，使出水 NH3-N 低于排放標準。氧化溝分 2 座，按最大日平均時流量設計，每座氧化溝設計流量為Q1300003。21.3=11539m/d=133.6L/s總污泥齡： 20dMLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS=0.75則 MLSS=270

23、0曝氣池： DO2mg/LNOD=4.6mgO2/mgNH3-N 氧化，可利用氧2.6mgO2/NO3N還原 0.9 0.98其他參數(shù)： a=0.6kgVSS/kgBOD5 b=0.07d-1脫氮速率： qdn=0.0312kgNO-N/kgMLVSS·d-1剩余堿度 100mg/L( 保持 PH7.2):所需堿度 7.1mg 堿度 /mgNH3-N 氧化；產(chǎn)生堿度 3.0mg 堿度 /mgNO3-N 還原硝化安全系數(shù)： 2.5脫硝溫度修正系數(shù)： 1.083.7.2 設計計算（ 1）堿度平衡計算：1）設計的出水 BOD 5 為 20 mg/L ，則出水中溶解性 BOD 5 20-0.

24、7 ×20× 1.42 ×（ 1e-0.23 × 5） =6.4 mg/L2）采用污泥齡 20d，則日產(chǎn)泥量為：aQSr0.6 11539 (190 6.4)635.6 kg/d1 btm1000 (1 0.05 20)設其中有 12.4 為氮，近似等于TKN中用于合成部分為：0.124635.6=78.8 kg/d78.81000即： TKN中有7.88 mg/L 用于合成。需用于氧化的 NH3-N =34-6.83-2=25.17 mg/L需用于還原的 NO3-N =25.17-11=14.17 mg/L3 ）堿度平衡計算已知產(chǎn)生 0.1mg/L 堿

25、度 / 除去 1mg BOD5，且設進水中堿度為250mg/L，剩余堿度 =250-7.1 × 25.17+3.0 ×14.17+0.1 ×（ 190 6.4 ）=132.16 mg/L計算所得剩余堿度以CaCO3計，此值可使 PH7.2 mg/L（2）硝化區(qū)容積計算：硝化速率為=0.204 d-1114.9d故泥齡： tw0.204n采用安全系數(shù)為2.5 ，故設計污泥齡為： 2.54.9=12.5d原假定污泥齡為20d，則硝化速率為：n10.05 d-120單位基質(zhì)利用率：unb0.050.05kg BOD5 /kgMLVSS.da0.1670.6MLVSS=f

26、×MLSS=0.75 3600=2700 mg/L(1906.4)11539所需的 MLVSS總量 =12686kg126861000 4698.53硝化容積： Vnm27004698.5水力停留時間： tn249.8 h（3）反硝化區(qū)容積：12 時，反硝化速率為：=0.017kgNO3-N/kgMLVSS.d314.1710000141.7kg/d還原 NO-N 的總量 =1000141.78335.3 kg脫氮所需 MLVSS=0.019脫氮所需池容： Vdn8335.3 1000 3087.1 m32700水力停留時間： tdn3087.1247.4 h1000（4）氧化溝的總

27、容積：總水力停留時間：tt ntdn9.87.417.2 h總?cè)莘e：3VVnVdn4698.53087.17785.6 m（5）氧化溝的尺寸：氧化溝采用 4 廊道式卡魯塞爾氧化溝，取池深3.5m，寬 7m，則氧化溝總長 :7785.6317.8m 。 其 中 好 氧 段 長 度 為 4698.5191.8m ， 缺 氧 段 長 度 為3.573.573087.1126.0m 。3.5772121 66m彎道處長度 : 322則單個直道長 : 317.86663m4故氧化溝總池長 =63+7+14=84m，總池寬 =7 4=28m（未計池壁厚）。校核實際污泥負荷QSa11593 190kgBOD

28、kgMLSS dN s3600 7785.60.079/XV（6）需氧量計算：采用如下經(jīng)驗公式計算 :其中：第一項為合成污泥需氧量， 第二項為活性污泥內(nèi)源呼吸需氧量， 第三項為硝化污泥需氧量 , 第四項為反硝化污泥需氧量。經(jīng)驗系數(shù)：A=0.5B=0.1需要硝化的氧量：Nr =25.1711593 10-3 =291.8kg/dR=0.5 11593(0.19-0.0064)+0.14698.5+4.6251.7-2.6141.7=3122.2kg/d=130.1kg/h2.7取 T=30，查表得 =0.8, =0.9,氧的飽和度Cs(30 ) =7.63 mg/L，Cs(20 ) =9.17

29、mg/L采用表面機械曝氣時， 20時脫氧清水的充氧量為：查手冊，選用 DY325型倒傘型葉輪表面曝氣機， 直徑 3.5m, 電機功率 N=55k W,單臺每小時最大充氧能力為 125kgO/h ，每座氧化溝所需數(shù)量為 n, 則nR0241.51.93 取 n=2 臺125125（7）回流污泥量：可由公式X求得。RX rX式中： X=MLSS=3.6g/L，回流污泥濃度 X r 取 10g/L 。則：R3.60.56 （ 50 100，實際取 60）3.610考慮到回流至厭氧池的污泥為11%，則回流到氧化溝的污泥總量為 49%Q。（8）剩余污泥量：如由池底排除，二沉池排泥濃度為10g/L ，則每

30、個氧化溝產(chǎn)泥量為：（9）氧化溝草圖如下：3.8 二沉池3.8.1 設計參數(shù)3（分 2組）設計進水量： Q=30000 m/d表面負荷： qb 范圍為 1.0 1.5 m 3/ m 2.h，取 q=1.0 m 3/ m 2.h固體負荷： qs =140 kg/ m2.d水力停留時間（沉淀時間） ： T=2.5 h堰負荷：取值范圍為1.5 2.9L/s.m ，取 2.0 L/(s.m)3.8.2 池體設計計算（1）沉淀池面積 :按表面負荷算：Q150002A1625.5mqb24（2）沉淀池直徑：D4 A4625.5mm29163.14有效水深為 h=qbT=1.02.5=2.5m<4mD2

31、911.6（介于 612）h12.5（3）貯泥斗容積：為了防止磷在池中發(fā)生厭氧釋放，故貯泥時間采用 Tw=2h，二沉池污泥區(qū)所需存泥容積：則污泥區(qū)高度為（4）二沉池總高度：取二沉池緩沖層高度h3=0.4m，超高為 h4 =0.3m則池邊總高度為h=h1+h2+h3+h4 =2.5+1.7+0.4+0.3=4.9m設池底度為 i=0.05 ，則池底坡度降為則池中心總深度為H=h+h5=4.9+0.53=5.43m（5）校核堰負荷：徑深比堰負荷以上各項均符合要求（6）輻流式二沉池草圖如下：3.9 接觸消毒池與加氯時間的設計計算采用隔板式接觸反應池3.9.1設計參數(shù)設計流量： Q=30000m3/d

32、=347.2 L/s （設一座）水力停留時間： T=0.5h=30min設計投氯量為： 4.0mg/L平均水深： h=2.0m隔板間隔： b=3.5m3.9.2設計計算（ 1）接觸池容積：V=QT=347.210-330 60=625 m3V6252表面積 A2312.5 mh隔板數(shù)采用 2 個，則廊道總寬為 B（ 2+1）3.5 10.5m取 11m接觸池長度 L=LA312.5取 30mB29.8m10.5L30長寬比8.63實際消毒池容積為V=BLh=11 30 2=660m池深取 2 0.3 2.3m (0.3m為超高 )經(jīng)校核均滿足有效停留時間的要求（ 2）加氯量計算：設計最大加氯量

33、為max=4.0mg/L, 每日投氯量為 maxQ=430000 10-3 =120kg/d=5kg/h選用貯氯量為 120kg 的液氯鋼瓶，每日加氯量為 3/4 瓶 , 共貯用 12 瓶，每日加氯機兩臺，單臺投氯量為1.5 2.5kg/h 。3配置注水泵兩臺，一用一備，要求注水量Q=1 3m/h, 揚程不小于 10mH2O（ 3）混合裝置：在接觸消毒池第一格和第二格起端設置混合攪拌機2 臺（立式），混合攪拌機功率 N0實際選用 JWH310 1 機械混合攪拌機，漿板深度為 1.5m, 漿葉直徑為 0.31m,漿葉寬度 0.9m，功率 4.0Kw解除消毒池設計為縱向板流反應池。在第一格每隔3.

34、8m 設縱向垂直折流板，在第二格每隔 6.33m 設垂直折流板，第三格不設（ 4）接觸消毒池草圖如下：圖8接觸消毒池工藝計算圖3.3.10 回流污泥泵房3.10.1設計說明二沉池活性污泥由吸泥管吸入， 由池中心落泥管及排泥管排入池外套筒閥井中，然后由管道輸送至回流泵房，其他污泥由刮泥板刮入污泥井中，再由排泥管排入剩余污泥泵房集泥井中。設計回流污泥量為QR=RQ,污泥回流比 R=50 100。按最大考慮，即QR=3100%Q=347.5L/s30000m/d3.10.2回流泵設計選型（ 1）揚程：二沉池水面相對地面標高為 0.6m, 套筒閥井泥面相對標高為 0.2m，回流污泥泵房泥面相對標高為

35、0.2-0.2 -0.4m ，氧化溝水面相對標高為 1.5m，則污泥回流泵所需提升高度為： 1.5- （ -0.4 ） 1.9m（ 2）流量：兩座氧化溝設一座回流污泥泵房，泵房回流污泥量為3330000m/d1250m/h（ 3）選泵：3，提升高度為選用 LXB-900 螺旋泵 3 臺（2 用 1 備），單臺提升能力為 480m/h2.0m2.5m, 電動機轉(zhuǎn)速 n=48r/min, 功率 N=55kW（ 4）回流污泥泵房占地面積為9m×5.5m3.11 剩余污泥泵房3.11.1設計說明二沉池產(chǎn)生的剩余活性污泥及其它處理構(gòu)筑物排出污泥由地下管道自流入集泥井，剩余污泥泵（地下式）將其提

36、升至污泥濃縮池中。處理廠設一座剩余污泥泵房（兩座二沉池共用）污水處理系統(tǒng)每日排出污泥干重為 2× 1334.4kg/d, 即為按含水率為 99計的污泥流量 2Qw2×133.44m3/d 266.88m3/d 11.12m3/h3.11.2設計選型（1）污泥泵揚程 :輻流式濃縮池最高泥位（相對地面為）-0.4m ，剩余污泥泵房最低泥位為-（ 5.34-0.3-0.6 ）-4.53m, 則污泥泵靜揚程為 H0=4.53-0.4 4.13m，污泥輸送管道壓力損失為 4.0m，自由水頭為 1.0m，則污泥泵所需揚程為 H=H0+4+1=9.13m。（2）污泥泵選型 :選兩臺， 2

37、 用 1 備，單泵流量 Q>2Qw/2 5.56m3/h 。選用 1PN污泥泵 Q 7.2 136m/h, H 14-12m, N 3kW（3）剩余污泥泵房 :占地面積 L× B=4m× 3m，集泥井占地面積13.0mH3.0 m23.12 污泥濃縮池采用兩座幅流式圓形重力連續(xù)式污泥濃縮池，用帶柵條的刮泥機刮泥，采用靜壓排泥，剩余污泥泵房將污泥送至濃縮池。3.12.1設計參數(shù)進泥濃度： 10g/L污泥含水率 P1 99.0 ，每座污泥總流量 :Q 1334.4kg/d=133.44m 3/d=5.56m3 /h設計濃縮后含水率P2 =96.0 污泥固體負荷： qs=4

38、5kgSS/(m2.d)污泥濃縮時間： T=13h貯泥時間： t=4h3.12.2設計計算（1）濃縮池池體計算：每座濃縮池所需表面積Q w1334.42A4529.65 mqs濃縮池直徑D4A429.656.14m取 D=6.2m3.14水力負荷Qw133.444.42 m32.d )0.184m32.h)u3.12/(m/(mA有效水深h1=uT=0.18413=2.39m取 h1=2.4m濃縮池有效容積V1=A h1=29.652.4=71.16m3（2）排泥量與存泥容積 :濃縮后排出含水率P296.0 的污泥 , 則w =100-P1 Qw1009933.36m3/d1.39m3/hQ1

39、00 - P2100133.4496按 4h 貯泥時間計泥量，則貯泥區(qū)所需容積V24Qw 41.39 5.56m3泥斗容積=3.14 1.2(1.121.1 0.6 0.6 2 ) 2.8 m33式中：h4泥斗的垂直高度，取1.2mr1泥斗的上口半徑，取1.1mr2泥斗的下口半徑，取0.6m設池底坡度為 0.08 ，池底坡降為：h=0.08(6.22.2)0.16m52故池底可貯泥容積：=3.14 3.16(3.123.1 1.1 1.12 ) 2.38m33因此，總貯泥容積為（滿足要求）（3）濃縮池總高度：濃縮池的超高 h2 取 0.30m，緩沖層高度h3 取 0.30m，則濃縮池的總高度H

40、為=2.4+0.30+0.30+1.2+0.16=4.36m（4）濃縮池排水量：Q=Qw-Q w =5.56-1.39=4.17m 3/h（5）濃縮池草圖：3.13 貯泥池及污泥泵3.13.1設計參數(shù)進泥量：經(jīng)濃縮排出含水率 P296%的污泥 2Qw =2 33.36=66.72m3/d ，設貯泥池 1 座，貯泥時間 T0.5d=12h3.13.2設計計算池容為V=2Q wT=66.720.5=33.36m貯泥池尺寸（將貯泥池設計為正方形）3L B H=3.6 3.63.6m有效容積 V=46.66m3濃縮污泥輸送至泵房剩余污泥經(jīng)濃縮處理后用泵輸送至處理廠南面的苗圃作肥料之用污泥提升泵33泥量 Q=66.72m/d=2.78m /h揚程 H=2.3-(-1.5)+4+1=7.8m3揚程 H1412mHO,選用 1PN污泥泵兩臺，一用一備，單臺流量 Q7.2 16m/h,功率 N3kW泵房平面尺寸 L×B=4m×3m四 污水處理廠總體布置4.1 平面布置處理構(gòu)筑物是污水處理廠的主體建筑物，在對它們進行平面布置時，應根據(jù)各構(gòu)筑