武漢理工機械設計第04章帶傳動設計1

1、-1 -1 帶傳動類型和應用帶傳動類型和應用-2 -2 帶傳動工作情況分析帶傳動工作情況分析-3 -3 普通普通V V帶傳動設計帶傳動設計1. 帶傳動的類型、結構及特點；帶傳動的類型、結構及特點； . . 本章主要內容本章主要內容2. 帶傳動受力分析、運動分析及應力分析帶傳動受力分析、運動分析及應力分析（重點）（重點）3. 3. 帶傳動設計帶傳動設計一一. . 帶帶傳動的組成及工作原理傳動的組成及工作原理帶傳的帶傳的組成組成 主動帶輪主動帶輪1從動帶輪從動帶輪2環(huán)形膠帶環(huán)形膠帶3vv主動輪1傳動帶3從動輪2n2n11 12 2摩擦型帶傳動的工作原理摩擦型帶傳動的工作原理 依靠依靠帶與帶輪之間的

2、摩擦帶與帶輪之間的摩擦 力傳動運動和動力的力傳動運動和動力的摩擦傳動摩擦傳動-1 -1 帶傳動的類型和應用帶傳動的類型和應用1 1小輪包角小輪包角2 2大輪包角大輪包角n1 1小輪轉速小輪轉速 （r/minr/min）n2 2大輪轉速大輪轉速 （r/minr/min）v帶速帶速 （m/s）二二. . 帶傳動的類型帶傳動的類型vvn2n11 12 2摩擦型帶傳動摩擦型帶傳動嚙合型帶傳動嚙合型帶傳動同步帶同步帶同步帶輪同步帶輪同步帶輪同步帶輪摩擦型帶傳動摩擦型帶傳動利用帶與帶之間的摩擦力進行傳動利用帶與帶之間的摩擦力進行傳動嚙合型帶傳動嚙合型帶傳動利用帶上凸齒與帶輪齒槽嚙合進行傳動利用帶上凸齒與帶

3、輪齒槽嚙合進行傳動一）按工作一）按工作 原理分原理分平帶平帶V V帶帶多楔帶多楔帶圓帶圓帶/2/2Fn/2/2 FnFQ平帶：平帶：F Fn n = F = FQ Q ，F(xiàn) Ff f = F= Fn nf = f = F FQ Qf f 承載能力小承載能力小FQFnV V帶：帶：vQQfQnfFsinfFF,sinFF22承載能力大承載能力大V V帶帶多楔帶多楔帶圓帶圓帶平帶平帶二）二）按帶的剖按帶的剖 面型狀分面型狀分V V帶是無接頭的環(huán)形帶，其種類有普通帶是無接頭的環(huán)形帶，其種類有普通V V帶、窄帶、窄V V帶、寬帶、寬V V帶等。帶等。三三. . V V帶的帶的結構及尺寸結構及尺寸11伸

4、張層伸張層33壓縮層壓縮層44包布層包布層11伸張層伸張層33壓縮層壓縮層44包布層包布層壓縮層（橡膠填充而成）壓縮層（橡膠填充而成）包布層（橡膠帆布構成）包布層（橡膠帆布構成）伸張層（橡膠制成）伸張層（橡膠制成）簾布結構簾布結構容易制造容易制造粗繩結構粗繩結構撓曲性好撓曲性好強力層有強力層有V V帶由帶由四部分組成四部分組成22強力層強力層( (粗繩結構）粗繩結構）22強力層強力層( (簾布結構）簾布結構）一）一）V V帶的結構分析帶的結構分析二）二）V V帶截面型號及尺寸帶截面型號及尺寸YZ(SPZ)A A（SPASPA） B B（SPBSPB） C CD DE E. .普通普通V V帶、

5、窄帶、窄V V帶的截面型號：帶的截面型號： 2. V帶截面尺寸帶截面尺寸:hb bP P 節(jié)寬節(jié)寬 ( (節(jié)面寬度節(jié)面寬度) )b b 頂寬頂寬高度高度帶楔角，帶楔角， =40=40b bp pb b各種型號各種型號V帶的剖面帶的剖面尺寸見尺寸見表表8-1。帶的型號大，則剖帶的型號大，則剖面尺寸大，帶的承面尺寸大，帶的承載能力就高。載能力就高。3. V3. V帶的長度帶的長度外周長外周長基準長度基準長度Ld內周長內周長帶輪基準直徑帶輪基準直徑d四四. .帶傳動的特點和應用帶傳動的特點和應用帶有彈性，能緩沖減振，故傳動平穩(wěn)，噪聲??；帶有彈性，能緩沖減振，故傳動平穩(wěn)，噪聲小；過載時，帶在帶輪上打滑

6、，可防止其它零件損壞；過載時，帶在帶輪上打滑，可防止其它零件損壞； 適用于兩軸中心距較大的傳動；適用于兩軸中心距較大的傳動； 結構簡單，易于制造和安裝，故成本低。結構簡單，易于制造和安裝，故成本低。 優(yōu)優(yōu)點點缺缺點點 由于彈性滑動和打滑，傳動比不恒定；由于彈性滑動和打滑，傳動比不恒定； 傳動效率較低，壽命較短，外廓尺寸較大；傳動效率較低，壽命較短，外廓尺寸較大； 由于需要施加張緊力，軸和軸承受力較大。由于需要施加張緊力，軸和軸承受力較大。 特點特點應用：應用：用于中心距較大，傳動比無嚴格要求的場合，在多級用于中心距較大，傳動比無嚴格要求的場合，在多級傳動系統(tǒng)中通常用于高速級傳動，如機床中由電動

7、機到主軸傳動系統(tǒng)中通常用于高速級傳動，如機床中由電動機到主軸箱的第一級傳動。箱的第一級傳動。 嚙合型傳動帶嚙合型傳動帶一般以細鋼絲繩、玻璃纖維繩或芳綸纖維繩一般以細鋼絲繩、玻璃纖維繩或芳綸纖維繩為強力層，以聚氨酯或氯丁橡膠為基體，在工作表面上制成凸為強力層，以聚氨酯或氯丁橡膠為基體，在工作表面上制成凸齒的無接頭環(huán)形帶。同步帶分為僅在一面有齒的單面同步帶和齒的無接頭環(huán)形帶。同步帶分為僅在一面有齒的單面同步帶和兩面都有齒的雙面同步帶，齒的形狀有梯形齒和弧齒等。兩面都有齒的雙面同步帶，齒的形狀有梯形齒和弧齒等。 五五. . 嚙合型傳動帶（亦稱同步齒形帶）的結構嚙合型傳動帶（亦稱同步齒形帶）的結構同步

8、帶結構1 12 23 34 41 1 包布層包布層2 2 帶齒帶齒3 3 帶背帶背4 4 承載繩承載繩帶帶 長：長：中心距中心距: :882221221212ddddLddLa小輪包角：小輪包角：3571801802180121.add 2 2六六. . 帶傳動的幾何尺寸計算帶傳動的幾何尺寸計算1 1 L= + + ABCD2BCBAC CDDadddda42221221一帶傳動的受力分析一帶傳動的受力分析8-2 8-2 帶傳動的工作情況分析帶傳動的工作情況分析一）帶傳動的有效拉力一）帶傳動的有效拉力F Fe e 工作前：帶中各處均受工作前：帶中各處均受到一定的初拉力到一定的初拉力F FO O

9、 O O2 2OO1 1F F0 0F F0 0F F0 0F F0 0緊邊緊邊F Ff2-f2-帶帶松邊松邊F Ff1-f1-帶帶 O O1 1OO2 2n n2 2T T2 2F F1 1F F1 1F F2 2F F2 2T T1 1 n n1 1工作時：工作時：主動邊被進一步主動邊被進一步拉緊，拉力由拉緊，拉力由F F0 0增大到增大到F F1 1，稱為緊邊；另一邊拉力減稱為緊邊；另一邊拉力減少到少到F F2 2，稱為松邊。，稱為松邊。 緊邊拉力與松邊拉力的差值緊邊拉力與松邊拉力的差值稱為帶傳動的有效拉力稱為帶傳動的有效拉力F Fe e: :F Fe e = =F F1 1一一F F2

10、 2 = = F Ff f1工作拉力工作拉力帶傳動工作時，有效拉力帶傳動工作時，有效拉力F Fe e與初拉力與初拉力F Fo o、緊邊拉力、緊邊拉力F F1 1、松邊拉力松邊拉力F F2 2關系：關系： F F1 1 + + F F2 2= = 2 2F Fo oF F1 1一一F F2 2 = = F Fe e由由 F F1 1= =F FO O+ + F Fe e/2/2F F2 2= =F F0 0- - F Fe e/2/2 得得2sin22dFrvrdqc22sindd2qvFc離心拉力離心拉力由牛頓定律 F = m a 有帶傳動的最大有效拉力帶傳動的最大有效拉力02cos)(2co

11、s02sin)(2sinddFFdFfdFddFFdFFdFNcNdqvFdddddFC2, 12cos,22sin02sin ，代入，則代入，則fdqvFdF2兩端積分兩端積分二）帶傳動的極限有效拉力二）帶傳動的極限有效拉力F Felimelim及其影響因素及其影響因素 帶在帶輪上即將打滑時：帶在帶輪上即將打滑時：121feFFF F1 1 + + F F2 2= = 2 2F Fo oF F1 1一一F F2 2 = = F Fe e由由12221feqvFqvF得得11)(21120limffeeeqvFF11202fdqvFdFFF12221feqvFqvF低速時取低速時取v，得，得u

12、lar公式公式1 1）初拉力）初拉力F F0 0 F F0 0，正壓力，正壓力，F(xiàn)Ffmaxfmax， F Felimelim 但但F F0 0，磨損加快，帶的壽命，磨損加快，帶的壽命；2 2）小輪包角）小輪包角 1 11 1，包圍弧，包圍弧，F(xiàn)Ffmaxfmax，F(xiàn) Felimelim 1 1大小取決于設計參數(shù)大小取決于設計參數(shù)i i、d d1 1、d d2 2及及a a；3 3）摩擦系數(shù)）摩擦系數(shù)f f ff，F(xiàn)Ffmaxfmax，F(xiàn) Felimelim，f f取決于帶取決于帶 和帶輪的材料。和帶輪的材料。影響影響F Felimelim的因素的因素112110fflimeeeFF帶相對帶相

13、對2 2輪輪的滑動方向的滑動方向帶相對帶相對1 1輪輪的滑動方向的滑動方向2 2C CD D二帶傳動的運動分析二帶傳動的運動分析 帶傳動的運動特性帶傳動的運動特性存在彈性滑動和打滑存在彈性滑動和打滑 一）彈性滑動及其特性一）彈性滑動及其特性1.1.彈性滑動彈性滑動: : 是帶的彈性變形量的變化而引起是帶的彈性變形量的變化而引起帶與帶輪之間微帶與帶輪之間微 量相對滑動量相對滑動的現(xiàn)象，稱為彈性滑動。的現(xiàn)象，稱為彈性滑動。 1 1 2 2vvn n1 1n n2 21 1A AB B帶相對帶相對2 2輪輪的滑動方向的滑動方向帶相對帶相對1 1輪輪的滑動方向的滑動方向2 2C CD Dvvn n1

14、1n n2 21 1A AB BF F1 1F F1 1F F2 2F F2 2 1 11) 1) 帶是彈性體，受力后會產(chǎn)生彈性變形帶是彈性體，受力后會產(chǎn)生彈性變形，在帶的彈性極限，在帶的彈性極限內，變形：內，變形：=F/EA=F/EA，當帶的截面積，當帶的截面積A A一定時，一定時，F(xiàn)F，2 2）摩擦型帶傳動依靠摩擦里傳遞運動和動力，必然存在）摩擦型帶傳動依靠摩擦里傳遞運動和動力，必然存在 拉力差，拉力差，即：緊邊拉力即：緊邊拉力F F1 1大于松邊拉力大于松邊拉力F F2 2，則帶在緊，則帶在緊 邊的伸長邊的伸長量量1 1大于松邊的伸長量大于松邊的伸長量2 2。 2.2.彈彈性滑性滑動動產(chǎn)

15、產(chǎn)生原生原因因 2 2是微量滑動，是微量滑動，只發(fā)生在帶離開帶輪前的那部分接只發(fā)生在帶離開帶輪前的那部分接 觸弧觸弧A AB B和和C CD(D(稱為滑動弧稱為滑動弧) ) 。是摩擦型帶傳動正常工作時是摩擦型帶傳動正常工作時不可避免的固有特性不可避免的固有特性3 3彈性滑彈性滑動的性質動的性質帶相對帶相對2 2輪輪的滑動方向的滑動方向帶相對帶相對1 1輪輪的滑動方向的滑動方向2 2C CD Dvvn n1 1n n2 21 1A AB BF F1 1F F1 1F F2 2F F2 2 1 1 2 21A A2c 1) 1)降低傳動效率降低傳動效率(V(V帶傳動效率帶傳動效率=0.91=0.9

16、1 0.96)0.96)，使帶與帶輪摩損增加和溫度升高。，使帶與帶輪摩損增加和溫度升高。 4 4彈性彈性滑動對傳滑動對傳動的影響動的影響 2) 2)使從動輪的圓周速度使從動輪的圓周速度v2 2低于主動輪的圓周速低于主動輪的圓周速度度v1 1，即：，即： v2 2 d dd d1 1 , , b2 2 b1 1 二二) ) 帶中應力分布情況帶中應力分布情況 b b2 2 1 1 2 2 b b1 11 1 2 2 n n1 1n n2 2 C C C C B B = =C C+2 2+b b1 1 C C = =C C+2 2+b b2 2 D D=C C+1 1+b2b2 max max =A

17、 A = =C C+1 1+b1b1E E max max =A A = =C C+1 1+b1b1四四. . 帶傳動的失效形式和計算準則帶傳動的失效形式和計算準則2 2）疲勞破壞（脫層和疲勞斷裂）疲勞破壞（脫層和疲勞斷裂） max max 引引起失效起失效一）帶傳動一）帶傳動的失效形式的失效形式 1 1）過載打滑）過載打滑由由F F實傳實傳F Flimlim引起的失效引起的失效二）帶傳動的計算準則二）帶傳動的計算準則 帶傳動的計算準則是：帶傳動的計算準則是：保證帶傳動不打滑的前提下，充分保證帶傳動不打滑的前提下，充分發(fā)揮帶的傳動能力，并使傳動帶具有足夠的疲勞強度和壽命。發(fā)揮帶的傳動能力，并使

18、傳動帶具有足夠的疲勞強度和壽命。即應滿足：即應滿足：不打滑條件：不打滑條件：F F實傳實傳)e(A)e(FFlime11111111ff疲勞強度條件：疲勞強度條件： 11bcmax8-3 V8-3 V帶傳動的設計帶傳動的設計kWkW 1000111000110AvevFPfcblime 同時滿足兩條件同時滿足兩條件的帶傳動功率：的帶傳動功率：式中：式中： 由帶的疲勞壽命決定的許用拉應力，由實驗得出，由帶的疲勞壽命決定的許用拉應力，由實驗得出，在在10108 8 10109 9 次應力循環(huán)下，次應力循環(huán)下，V V帶的許用應力為：帶的許用應力為： mvtjCLhnd3600式中：式中：CC由由V

19、V帶的材質和結構決定帶的材質和結構決定 的實驗常數(shù)的實驗常數(shù)L Ld dVV帶的基準長度，帶的基準長度，m m；j jn nVV帶繞行一周時繞過帶輪的數(shù)目帶繞行一周時繞過帶輪的數(shù)目t th hVV帶的預期壽命，帶的預期壽命，h h；mm指數(shù)，對普通指數(shù)，對普通V V帶，帶，m=11.1m=11.1。疲勞強度條件：疲勞強度條件： 11bcmax根根據(jù)據(jù)不打滑條件：不打滑條件：F F實傳實傳)e(A)e(FFfflime11111111 一在特定條件下，單根一在特定條件下，單根V V帶的基本額定功率帶的基本額定功率P P1 1將將 、b b、c c 代入，取當量摩擦系數(shù)代入，取當量摩擦系數(shù)f=0.

20、51,f=0.51,可得可得V V帶帶傳動功率的計算公式：傳動功率的計算公式：(AqvdEyvtCLP.hd210272001111000)11151.0Ave kW kW 載荷平穩(wěn)載荷平穩(wěn) 1 1= = 2 2 = 180 = 1800 0 ，即：，即：i=1=1L Ld d為特定長度為特定長度一）特定條件一）特定條件二）單根二）單根V V帶的基本額定功率帶的基本額定功率 表表8-48-4 可根據(jù)可根據(jù)V V帶型號、小帶輪直徑帶型號、小帶輪直徑d d1 1及小輪轉速及小輪轉速n n1 1由表由表8-48-4查出。查出。V帶型號帶型號特定長度特定長度Y450Z800A1700B2240C375

21、0D6300E71000P0P表表8-4 8-4 單根普通單根普通V V帶的基本額定功率帶的基本額定功率 如：Z型V帶、d1=80 mm 、n1=1420 r/min時，P0 = 0.35 kWA型V帶、d1=100 mm 、n1=1420 r/min時，P0 = 1.31 kW帶型d1 mmn n1 1 r/min r/min 800950120014501600Z Z630.150.200.220.180.230.260.220.270.300.250.300.350.270.330.397180A A75 0.450.680.83 1.00 1.19 0.51 0.770.95 1.15

22、 1.37 0.600.931.14 1.39 1.66 0.68 1.07 1.32 1.611.92 0.73 1.151.42 1.742.07 90100112125100100A1.31142014208080Z0.350PkWKKPPP0L11式中：式中： 額定功率增量，考慮傳動比額定功率增量，考慮傳動比i1i1時，帶在大帶輪時，帶在大帶輪 上的彎曲應力較小，在相同壽命的條件下，額定上的彎曲應力較小，在相同壽命的條件下，額定 功率可比功率可比i =1i =1時的傳動功率大。根據(jù)時的傳動功率大。根據(jù)V V帶型號、帶型號、n n1 1 及及i i查表查表8-58-5。0P 當使用條件與

23、特定條件不符時，需引入附加項和修正系當使用條件與特定條件不符時，需引入附加項和修正系數(shù)。經(jīng)過修正后數(shù)。經(jīng)過修正后單根單根V V帶許用功率帶許用功率 為：為：二二. 實際實際使用條件下使用條件下單根V帶的許用功率K K包角系數(shù)，考慮包角系數(shù)，考慮1801800 0時對傳動能力影響，時對傳動能力影響， 根據(jù)小帶輪包角根據(jù)小帶輪包角1 1查表查表8-98-9。K KL L 長度系數(shù)，考慮帶長不為特定長度時對傳動能力長度系數(shù)，考慮帶長不為特定長度時對傳動能力 的影響，的影響，K KL L根據(jù)根據(jù)V V帶型號及基準帶長帶型號及基準帶長L Ld d查表查表8-78-7； 0P0P0P表表8-5 8-5 單

24、根普通單根普通V V帶額定功率的增量帶額定功率的增量 P P0 0 kWkW帶帶型型傳傳 動動 比比 i i帶速帶速m/sv1.001.011.021.041.051.081.091.121.131.181.191.241.251.341.351.511.521.992.0P1kWA A0.000.000.010.010.020.020.030.030.050.050.090.090.100.100.110.110.150.150.170.170.190.190.240.240.290.292.556.78.31012.51517.520250.020.020.030.030.030.030.

25、040.040.050.050.060.060.060.060.080.080.100.100.020.020.040.040.040.040.050.050.070.070.080.080.090.090.110.110.130.130.030.030.050.050.050.050.060.060.080.080.090.090.110.110.130.130.160.160.030.030.060.060.060.060.070.070.100.100.110.110.130.130.160.160.190.190.040.040.070.070.080.080.080.080.110.

26、110.130.130.150.150.190.190.230.230.040.040.080.080.090.090.090.090.130.130.150.150.170.170.220.220.260.260.020.020.020.020.030.030.030.030.040.040.040.040.060.060.070.070.020.020.020.030.03 0.102.0v =7.44m/sA A表表8-48-4查法如：查法如：i = 3.62v=7.44m/sP = 0.095 kw 0.1 kw A型帶型帶小輪包角小輪包角18017517016516015515014

27、5140135130125K10.990.980.960.950.930.920.910.890.880.860.84表表8-9 8-9 包角系數(shù)包角系數(shù)K K1520.924表表8-7 8-7 普通V帶的基準長度系列和長度系數(shù)KL基準長度基準長度L Ld d mmmm 型型 號號 ZABC400450500560630710800900100011201250140016001800 0.870.890.910.940.960.991.001.031.061.08 1.11 1.141.161.18 0.850.870.890.910.930.96 0.99 1.01 0.820.840.8

28、60.880.900.920. 950.830.86 如：如：L Ld d=1250 mm=1250 mmZ型帶型帶KL =1.11L Ld d=1800 mm=1800 mmA型帶型帶KL =1.0112501.11Z1800 1.01A PKPKKPPZPZPAcaL000能傳三三.V.V帶傳動正常工作條件及提高帶傳動承載能力的措帶傳動正常工作條件及提高帶傳動承載能力的措施施一）一） V V帶傳動正常工作的條件帶傳動正常工作的條件原動機類型原動機類型工作機的載荷性質工作機的載荷性質每天工作時間每天工作時間取值取值K KA A 工況系數(shù)（表工況系數(shù)（表8- 108- 10）, ,取決于取決于

29、 若出現(xiàn)若出現(xiàn)P P能傳能傳 PFFelimelim時，就可能時，就可能出現(xiàn)打滑出現(xiàn)打滑 F F0 0：帶中應力過大，使帶過早松弛，帶的使帶中應力過大，使帶過早松弛，帶的使用壽命用壽命，6 6確定初拉力確定初拉力F F0 0F0對傳對傳動影響動影響 F F0 0確定原則確定原則既能保證帶傳動傳遞額定功率時不打滑，又既能保證帶傳動傳遞額定功率時不打滑，又能保證能保證V V帶具有一定壽命。帶具有一定壽命。單根帶適宜的初拉力為：單根帶適宜的初拉力為： 20)5 . 2(500qvKKzvPFaac7 7計算帶對軸的壓力計算帶對軸的壓力F FQ Q計算計算F FQ Q的目的的目的 用于用于軸和軸承設計

30、計算軸和軸承設計計算若不考慮帶松緊邊若不考慮帶松緊邊的拉力差和離心拉的拉力差和離心拉力的影響，則力的影響，則F FQ Q可可近似地按張緊時帶近似地按張緊時帶兩邊拉力均為兩邊拉力均為zFzF0 0的的合力計算，即：合力計算，即：ZF0FQZF01帶傳動作用于軸上的壓力帶傳動作用于軸上的壓力2sin210zFFQ設計一帶式運輸機傳動系統(tǒng)中第一級用的設計一帶式運輸機傳動系統(tǒng)中第一級用的V V帶傳動。已知帶傳動。已知: :電電動機型號為動機型號為Y112M-4Y112M-4，額定功率，額定功率P P=4 kW=4 kW，轉速，轉速n n1 1=1440r/min=1440r/min，n n2 2=40

31、0 r/min=400 r/min，每天運轉時間不超過每天運轉時間不超過10h10h。五設計實例分析五設計實例分析設計計算項目設計計算項目設計計算依據(jù)設計計算依據(jù)結結 論論方案方案方案方案工況系數(shù)工況系數(shù)K KA A計算功率計算功率P PC C（kW)kW)選選V V帶型號帶型號小輪直徑小輪直徑d d1 1（mmmm）驗算帶速驗算帶速v v（m/sm/s）大輪直徑大輪直徑d d2 2（mmmm）表表8-10P2178-10P217V V帶型號圖帶型號圖8-78-7P PC C = = K KA AP P表表8-118-11及推薦標準值及推薦標準值V V = =dd1 1n n1 1/60000

32、/60000，要求要求V V 在在5 525m/s25m/sd d2 2= =d d1 1n n1 1/ /n n2 2，應取標準值，應取標準值1.11.14.44.4Z Z型型A A型型801006.037.54280355設計計算項目設計計算項目設計計算依據(jù)設計計算依據(jù)結結 論論方案方案方案方案 從動輪轉速從動輪轉速n n2 2（r/min)r/min)n n2 2 = = n n1 1d d1 1/ /d d2 2 411411406406從動輪轉速誤差從動輪轉速誤差( (n n2 2- n- n2 2)/n)/n2 2應不超應不超0.050.05+0.028+0.028+0.015+0

33、.015初定中心距初定中心距 0 0（mmmm） 0.7 (0.7 (d d1 1+ +d d2 2) ) 0 0 2 2 ( (d d1 1+ +d d2 2) )252 252 720 720初定初定280280318.5 318.5 910 910初定初定350350初算帶長初算帶長L Lc c（mmmm）L Lc c=2=2 0 0+ +( (d d1 1+ +d d2 2)/2+()/2+(d d2 2- -d d1 1) )2 2/4/4 0 011611461確確定基準長度定基準長度（mmmm）表表8- 78- 71250125016001600確確定中心距定中心距 （mmmm）

34、 0 0+(+(L Ld d- -L Lc c)/2)/2325325420420 minmin（mmmm） minmin = = -0.015-0.015L Ld d306306396396 maxmax （mmmm） max max = = +0.03 +0.03L Ld d363363468468設計計算項目設計計算項目設計計算依據(jù)設計計算依據(jù)結結 論論方案方案方案方案 1驗算包角驗算包角357180121.adddd120120o o144.144.145.145.單根帶基本額定單根帶基本額定功率功率P P0 0（kWkW）表表8-48-40.3440.3441.311.31傳動比傳動比iid d2 2/ /d d1 13.3443.3443.53.55功率增量功率增量P P1 1（kWkW）表表8-58-50