UASB反應器的設計計算

1、第二章啤酒廢水處理構筑物設計與計算第一節(jié)格柵的設計計算一、設計說明格柵由一組平行的金屬柵條或篩網(wǎng)制成，安裝在廢水渠道的進口處，用于截留較大的 懸浮物或漂浮物，主要對水泵起保護作用，另外可減輕后續(xù)構筑物的處理負荷。 二、設計參數(shù)取中格柵；柵條間隙d=10mm柵前水深h=0.4m ；格柵前渠道超高h 2=63m過柵流速v=0.6m/s ; 33安裝傾角a =45。；設計流量Q=5000n/d=0.058m /s三、設計計算(一)柵條間隙數(shù)(n)=0.058 x V(sin45 ) - 0.01 - 0.4 - 0.6=20.32取n=21條式中：q設計流量，m/sa格柵傾角，取45。b柵條間隙，取

2、0.01 mh柵前水深，取0.4mv過柵流速,取0.6m/s ；(二)柵槽總寬度(B)設計采用寬10 mm長50 mm，迎水面為圓形的矩形柵條，即s=0.01mB=S x (n-1)+b x n=0.01 x (21-1)+0.01 x 21 =0.41 m式中：S格條寬度，取0.01mn格柵間隙數(shù)，b柵條間隙，取0.01m(三)進水渠道漸寬部分長度(1。設進水渠道內(nèi)流速為0.5m/s,則進水渠道寬B=0.17m,漸寬部分展開角取為 20°二邑旦21 tgai=(0.41-0.17). 2. tg20=0.32式中：11進水渠道間寬部位的長度，mL2格柵槽與出水渠道連接處的漸窄部位的

3、長度，mB柵槽總寬度，mBi進水渠道寬度，ma! 進水渠展開角，度（四）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度（I 2）I 2= I 1/2=0.32/2=0.16m（五）過柵水頭損失（hi）取k=3, B=1,83 （柵條斷面為半圓形的矩形），v=0.6m/s 4/3 h o= px （ S* b） x 32* 2 寧 g x sin a4/3=1.83x （0.01 * 0.01） x 0.6a2* 2* 9.8 x sin45=0.024 mh i=kx ho =3 x 0.024=0.072 m式中：h 0計算水頭損失，mh 1 過格柵水頭損失，mk系數(shù)，水頭損失增大倍數(shù)B形狀系數(shù)，與斷面

4、形狀有關ES格柵條寬度，mb柵條間隙，mv過柵流速, m/sa格柵傾角，度（六）柵槽總高度（H）取柵前渠道超高h2=0.3m柵前槽高 H=h+b=0.7m 貝【J總高度 H=h+h+h2 =0.4+0.072+0.3=0.772 m（七）柵槽總長度（L）L=l 1+12+0.5+1.0+tg45=0.32+0.16+0.5+1.0+ tg45=2.68 m式中：H i一格柵前槽高，H.=h+ h2=0.4+0.3=0.7(八)每日柵渣量(W) 33 3取 W=0.06m/10 m K2=1.0.QW 86400 貝【JW= K21000=0.058X 0.08 X 86400- 1.5- 10

5、00=0.27 m2 /d （米用機械清渣）式中：Q設計流量，nVsW 1 柵渣量（m3/1（）3m污水），取0.10.01,粗格柵用小值,細格柵用大值，中格柵用中值.取0.08K 2 污水流量總變化系數(shù).第二節(jié)調(diào)節(jié)沉淀池的設計計算一、設計說明啤酒廢水的水量和水質(zhì)隨時間的變化幅度較大，為了保證后續(xù)處理構筑物或設備的正常運行，需對廢水的水量和水質(zhì)進行調(diào)節(jié)，由于啤酒廢水中懸浮物（ss）濃度較高，此調(diào)節(jié)池也兼具有沉淀池的作用，該池設計有沉淀池的泥斗，有足夠的水力停留時間，保證使同時進入池的廢水轉(zhuǎn)變?yōu)榍昂蠛罄m(xù)處理構筑物能連續(xù)運行，其均質(zhì)作用主要靠池側的沿程進水， 出水，以達到與不同時序的廢水相混合的目

6、的。二、設計參數(shù)水力停留時間T=6h;設計流量 Q=5000md=208nf/h=0.058m3/s, 采用機械刮泥除渣。表2.1調(diào)節(jié)沉淀池進出水水質(zhì)指標水質(zhì)指標CODBODSS進水水質(zhì)（mg/l）20001010350去除率（%7750出水水質(zhì)（mg/l）1860939.3175三、設計計算調(diào)節(jié)沉淀池的設計計算草圖見下圖2.2 ：525000進水圖22調(diào)節(jié)沉淀池設計計算草圖(-) 池子尺寸池子有效容積為：V=QT=20 探 6=1248 用取池子總高度H=2.5m,其中超高0.5m,有效水深h=2m貝|J池面積A=V/h=1248/2=624m '也長取L=35m池寬取B=20m則池

7、子總尺寸為LX BX H=35X 20 X 2.5(二)理論上每日的污泥量W= Q*(C °-Ci)/1000(1-0.97)式中：Q設計流量，nVdC o進水懸浮物濃度，mg/LC1-出水懸浮物濃度，mg/LPo-污泥含水率，%3W=5000*(350-175n(1000*1000(1 -0.97)=29.2m/d(三)污泥斗尺寸取斗底尺寸為500X 500,污泥斗傾角取60°則污泥斗的高度為：h2= （5- 0.2） xtg 60°=8.3136m122污泥斗的容積v?= h2 （ai +aia2+a?）3122=1 x 8.3136 x（202+20x 0.

8、 5+0.52）3=1136.88mV總W符合設計要求，采用機械泵吸泥（四）進水布置進水起端兩側設進水堰，堰長為池長2/3第三節(jié)UASB反應器的設計計算-、設計說明UASB即上流式厭氧污泥床，集生物反應與沉淀于一體，是一種結構緊湊，效率高的厭氧反應 器。它的污泥床內(nèi)生物量多，容積負荷率高，廢水在反應器內(nèi)的水力停留時間較短，因此所需池容大 大縮小。設備簡單，運行方便，勿需設沉淀池和污泥回流裝置，不需充填填料，也不需在反應區(qū)內(nèi)設機械 攪拌裝置，造價相對較低，便于管理，且不存在堵塞問題。二、設計參數(shù)（一）參數(shù)選取設計參數(shù)選取如下：容積負荷（Nv） 6.0kgCOD/ （m - d）；污泥產(chǎn)率O.lk

9、gMLSS/kgCOD 產(chǎn)氣率 0.5m3/kgCOD（二）設計水質(zhì)表2.2 UASB反應器進出水水質(zhì)指標水質(zhì)指標CODBODSS進水水質(zhì)（mg/l）1860939.3175去除率（%759087出水水質(zhì)（mg/l）46593.9322.75（三）設計水量333Q = 5000m/d=208m/h=0.058 m /s三、設計計算（一）反應器容積計算UASBt效容積：V有效二Q一八。Nv式中:Q設計流量，mVsS0進水COD含量,mg/lNv容積負荷,kgCOD/(m3d)V 有效=5000 X 1.860/6.0=155om將UASBS計成圓形池子，布水均勻，處理效果好取水力負荷 q = 0

10、.8m3/(m2 - h)則 A= Q= 208/0.8=260 吊qh=1550/260=6.0m A采用4座相同的UAS皈應器2則-9An/4= AS m4D=/ 4 A = (4 x 65/3.14) “a=9.1 m取則實際橫截面積為 n F=1A2 = 4D=9.5mX3.14X9.5242=70.85m實際表面水力負荷為qi=Q/A=208/(4 X 70.85)=0.73<1.0故符合設計要求(二)配水系統(tǒng)設計本系統(tǒng)設計為圓形布水器，每個UASB反應器設36個布水點(1)參數(shù)每個池子流量：Q = 208/4 = 52 m 3/h(2)設計計算布水系統(tǒng)設計計算草圖見下圖2.3

11、 ：圖2.3 UAS布水系統(tǒng)設計計算草圖圓環(huán)直徑計算：每個孔服務面積為：1 22a= pD / 36 = 1.97ma在13切之間，符合設計要求可設3個圓環(huán)，最里面的圓環(huán)設6個孔口，中間設12個，最外圍設18個孔口1)內(nèi)圈6個孔口設計服務面積：折合為服務圓的直徑為：=(4X 11.82/3.14)1/2 =3.9m用此直徑作一個虛圓，在該圓內(nèi)等分虛圓面積處設一實圓環(huán)，其上 布6個孔口，則圓的 直徑計算如下：則d1=(2X 11.82/3.14)1/2=2.7m2) 中圈12個孔口設計服務面積：S2=12X 1.97=23.64ni折合成服務圓直徑為：=(4X (11.82+23.64)/3.1

12、4)1/2=6.72m中間圓環(huán)直徑計算如下：1 22 11 n (6.72 2-d 22) = 1 S42則 d2=5.49m3)外圈18個孔口設計服務面積：S3=18X 1.97=35.46ni折合成服務圈直徑為：=9.50m外圓環(huán)的直徑d3計算如下：1 22 11 n (9.50 2-d 32)=± 542則 ch= 8.23m(三)三相分離器設計三相分離器設計計算草圖見下圖2.4 ：圖2.4 UASB三相分離器設計計算草圖(1)設計說明三相分離器要具有氣、液、固三相分離的功能。三相分離器的設計主要包括沉淀區(qū)、回流縫、氣液分離器的設計(2)沉淀區(qū)的設計三相分離器的沉淀區(qū)的設計同二

13、次沉淀池的設計相同，主要是考慮沉淀區(qū)的面積和水深，面積 根據(jù)廢水量和表面負荷率決定。由于沉淀區(qū)的厭氧污泥及有機物還可以發(fā)生一定的生化反應產(chǎn)生少量氣體，這對固液分離不利，故設計時應滿足以下要求：1)沉淀區(qū)水力表面負荷v1.0m/h2) 沉淀器斜壁角度設為50°，使污泥不致積聚，盡快落入反應區(qū)內(nèi)3)進入沉淀區(qū)前，沉淀槽底逢隙的流速三2m/h4)總沉淀水深應大于1.5m5)水力停留時間介于1.52h如果以上條件均能滿足，則可達到良好的分離效果沉淀器(集氣罩)斜壁傾角8=50 °沉淀區(qū)面積為：A=1/4 n D2=1/4 X 3.14X 9.52=70.85 韋表面水力負荷為：q=

14、Q/A=208/(4 X 70.85)=0.73<1.0符合設計要求。(3)回流縫設計取 hi=0.3m,h2=0.5m,h3=1.5m如圖 2.4 所示：bi=h3/tg 0式中：bi-下三角集氣罩底水平寬度，m;o-下三角集氣罩斜面的水平夾角；h3下三角集氣罩的垂直高度，m;,1.5b /tg50=1.26mb2=9.5- 2X 1.26= 6.98m下三角集氣罩之間的污泥回流逢中混合液的上升流速可用下式計算：式中：i=Q/S 11反應器中廢水流量，m/h ;1下三角形集氣罩回流逢面積，m ;V= (208/4)/(3.14 X 6.98 /4)=1.36m/hVv2m/h,符合設計

15、要求上下三角形集氣罩之間回流逢中流速(V2)可用下式計算：V2=Q/S2,式中：3Qi反應器中廢水流量，m/h ;. 一2S2 上三角形集氣罩回流逢之間面積，m;取回流逢寬CD=1.4m上集氣罩下底寬CF=7.8m貝U DH=CDX sin50 =1.07 mDE=2DH+CF=2X 1.07 +7.8=9.94mS2=n (CF+DE)CD/2=39.0m則 V2= Q i/S 2=208/(4 X 39.0) =1.33m/h<V i<2m/h故符合設計要求確定上下三角形集氣罩相對位置及尺寸，由圖可知：CH=CDsi n40° =1.4 X si n40 = 0.9m

16、AI=Dltg50 ° 卡(DE-b2)X tg50 01 (9.94-6.98 ) X tg50 °=1.76m故 h 4=CH+AI=0.9 +1.76=2.66 mh 5=1 .Om由上述尺寸可計算出上集氣,罩上底直徑為：CF-2h 5tg40 0 =7.8- 2X 1.0 X tg40 0 =6.12mBC=CD/sin40 0 =1.4/sin40 0 =2.18m1 1Dl= _L(DE-b2) = 1 (9.94-6.98)=1.48m2 2AD=DI/cos50 0 =1.48/cos500=2.30mBD=DH/cos50=1.07/cos50°

17、=1.66mAB=AD-BD=2.30-1.66= 0.64m(4)氣液分離設計d=0.01cm(氣泡)，T=20 ( 3-33p i=1.03g/cm , p g=1.2 x 10 g/cm 2V=0.0101cm /s, p =0.95p=Vp 1=0.0101 x 1.03=0.0104g/cm s般廢水的口 凈水的、故取R=0.02g/cm - s 由斯托克斯工式可得氣體上升速度為：Vb= L-a(n- 口沖 18m '=(0.95 x 9.81 x( 1.03-1.2 x 10 3)x 0.01 2)/(18x 0.02 )=0.266cm/s =9.58m/h V a=V2

18、=1,33rn/h貝 U： Vb =9.58/1.33=7.20, BC =2.18/0.64=3.41VaAB冷BC ,故滿足設計要求。 Va AB(四)出水系統(tǒng)設計采用鋸齒形出水槽，槽寬0.2m,槽高0.2m(五)排泥系統(tǒng)設計 -3產(chǎn)泥量為：1860X 0.75 x 0.1 x 5000X 10 =697.5 kgMLSS/d每日產(chǎn)泥量697.5kgMLSS/d,則每個USAE日產(chǎn)泥量174.38kgMLSS/d,可用150mm排泥 管，每天排泥一次。(六)理論上每日的污泥量W= Q* (Co-Oi) /1000 (1-0.97)式中：q設計流量，nVdC0-進水懸浮物濃度，mg/LC 1

19、-出水懸浮物濃度，mg/LP0 -污泥含水率，%W=5000*(175-22.75)/(1000*1000(1-0,98)=38.06m3/d(七)產(chǎn)氣量計算 _33每日產(chǎn)氣量:1860X 0.75 x 0.5 x 5000X 10 =3487.5nf/dSBR反應器的設計計算、設計說明經(jīng)UASB處理后的廢水,COD含量仍然很高，要達到排放標準，必須進一步處理，即采用好氧處 理。SBR吉構簡單，運行控制靈活，本設計采用6個SBR反應池，每個池子的運行周期為6h 二、設計參數(shù)(-)參數(shù)選取(1)污泥負荷率Ns 取值為 0.13kgBOD/(kgMLSS d)(2)污泥濃度和SVI污泥濃度采用30

20、00 mgMLSS/L,SVI取100(3)反應周期SBR周期采用T=6h,反應器一天內(nèi)周期數(shù)n=24/6=4(4)周期內(nèi)時間分配反應池數(shù):N=6進水時間：T/N=6/6=1h反應時間：3.0h靜沉時間：1.0h排水時間：0.5h(5)周期進水量QT3Q o= =(5000 X 6)/(24 X 6)=208.3m/s24 N(-)設計水量水質(zhì)設計水量為：Q=5000md=208m3/h=0.058m3/s設計水質(zhì)見下表2.3 ：表2.3 SBR反應器進出水水質(zhì)指水質(zhì)指 標CODBODSSNH4-NTP進水水質(zhì)(mg/l)46593.9322.75406去除率(%959565出水水質(zhì) (mg/

21、l)23.254.77.96三、設計計算(一)反應池有效容積XN式中：n -QSX NV= (4X208.3 X反應器一天內(nèi)周期數(shù) 周期 進水量，m3/s進水BOD 含量,mg/l污泥濃度，mgMLSS/L污泥負荷 率187.86)/(3000 X 0.13) =401,3 m) 反應池最小水量Vmin=Vi-Qo=4O1.3-208.3=193m3三)反應池中污泥體積Vx=SVI MLSS Vi/106=100X 3000X 401.3/10 6=120.39 m3Vmin>VX,合格四)校核周期進水量周期進水量應滿足下式：Qv(1-MLSS - MLSS /106) - V =(1-

22、 100X 3000 /106)X 401.3 =280.91 m3而Q°=208.3m3V2809 m3故符合設計要求五)確定單座反應池的尺寸SBR有效水深取5.0m,超高0.5m,則SBR總高為5.5m,SBR 的面積為 401.3/5=80.26m 2設SBR的長：寬=2： 1則SBR的池寬為：6.5m；池長為：13m.SBR反應池的最低水位為：193/(6.5 Xl3)=2.28mSBR反應池污泥高度為：120.39/(6.5X13) =1.42m2.28-1.42=0.86m可見，SBR最低水位與污泥位之間的距離為0.86m,大于0.5m的緩沖層高度符合設計要 求。六)鼓風

23、曝氣系統(tǒng)(1)確定需氧量由公式：Q=a, Q(S-Se)+b / XvV式中：微生物對有機污染物氧化分解過程的需氧率，kgQ 污水設計流量，mVdS0進水BOD含量,mg/lSe出水BOD含量,mg/lb/ 微生物通過內(nèi)源代謝的自身氧化過程的需氧率，kgXv單位曝氣池容積內(nèi)的揮發(fā)性懸浮3 固體(MLVSS 量,kg/m取 ax =0,5, b / =0.15 ；出水 Se=9.393mg/L ；Xv=f x X =0.75 x 3000=2250mg/L =2.25kg/m3; 3V=6Vi =6x 401.3=2407.8m代入數(shù)據(jù)可得：O 2=0.5 x 5000X(187.86-9.39

24、3)/1000+0.15 x 2.25 x 2407.8 =1258.8kg OJd 供氧速率為：R= O 2/24=1258.8/24=52.45 kg O 2/h(2)供氣量的計算采用SX-1型曝氣,器，曝氣口安裝在距池底0.3m高處，淹沒深度為4.7m,計算溫度 取 25C。該曝氣器的性能參數(shù)為：Ea=8% Ep=2 kgQ/kWh；服務面積1-3m2；供氧能力20-25m3/h 個；查表知氧在水中飽和容解度為：C s(2o)=9.17mg/L, Cs(25)=8.38mg/L擴散器出口處絕對壓力為：Fb= Po+9.8 x 1C3xH=1.013 x 105+9.8 x 103x 4.

25、7=1.47 x 10 pa空氣離開反應池時氧的百分比為：=21(1-0.08)79 + 21(1-0.08)=19.65%反應池中容解氧的飽和度為：C sb(25)= Cs(25)(Pb/(2.026 x 105)+Ot/42)=8,38 x (1.47 X 105/2.026 x 105+19.65/42) =10.0mg/LC sb(2o)= Cs(2o)(Pb/(2.O26 X10)+Ot/42) =9.17(Pb/(2.026 X 105)+Ot/42) =10.9mg/L取 a =0.85, B =0.95,C=2, p =1,20 C 時，脫氧清水的充氧量為:Ro=RCsb(2o

26、) /a(brC sb(25)-c)Xi.24(25'20)5=28.86X 10.9/0.85 X(0.95 X10.0-2) X1.245=43.8 kg O 2/h供氣量為：Gs= Ro/O.3Ea =43.8/(0.3X 0.08)=1826m3/h3=30.43m3/min(3)布氣系統(tǒng)的計算反應池的平面面積為：26.5X13.0X6=507m2 每個擴散器的服務面積取1.7m2,則需507/1.7=299個。 取299個擴散器，每個池子需50個。布氣系統(tǒng)設計如下圖2.5 ： (4)空氣管路系統(tǒng)計算按SBR勺平面圖，布置空氣管道，在相鄰的兩個SBR也的隔墻上設一根 干管，共五

27、根干管，在每根干管上設5對配氣豎管，共10條配氣豎管。則每根配氣豎管 的供氣量為：本設計每個SBR也內(nèi)有50個空氣擴散器則每個空氣擴散器的配氣量為： 選擇一條從鼓風機房開始的最遠最長管路作為計算管路，在空氣流量變化處設計算節(jié) 占。 八、空氣管道內(nèi)的空氣流速的選定為：干支管為1015m/s;通向空氣擴散器的豎管、小支管為45m/s ;空氣干管和支管以及配氣豎管的管徑，根據(jù)通過的空氣量和相應的流確空氣管路的局部阻力損失，根據(jù)配件類型按下式12Lo = 55.5KD 式中：io 管道的當量長度，mD管徑，mK 長度換算系數(shù)，按管件類型不同確定折算成.當量長度損失I。，并計算出管道的計算長度l+ lo

28、(m),空氣管路的沿程阻力損失，根據(jù)空氣管的管徑D(mm，)空氣量m3/min，計算溫度C和曝氣池水深，得空氣管道系統(tǒng)的總壓力損失為：S(h + h2) = 96.21 X 9.8=0.943 kpa空氣擴散器的壓力損失為5.0kpa，則總壓力損失為：0.943+ 5.0 = 5.943 kpa為安全起，設計取值為9.8kpa33則空壓機所需壓力 P=(5- 0.3) X9.8X1O3+9.8X1O3=56 kpa又 Gs=37.64m3/min由此條件可選擇羅茨RME-2C型鼓風機轉(zhuǎn)速1170r/min，配套電機功率為75kw七) 理論上每日的污泥量W= Q*(C o-Ci)/1000(1-

29、0.97)式中：Q設計流量，m3/dC0 進水懸浮物濃度，mg/LC1 出水懸浮物濃度，mg/LP0污泥含水率，%W=5000*(22.75-7.96)/(1000*1000(1-0,98)=3.7m3/d(八)污泥產(chǎn)量計算選取a=0.6,b=0.075,則污泥產(chǎn)量為：x=aQSr-bVXv=0.6X 5000X(187.86-9.393 )/1000- 0.075X2407.8X 2.25=129kgMLVSS/d第三章污泥部分各處理構筑物設計與計算 第一節(jié)重力濃縮池的設計計算一、設計說明為方便污泥的后續(xù)處理機械脫水，減小機械脫水中污泥的混凝劑用量以及機械 脫水設備的容 量，需對污泥進行濃縮

30、處理，以降低污泥的含水率。本設計采用間歇式重力濃縮池，運行時，應先排除濃縮池中的上清液，騰出池容，再投入待濃縮的污泥，為此應在濃縮池深度方向的不同高度上設上清液排除管。二、設計參數(shù)(-)設計泥量 啤酒廢水處理過程產(chǎn)生的污泥來自以下幾部分：(1)調(diào)節(jié)池，Qi=29.2m3/d,含水率 97% ;(2) UASB 反應器，Q=38.06m7d,含水率 98%(3) SBR 反應器，Q=3.7m3/d,含水率 98%總污泥量為： _3Q= Qi+ Q2+ Q3=70.96 m /d平均含水率為：97%(29.2/70.96 )+98%(38.06/70.96 )+98%(3.7/70.96 )=97

31、.6%(-)參數(shù)選取固體負荷(固體通量)M般為1035kg/m3d取M=30 kg/m3d=1.25kg/m3h ;濃縮時間取T=24h ;設計污泥量3濃縮后Q=71m3/d ;濃縮后污泥含水率為96% ;污泥體積：W=( 100-97.6 ) /(100-96) X 7 仁 42.6m/d三、設計計算(-)池子邊長根據(jù)要求，濃縮池的設計橫斷 面面積應滿足：A 三 Qc/M式中：q 人流污泥量，m3/d ;M固體通量 kg/m3d；C入流固體濃度kg/m3。人流固體濃度(C)的計算如下：Wi=QiX 1000X (1-97%)=876kg/dW3 =Q3X 1000X (1-98%)=761.

32、2kg/dW4 =Q4X 1000X (1-98%)=74kg/d 那么，Qc=Wi +W2+W3=1711.2kg/d=71 .3kg/h 0=1711.2/71=24.1 kg/m 3濃縮后污泥濃度為：Ci=1711.2/42.6=40.2kg/m濃縮池的橫斷面積為：A=Qc/M=71X 24.1/30=57.04m設計三座正方形濃縮池，則每座邊長為B=7.6m取 B=7.6m,則實際面積 A=7.6 X 7.6=57.76m2(-)池子高度停留時間，取HRT=24h則有效高度h2=1 .3m,取h2=1.5m超高，取hi=0.5m緩沖區(qū)高，取hs=0.5m池壁高 Hi=hn-h2+h3=

33、2.5m(三)污泥斗污泥斗下錐體邊長取0.5m，高度取7m.(四)總高度H=2.5+7=9.5m設計計算草圖見下圖3.1 ：第二節(jié)機械脫水間的設計計算一、設計說明污泥經(jīng)濃縮后，尚有96%的含水率，體積仍很大，為了綜合利用和最終處置，需對污泥作脫 水處理。擬采用帶式壓濾機使污泥脫水，它有如下脫水特點：(1)濾帶能夠回轉(zhuǎn)，脫水效率高(2)噪聲小，能源節(jié)省(3) 附屬設備少，維修方便，但必須正確使用有機高分子混凝劑，形成大而強度高的 絮凝。帶式過濾脫水工藝流程見下圖3.2 ： 二、設計參數(shù)設計泥量Q=42.6 m3/d ;含水率為96%。三、設計計算據(jù)設計泥量帶式壓濾機采用PFM-1000型，帶寬1 m主機功率1