飼料車間超高模板專項施工方案

1、DDGS車間（13.5m）高支模專項施工方案 工程名稱：黑龍江省盛龍酒精有限公司特優(yōu)級食用酒精技術(shù)改造升級項目 建設(shè)單位：黑龍江盛龍酒精有限公司 監(jiān)理單位：哈爾濱工業(yè)大學(xué)建設(shè)工程項目管理公司 施工單位：黑龍江省九建建筑工程股份有限公司 編制日期：2016年3月20日目 錄一、編制說明3二、編制依據(jù)3三、工程概況3四、高支模支撐體系設(shè)計41、梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求42、頂梁板模板高支架體系設(shè)計圖6五、高支模支撐體系的施工81、材料選擇82、施工方案選擇83、高支撐模板的安裝94、高支撐模板的拆除11六、高支模支撐體系計算書11計算書1：一層頂板支撐體系11計算書2：一層頂梁支撐體系

2、20七、高支模施工組織機構(gòu)34八、質(zhì)量控制34九、安全文明施工37十、環(huán)境保護措施38十一、監(jiān)測措施38十二、針對高支模混凝土澆筑制定的措施39十三、應(yīng)急救援預(yù)案39一、編制說明1、本工程一層B軸-D軸/2軸-12軸層高13.5m，屬于高支模工程設(shè)計的范圍，故本方案梁板從支撐體系設(shè)計、施工及保證措施等方面進行編制。二、編制依據(jù)1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)程(JGJ162-2008)2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）3、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-20104、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2012)5、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)6、建筑

3、施工手冊第四版7、建筑施工計算手冊8、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ128-20109、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）10、施工技術(shù)三、工程概況 1、總體概況項目內(nèi)容1工程名稱黑龍江省盛龍酒精有限公司特優(yōu)級食用酒精技術(shù)改造升級項目2工程地址黑龍江省哈爾濱市雙城區(qū)站北工業(yè)區(qū)盛龍酒精有限公司院內(nèi)3建設(shè)單位黑龍江盛龍酒精有限公司4設(shè)計單位吉林石化工程設(shè)計有限公司5監(jiān)理單位哈爾濱工業(yè)大學(xué)建設(shè)工程項目管理公司6施工單位黑龍江省九建建筑工程股份有限公司 2、建筑概況序號項目內(nèi)容1占地面積2建筑層數(shù)3建筑高度3、結(jié)構(gòu)概況序號項目內(nèi)容1基礎(chǔ)形式靜壓管樁基礎(chǔ)，樁型采用預(yù)應(yīng)力高強混凝

4、土管樁2機構(gòu)體系框架結(jié)構(gòu)3結(jié)構(gòu)材料鋼筋混凝土4抗爭等級抗震設(shè)防類別為丙類，抗震設(shè)防烈度為6度，框架抗震等級為三級四、高支模支撐體系設(shè)計1、梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求1.1模板支架的構(gòu)造要求：1.1.1梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計荷載采用單立桿或雙立桿；1.1.2立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度；1.1.3梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。1.2立桿步距的設(shè)計：1.2.1當架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)置；1.2.2當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大

5、的變步距設(shè)置，但變化不要過多；1.2.3高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。1.3整體性構(gòu)造層的設(shè)計：1.3.1當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強層；1.3.2單水平加強層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；1.3.3雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；1.3.4在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強層。1.4剪刀撐的設(shè)計：1.4.1 沿支架四周外立面應(yīng)滿足立

6、面滿設(shè)剪刀撐；1.4.2 中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。1.5.頂部支撐點的設(shè)計：1.5.1 最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；1.5.2 頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；1.5.3 支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進行抗滑驗算，當設(shè)計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應(yīng)用頂托方式。1.6.支撐架搭設(shè)的要求：1.6.1 嚴格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置；1.6.2 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；1.6.3 確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求

7、的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；1.6.4 地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。1.7.施工使用的要求：1.7.1 精心設(shè)計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；1.7.2 嚴格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；1.7.3 澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。2、頂梁板模板高支架體系設(shè)計圖2.1一層高支模立桿、斜撐布置平面圖2.2一層高支模剪刀撐布置平面圖2.3一層頂板高支模支架立面圖2.4一層頂

8、梁高支模支架立面圖五、高支模支撐體系的施工1、材料選擇1.1 頂梁板模板選用15mm厚膠合板，頂梁板支撐系統(tǒng)采用鋼管腳手架，支架上放可調(diào)油拖，頂梁板模板的主龍骨采用48×3.0鋼管，次龍骨選用40mm×70mm木方，大于500mm梁選用直徑14的對拉螺栓。2、施工方案選擇2.1一層頂板2.1.1 立桿（支撐鋼管）：橫向間距600mm，縱向間距600mm，步距1200mm，每個立桿（鋼管）上放置油拖。2.1.2 托梁：油拖上放置托梁，托梁采用2根直徑48*3.0鋼管，做為頂板的主龍骨，間距為600mm。2.1.3 次龍骨：托梁上放置40mm*70mm木方，立向放置，做為次龍骨

9、，間距為250mm。2.2 一層頂梁2.2.1 梁下立桿（支撐鋼管）：橫向間距600mm，縱向間距600mm，步距1200mm。2.2.2 梁下外楞（主龍骨）：選用直徑48*3.0鋼管，縱向間距600mm。2.2.3 梁下內(nèi)楞（次龍骨）：選用40mm*70mm木方，梁下設(shè)3根。2.2.4 梁側(cè)面外楞（主龍骨）：選用直徑48*3.0鋼管，縱向間距500mm。2.2.5 梁側(cè)面內(nèi)楞（次龍骨）：選用40mm*70mm木方，梁下設(shè)4根。2.2.6 對拉螺栓：梁高大于500mm增設(shè)直徑14的對拉螺栓，間距500mm，外側(cè)用直徑48*3.0雙鋼管進行加固。2.5 加強層：在支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置

10、層）設(shè)單向水平加強層，單水平加強層可以每5米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接。2.6 剪刀撐：沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐，中部按每隔10m設(shè)置。3、高支撐模板的安裝3.1、模板安裝的一般要求：3.1.1 模板安裝前，必須核查軸線和模板定位線的尺寸，確保梁、板、柱模板定位準確。同時，對相關(guān)工種的上一道質(zhì)量進行檢查，如發(fā)現(xiàn)鋼筋位移或下層混凝土表面的松軟層未剔鑿者，應(yīng)先處理好當前工序后再支模板。3.1.2 模板安裝要遵守施工規(guī)范和工藝標準的要求，確保模板與軸線位置、標高、垂直準確，支撐牢固穩(wěn)定和結(jié)構(gòu)構(gòu)件尺寸準確，不跑模、不漲模、拼縫嚴密、不漏漿、不錯臺，不位移、不變形。3.

11、2 頂板模板安裝；3.2.1 頂板模板安裝工藝流程：彈線（在墻柱上測出50線和軸線控制線）搭設(shè)支架安裝大龍骨安裝小龍骨調(diào)整模板下皮標高鋪設(shè)面板檢驗板面標高平整度與梁側(cè)模板連接的密實牢固和平整度清掃預(yù)檢3.2.2 頂板模板的支撐架，從邊跨一側(cè)開始安裝，先安第一排立桿，臨時固定后再安第二排立桿，同時安裝好橫桿兩道，依次逐排安裝，調(diào)整立桿標高，安裝主次龍骨并找平。鋪裝竹膠板，從一側(cè)開始，模板交接處硬拼拼縫。3.2.3 頂板與梁側(cè)模板連接時，采用搭接方法并在陰角處設(shè)有木方，不得設(shè)懸挑面板，同時應(yīng)保證頂板與梁梆垂直，不得出現(xiàn)凹凸錯位現(xiàn)象。3.2.4 板模板起拱：起拱高度為全跨長度的2L/1000。中間部

12、位起供，周邊不起供。注意在起供過程中容易出現(xiàn)的問題是中間部分油托向上升，其他部位的油托會出現(xiàn)松動的現(xiàn)象，所以要注意中間部位油托上升其他油托同樣要逐一檢查，保證起供順暢，支撐穩(wěn)固。3.3梁模板的安裝3.3.1先在柱上彈出軸線、梁位置線和水平控制標高線，按設(shè)計標高調(diào)整扣件式腳手架可調(diào)頂托的標高，將其調(diào)至預(yù)定的高度，然后在可調(diào)頂托的托板上安放木方及梁底，并拉線找平?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應(yīng)按設(shè)計要求起拱，起拱高度為跨度的2L/1000。主、次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安裝后，再安裝側(cè)模、壓腳板及斜撐。梁下均增加一根立桿支撐。3.3.2為了防止梁身不平直、梁底不平及下?lián)?、梁?cè)模爆模

13、、局部模板嵌入柱梁間，拆除困難的現(xiàn)象，可采取如下措施：3.3.2.1支模應(yīng)遵守側(cè)模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應(yīng)略為縮短。3.3.2.2 梁側(cè)模必須拉線通直將梁側(cè)模釘固。3.4 支撐架搭設(shè)：3.4.1 支撐搭設(shè)前，對鋼管、配件進行檢查和驗收，嚴禁使用不合格的鋼管及配件。對工作面進行清理干凈，不得有雜物。3.4.2 根據(jù)立桿平面布置圖要求放線定位，先彈出鋼管立桿位置線，墊板、底座安放位置要準確，搭設(shè)時可采用逐排和通層搭設(shè)的方法，并應(yīng)隨搭隨設(shè)掃地桿水平縱橫加固桿。3.4.3 一層立桿底座：在一層立桿底部墊40板，保持整體受力均勻。3.4.4 水平桿與立桿扣接牢固，縱橫掃地桿離地面高

14、度不大于200mm。3.4.5 腳手架立桿的垂直度控制，立桿的全部絕對偏差50mm。3.4.6 立桿上的對接扣件應(yīng)交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3。3.4.7 立桿、可調(diào)托座應(yīng)根據(jù)支撐高度設(shè)置，并不超出200 mm。3.4.8 立桿、水平桿及剪刀撐的布置應(yīng)嚴格按要求布置。3.4.9 模板承重架應(yīng)與已澆注的柱作拉結(jié)節(jié)點，增強整體穩(wěn)定性。4、高支撐模板的拆除4.1 頂板模板拆除時先拆除板模板，再拆除梁模板，模板拆除時每跨支撐及模板拆除后及時運走碼好，并及時進行回頂。板模拆

15、除方法為：將可調(diào)螺旋向下退100mm，使龍骨與板脫離，先拆主龍骨，后拆次龍骨，最后取頂板模。拆除時人站在碗扣架下，待頂板上木料拆完后，拆模時間以混凝土同條件養(yǎng)護試塊抗壓強度為依據(jù)，故頂板混凝土應(yīng)多做一組同條件養(yǎng)護試塊。拆模時不要用力過猛，拆下來的材料要及時運走，拆模后及時將工作面清理干凈。4.2 底模拆除時的混凝土強度要求結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)跨度設(shè)計強度標準值百分率（）梁、拱、殼8m75>8m100板2m50>2m、8m75>8m100六、高支模支撐體系計算書計算書1：一層頂板支撐體系1、參數(shù)信息:1.1 模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.60；縱距(m):0.60；步距(m):

16、1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.40；模板支架搭設(shè)高度(m):13.26；采用的鋼管(mm):48×3.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；1.2 荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；1.3 材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(m

17、m):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管) :48 × 3；1.4 樓板參數(shù)鋼筋級別:三級鋼HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強度等級:C30；每層標準施工天數(shù):8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360.000；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度():15.000；樓板的計算寬度(m):8.70；樓板的計算厚度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷

18、載計算單元2、模板面板計算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖2.1 荷載計算2.1.1 靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.1×1+0.35×1 = 2.85 kN/m；2.1.2 活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN)：q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；2.2

19、 強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.2×2.85+1.4×2.5= 6.92kN/m最大彎矩M=0.1×6.92×0.252= 0.043 kN·m；面板最大應(yīng)力計算值 = 43250/37500 = 1.153 N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為 1.153 N/mm2 小于面板的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!2.3 撓度計算撓度計算公式為 其中q = 2.85kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.677×2.85

20、×2504/(100×9500×4166666.667)=0.002 mm； 面板最大允許撓度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.002 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!3、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖3.1 荷載的計算：3.1.1 鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25×0.25

21、5;0.1 = 0.625 kN/m；3.1.2 模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；3.1.3 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：p1 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；3.2 強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(0.625 + 0.088)+1.4×0.625 = 1.73 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 =

22、0.1×1.73×0.62 = 0.062 kN.m；最大支座力 N = 1.1×q×l = 1.1 × 1.73×0.6 = 1.142 kN ；方木最大應(yīng)力計算值 = M /W = 0.062×106/83333.33 = 0.747 N/mm2；方木的抗彎強度設(shè)計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為 0.747 N/mm2 小于方木的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!3.3 抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T其中最大剪力: Q = 0.6×1.7

23、3×0.6 = 0.623 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 T = 3 ×0.623×103/(2 ×50×100) = 0.187 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 T = 1.4 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.187 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設(shè)計值 1.4 N/mm2，滿足要求!3.4 撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.712 kN/m；最大撓度計算值 = 0.677×0.712×6004 /(100×9500&#

24、215;4166666.667)= 0.016 mm；最大允許撓度 V=600/ 250=2.4 mm；方木的最大撓度計算值 0.016 mm 小于 方木的最大允許撓度 2.4 mm,滿足要求!4、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管) :48 × 3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.142 kN； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kN.m) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.168 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.09 mm ；最大支座力

25、 Qmax = 3.029 kN ；最大應(yīng)力 = 168283.347/8980 = 18.74 N/mm2；托梁的抗壓強度設(shè)計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計算值 18.74 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 0.09mm 小于 600/150與10 mm,滿足要求!5、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。5.1 靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：5.1.1 腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.158×13.26 = 2.096 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A。5.1.

26、2 模板的自重(kN)：NG2 = 0.35×0.6×0.6 = 0.126 kN；5.1.3 鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25×0.1×0.6×0.6 = 0.9 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.122 kN；5.2 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) ×0.6×0.6 = 1.62 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 6.015 kN；6、立桿的穩(wěn)定

27、性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N = 6.015 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應(yīng)力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數(shù)，取值為1.155； u

28、 - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.4 m；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.2+0.4×2 = 2 m；L0/i = 2000 / 15.9 = 126 ；由長細比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.417 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 ；=6014.887/（0.417×424） = 34.019 N/mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 = 34.019 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！

29、如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 2 按照表2取值1.027 ；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.027×(1.2+0.4×2) = 2.553 m；Lo/i = 2553.122 / 15.9 = 161 ；由長細比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.271 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 ；=6014.887/（0.271×424） = 52.347 N/

30、mm2；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值 = 52.347 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全。計算書2：一層頂梁支撐體系梁段:KL19。 1、參數(shù)信息1.1 模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):0.75；混凝土板厚度(mm):120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):

31、1.00；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：13.38；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.60；承重架支設(shè):無承重立桿，方木支撐垂直梁截面；采用的鋼管類型為48×3；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；1.2 荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；1.3 材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm

32、(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；1.4 梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：15.0；1.5 梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點數(shù)量為：3；支撐點豎向間距為：200mm，200mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：木楞,，寬度80mm，高度100mm；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨

33、材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；2、梁模板荷載標準值計算2.1 梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個

34、公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。2.2 梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)3.1 強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×1.5×1.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大彎距(N.mm)；

35、- 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 210mm；面板的最大彎距 M= 0.1×10.98×2102 = 4.84×

36、104N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 4.84×104 / 1.88×104=2.582N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =2.582N/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！3.2 撓度驗算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值: q = 18×0.5 = 9N/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 210mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×1.5×1.5×1.5/12

37、=14.06cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677×9×2104/(100×9500×1.41×105) = 0.089 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =210/250 = 0.84mm；面板的最大撓度計算值 =0.089mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.84mm，滿足要求！4、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算4.1 內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6×82×

38、;1/6 = 64cm3；I = 6×83×1/12 = 256cm4； 內(nèi)楞計算簡圖4.1.1 內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.21=4.61kN/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.1×4.61&#

39、215;500.002= 1.15×105N.mm； 最大支座力:R=1.1×4.612×0.5=2.536 kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 1.15×105/6.40×104 = 1.801 N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 1.801 N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！4.1.2 內(nèi)楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值： q =18.00×0.21= 3.7

40、8 N/mm； E - 內(nèi)楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內(nèi)楞的截面慣性矩：I = 2.56×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.677×3.78×5004/(100×10000×2.56×106) = 0.062 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.062mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！4.2 外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.536kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，

41、截面寬度80mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 8×102×2/6 = 266.67cm3；I = 8×103×2/12 = 1333.33cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm)4.2.1 外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 0.254 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 200mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值: = 2.

42、54×105/2.67×105 = 0.951 N/mm2； 外楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 17N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值 =0.951N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！4.2.2 外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.046 mm外楞的最大容許撓度值: = 200/250=0.8mm；外楞的最大撓度計算值 =0.046mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.8mm，滿足要求！5、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計

43、值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 14 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.3 =3.66 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.66kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！6、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上

44、的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 600×15×15/6 = 2.25×104mm3； I = 600×15×15×15/12 = 1.69×105mm4； 6.1 抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距):

45、l =116.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.60×0.75×0.90=12.39kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×0.60×0.90=0.23kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3: 1.4×2.00×0.60×0.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=12.39+0.23+1.51=14.13kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.

46、10×14.132×0.1172=0.019kN.m； =0.019×106/2.25×104=0.855N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =0.855 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！6.2 撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)×0.750+0.35）×0.60= 11.69KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =116.67mm； E-面板的彈性模量:

47、 E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =116.67/250 = 0.467mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×11.685×116.74/(100×9500×1.69×105)=0.009mm；面板的最大撓度計算值: =0.009mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 116.7 / 250 = 0.467mm，滿足要求！7、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載

48、。7.1 荷載的計算：7.1.1 鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)×0.75×0.117=2.231 kN/m；7.1.2 模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.35×0.117×(2×0.75+0.35)/ 0.35=0.216 kN/m；7.1.3 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)×0.117=0.525 kN/m；7.2 方木的支撐力驗算靜荷載設(shè)計值 q = 1.2×2.231+1.2×0.216=2.9

49、36 kN/m；活荷載設(shè)計值 P = 1.4×0.525=0.735 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4×7×7/6 = 32.67 cm3； I=4×7×7×7/12 = 114.33 cm4；7.2.1方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設(shè)計值 q = 2.936+0.735=3.671 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×3.671×0.6×0.6= 0.13

50、2 kN.m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.132×106/32666.7 = 4.046 N/mm2；抗彎強度設(shè)計值 f=13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值 4.046 N/mm2 小于 方木抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!7.2.2 方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.6×3.671×0.6 = 1.322 kN； 方木受剪應(yīng)力計算值 = 3×1321.74/(2×40×70) = 0.708 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.708

51、 N/mm2 小于 方木抗剪強度設(shè)計值 1.7 N/mm2,滿足要求!7.2.3 方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 2.231 + 0.216 = 2.447 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.677×2.447×6004 /(100×10000×114.333×104)=0.188mm；方木的最大允許撓度 =0.600×1000/250=2.400 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.188 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.4 mm，滿足要求！7.3 支撐鋼管的強

52、度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：7.3.1 鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)×0.750= 19.125 kN/m2；7.3.2 模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；7.3.3 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(19.125 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 29.670 kN/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管

53、的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kN.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB=3.304 kN；最大彎矩 Mmax=0.655 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=1.09 mm；最大應(yīng)力 =0.655×106/4490=145.957 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強度 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 145.957 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎設(shè)計強度 205 N/mm2,滿足要求!8、扣件抗滑移的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取6.40 kN； R - 縱