最新版硫銨廠房高支模安全專項工程施工設計方案

1、專業(yè)資料目錄第一章編制說明及依據 21.1 編制說明21.2 編制依據2第二章工程概況22.1 建筑概況22.2 高支模概況2第三章施工、勞動力計劃33.1 施工進度計劃33.2 材料準備及要求33.3 設備要求43.4 技術準備43.5 測量定位43.6 勞動力準備4第四章施工工藝技術及檢查驗收44.1 板高支模設計44.2 梁高支模設計54.3 柱高支模設計64.4 腳手架搭設64.5 支撐架構造要求64.6 高支模驗收7第五章質量、安全保證措施.85.1 拆模控制85.2 質量保證措施95.3 質量要求95.4 安全架構95.5 安全保證105.6 應急措施11第六章文明施工措施.12第

2、七章計算書及相關附圖.127.1 高支模布置說明127.2 搭設形式及簡圖127.3 板高支模計算137.4 梁高支模計算書20-32word 完美格式專業(yè)資料第一章編制說明及依據1.1 編制說明安徽霍邱鐵礦深加工項目焦化工程煤氣凈化車間硫銨工段硫銨廠房及硫銨倉庫工程工程，結構層施工支模高度達8.44 米，板厚 110mm，主要梁尺寸 300*700、300*800、300*900、300*1000，根據有關規(guī)定需進行相關驗算和說明。本方案主要包括模板的設計、搭設、拆除等專項內容。1.2 編制依據本工程圖紙及相關文件資料序號圖紙及相關文件資料1 中鋼設計院：安徽霍邱鐵礦深加工項目焦化工程硫銨廠

3、房及硫銨倉庫工程施工圖規(guī)范圖集1混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范（GB502042002）2建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ30-2011 ）3建筑施工手冊第四版4危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質 200987 號第二章工程概況2.1 建筑概況本工程為安徽霍邱鐵礦深加工項目焦化工程煤氣凈化車間硫銨工段硫銨廠房及硫銨倉庫工程， 工程位于焦化化產區(qū)東側中部；工程由硫銨廠房及硫銨倉庫兩部分組成，結構形式為框架+排架結構，建筑面積1313.2 。其中 A-B 列 1-6軸部分硫銨廠房為四層框架結構，各層標高為7.44 m 、 13.44 m 、18.94m 、25.5 m ，長 30

4、m,寬 7.5m，高 25.5m，柱截面尺寸400*600mm，梁主要截面尺寸300*700mm、 300*800mm、 300*900mm、300*1000mm，板厚 110mm。2.2 高支模概況按照危險性較大的分部分項工程安全管理辦法：層高超過4.5m，需按高支撐模板系統有關規(guī)定進行施工； 搭設高度 8m或以上，搭設跨度 18m及以上，2線荷載超過 15KN/m，集中荷載超過 10KN/m及以上，需按高大支撐模板系統有關規(guī)定進行施工。針對本工程圖紙梁板設計情況，該工程層高8.44m；梁截面有 300× 1000、word 完美格式專業(yè)資料300× 900、300

5、15;800 等，施工時需按高大支撐模板系統有關規(guī)定進行施工。第三章施工、勞動力計劃3.1施工進度計劃本工程計劃 2013 年 3 月 1 日開工，結構封頂時間為2013 年 5 月 1 日，工期60 天。3.2材料準備及要求3.2.1材料周轉本工程所需模板、木方的材料周轉計劃如下表：序號材料數量備注1模板1100 18 厚優(yōu)質九層板2木方3100×50mm23m3鋼管30t 48×3.54扣件4500 個直角扣件、對接扣件、十字扣件3.2.2材料技術要求1、本工程高大支模施工全部采用鋼管腳手架（扣件式）搭設支撐體系。支模的縱橫桿、內外立桿等均選用48×3.5 鋼

6、管（計算書按48× 3.0mm），模板采用 18 厚木模，背楞方木尺寸為50×100mm（計算書按 50× 90mm），梁底頂撐為可調節(jié) U 形鋼支托。所有材料必須具備相應合格證書，并按規(guī)范要求進行現場驗收，檢驗合格后方可投入使用。2、桿件材質要求： 鋼管應符合國家標準 BG/T13293。鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋分層和硬彎，兩端面切斜的偏差 <1.7mm；壁厚允許偏差 -0.35 mm，外徑允許偏差 <-0.5 mm，且必須涂防銹漆進行防銹處理，鋼管內外兩面的銹蝕深度之和不得 >0.50 mm，且必須涂防銹漆進行防銹處理。對于新管還同時必

7、須具備產品質量合格證和鋼管材質檢驗報告。鋼管上嚴禁打孔。3、扣件為桿件的連接件，用可煅鑄鐵鑄造，扣件不得有裂紋，并將影響其外觀質量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干凈；扣件與鋼管的貼和面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣件接觸良好； 扣件活動部位應能靈活轉動， 旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于 1mm；當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于 5 mm；新進的扣件必須有產品質量合格證， 生產許可證和專業(yè)檢測單位測試報告。 扣件材質應符合國家標準 GB1583，在螺栓擰緊扭力矩達 65N.m 時，不得發(fā)生破壞。4、頂托必須逐個檢查，對存在螺紋滑絲等現象的一律不得使用。方木開裂word 完美格式專業(yè)資料破損的一

8、律不得使用。對高大支模中使用的模板、方木、鋼管等材料，使用過一定周期不能確保符合原有力學性能的情況下，要選樣做破壞性力學試驗， 確定能夠滿足使用承載。3.3設備要求木工圓鋸、木工平刨、壓刨、手提電鋸、手提壓刨、打眼電鉆、線墜、靠尺板、方尺、鐵水平、撬棍等各種設備機具均準備到位，正式使用前試用調整，并及時保養(yǎng)維修。3.4技術準備施工前編制有針對性的高支模施工方案， 提供高支模施工技術保障； 明確項目工程、質量、安全、物質等各部門施工管理人員任務與責任。同時組織人員認真熟悉方案， 結合本工程的特點， 制定詳細的施工計劃， 并做好施工前三級技術安全交底，搞好上崗人員的培訓工作。3.5測量定位（1）軸

9、線、模板邊線放線：用經緯儀引測建筑物的邊柱軸線，并以該軸線為起點，引出其他各條軸線。 根據施工圖彈出模板邊線及水平檢測線， 以便于模板的安裝及校正。（2）水平標高控制：根據模板實際施工要求用水準儀把建筑水平標高直接引測到模板安裝位置。3.6勞動力準備（1）根據現場管理需要， 項目部安排專職安全管理人員對現場模板架體支設進行監(jiān)督。（2）做好施工人員進場的安全、質量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓，對關鍵技術工種必須持證上崗，按規(guī)定進行三級安全技術交底，交底內容包括：施工進度計劃；各項安全、技術、質量保證措施；質量標準和驗收規(guī)范要求；設計變更和技術核定等。第四章施工工藝技術及檢查驗收4.1

10、板高支模設計word 完美格式專業(yè)資料部位層高板厚搭設方式（ m）（mm）雙面覆模膠合板（18mm） +小木枋次楞（ 50mm×一層8.44100mm200）+ 48 雙鋼管主楞 +可調 U 托 +滿堂架鋼管支撐體系，頂部螺桿伸出鋼管頂部不大于200mm，距樓面 200mm高設一道掃地桿，立桿底端布設二層6300mm×50mm墊板，立桿縱橫向間距0.9m，步距1101.5m?？v橫每十排立桿加設一道剪刀撐，剪刀撐斜5.5桿與樓層面夾角為 45° 60°。滿堂架體系和先澆三層筑的柱體或墻結構拉緊頂牢， 梁板下立桿縱橫成行，水平橫桿全部貫通；板下支撐體系水平桿

11、全部延伸四層到梁下與梁下立桿或水平桿連接，確保支撐體系的6.56整體穩(wěn)定性。4.2 梁高支模設計梁截面統計分析分析本工程各平面圖梁布置情況，對梁截面進行統計，具體如下表。部位梁截面 (mm)板 厚層高 (m)(mm)一層300×1000 、 300× 900 、 300× 800 、 300× 700 、8.44110300× 600、250×300、 250× 400、250× 500二層300× 800 、 300×700 、 300× 600 、 250× 500 、

12、1106250× 400、200×400三層300× 800 、 300× 600 、 250× 600 、 250× 500 、5.5250× 400110四層300× 700、300×600、 250× 5001106.56表中僅一層層高超過 8m，但線荷載未超過15 KN/m，需驗算。4.2.2梁搭設綜述方案綜述：針對上述統計，綜合考慮，選取典型梁（300*1000mm）截面進行高支模設計驗算。本工程高支模均采用 48×3.5mm鋼管搭設滿堂腳手架支撐體系，步距 1500mm，梁

13、底木方小楞 50×100mm間距 250mm，梁兩側立桿間距為1m。梁底無立桿，兩側立桿用雙扣件連接。word 完美格式專業(yè)資料典型梁具體搭設（ 1） 300×900 梁高支模設計梁兩側立桿間距 1m，沿梁跨度方向立桿間距為 450，步距 1.5m；梁底 50×100mm 木枋次楞間距 250mm，主楞采用單鋼管與立桿雙扣件連接。梁側模主楞采用雙鋼管 500，梁側次愣采用 50×100mm，木枋間距 250mm，采用 12 對拉螺桿支撐，首排距離梁底 200、沿梁高間距 300 共 3 道，縱向間距 500 設置，支設 1 道 45°60

14、76;斜撐頂住與板相連的上口模板。（ 2）梁底鋼管與立桿雙扣件連接示意圖雙扣件節(jié)點圖4.3柱高支模設計本工程柱截面為 400× 600mm。柱高 8.44 、6、5.5 、6.56 米。柱模板采用 18mm 厚木膠合板為面板， 50mm×100mm木枋為龍骨，間距 200mm采用 48× 3.5 鋼管加固體系，縱橫向均采用 1 根 12 對拉螺桿，豎向間距為 500mm。為有效控制柱模垂直度，加鋼管斜撐，支撐在滿堂架上。4.4腳手架搭設放線放置縱向掃地桿自角部起依次向兩邊豎立立桿，底端與縱向掃地桿扣接固定后、 裝設橫向掃地桿也與立桿固定，每邊豎起 34 根立桿后，

15、隨即裝設第一步縱向平桿和橫向平桿、 校正立桿垂直和平桿水平使其符合要求后，擰緊扣件螺栓，形成構架的起始段按上述要求依次向前搭設，直至第一步支撐架交圈完成第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿，并隨搭設進行設置剪刀撐。4.5支撐架構造要求1、立桿word 完美格式專業(yè)資料（1）必須設置縱橫掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm處的立桿上，橫向掃地桿也應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。（2）立桿應采用對接接頭，且接頭位置不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500；各接頭中心至柱節(jié)點的距離不宜大于步距的13。（3）鋼管立桿垂

16、直度偏差不得大于架高的1300，且控制在 50mm以內。（4）每根立柱底部應設置底座及墊板，墊板厚度不得小于50mm。2、縱向水平桿（1）縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接。對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿接頭不宜設置在同步或同跨內； 不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于 500，各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的13。（2）搭接長度不應小于 1m，應等距離設置 3 個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿端的距離不應小于 100。3、剪刀撐滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道由下至上的豎向連續(xù)式縱向剪刀撐 , 剪刀撐數量不得少于兩道且支撐主梁

17、的立柱下必須設置剪刀撐。每道剪刀撐寬度不應小于 4跨，且不應小于 6m，斜桿與地面的傾角宜在 45°60° 之間。4、扣件（1）對接扣件的開口應朝上或朝內；扣件螺栓方向盡量一致。（2）扣件螺栓擰緊力矩控制在45-60N.m。5、支撐地基：必須夯填密實，符合規(guī)范要求。4.6高支模驗收（1）高支模安裝完畢后，必須先由班組、項目部自檢，再通知公司相關主管部門檢查合格后， 并報監(jiān)理單位進行驗收， 驗收合格后才能綁扎鋼筋、 澆筑混凝土。（2）高支模拆除前，必須向監(jiān)理單位申請拆模報告，監(jiān)理單位簽字同意后方可拆模。word 完美格式專業(yè)資料第五章質量、安全保證措施5.1拆?？刂?、拆模時

18、間模板拆除均要以同條件混凝土試塊的抗壓強度報告為依據， 填寫拆模申請單，由專業(yè)工長和項目技術負責人簽字后報送監(jiān)理審批方可生效執(zhí)行。側模：在混凝土強度能保證表面棱角不因拆除模板而受損壞后, 方可拆除。底模：構件跨度小于8m的混凝土強度達到設計強度的75%后，方可拆除。底模拆除表序號結構類型結構跨度（ M）按設計強度百分率（ %）1板2502梁>2 8703承重結構>81004懸臂梁2705懸臂板>21002、拆模順序模板拆除順序與安裝順序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，先拆縱墻模板后拆橫墻模板，先拆外墻模板，再拆內墻模板。3、拆模施工（1）梁板拆除：先將

19、支撐上可調支托松下，使龍骨與模板分離，并讓龍骨降至水平拉桿上， 接著拆下全部邊接模板的附件， 再用鐵釬撬動模板， 使模板降下由龍骨支撐，拿下模板和龍骨。（2）梁、柱模在確保表面不受損壞時方可進行拆除。先拆除斜撐，再拆除模板和對拉螺栓及附件，再用撬棍輕輕撬動模板，使之與砼分離。（3）拆下的模板及時清理粘結物，涂刷脫模劑，并分類堆放整齊，拆下的構配件及時集中統一管理，并做相應的防護處理。（4）拆除模板時，操作人員應站在安全的地方， 拆除跨度較大的梁下支頂時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。4、拆除支撐體系注意事項（1）拆除前應全面檢查支撐體系的扣件連接、支撐體系等是否符合安全要求。word 完美格

20、式專業(yè)資料（2）拆除支撐應先清除其上的雜物及地面的障礙物。（3）拆除作業(yè)應由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)。水平拉桿要跟隨立桿逐層拆除。5.2質量保證措施（ 1）模板存放場地要平整夯實。模板平放時，要有木方墊架。立放時，模板觸地處要墊木方， 以此保證模板不扭曲不變形。 不可亂堆放或在已組拼的模板上堆放分散模板和配件。（ 2）樓板模板拆除時先拆除水平拉桿， 然后拆除立桿。 梁模板拆除時先拆除側模，再拆底模，拆除時砼強度能保證其表面及棱角不因拆模受損壞。 模板拆除時混凝土強度必須滿足要求。（ 3）方木堆放應整齊，按規(guī)格碼放，下面墊上舊方木，下雨天要用塑料布蓋上。由于膠合模板受潮膨脹，所以堆放地面

21、要干燥，鋪墊方木，下雨時，要及時覆蓋，防止受潮。（ 4）涂刷脫模劑應在木工作業(yè)場地進行， 嚴禁在模板安裝完畢后涂刷， 防止污染鋼筋。（ 5）為防止保護層地過大或過小， 應墊好保護層墊塊。 為保證結構物件位置細部尺寸，平整度符合要求，模板支完后應根據校核線進行檢查校核。（ 6）澆筑前應有專人護模，檢查各扣件的堅固情況及剪力撐、山形卡等。隨時發(fā)現問題隨時解決，消險隱患。（ 7）模拆除后，立即包上護角，并進行養(yǎng)護。5.3質量要求模板要求內平面平整，接縫嚴密，防止漏漿，模板安裝的允許偏差詳見下表：模板工程安裝允許偏差表相鄰模板分項項目軸線位移截面尺寸標高垂直度平整度高低差工藝標準允3 mm±

22、 2 mm± 5 mm3 mm2 mm/2m1mm許偏差5.4安全機構項目設安全經理一名、 專職安全員一名， 各專業(yè)及生產班組按人數的多少設word 完美格式專業(yè)資料兼職安全員。各安全員在施工現場跟蹤檢查，發(fā)現安全隱患由兼職安全員向專職安全員報告， 重大問題還須向項目生產經理匯報，并立即下達整改通知單， 限期整改。項目安全員進行監(jiān)督復查安全隱患的整改情況。5.5安全保證1、金屬扣件架搭設工程安全技術措施（1）梁、板下腳手架沿梁方向兩邊設置剪刀撐， 靠近地面的地方設置掃地桿，水平連接桿和剪刀撐的鋼管類型同腳手架鋼管。（2）搭設前應嚴格進行鋼管的篩選，凡嚴重銹蝕、薄壁。嚴重彎曲及裂變的桿

23、件不宜采用。（3）嚴重銹蝕、變形，螺栓螺紋已損壞的扣件不宜采用。2、模板工程安全技術措施（1）進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須佩帶安全帶，并應系牢。安全帶應高掛低用。（2）工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人，工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。（3）工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人，工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。（4）安裝與拆除模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。（5）支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭

24、頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。（6）拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。（7）高空作業(yè)要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子；不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及高跟鞋作業(yè)。（8）拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆word 完美格式專業(yè)資料放整齊。5.6應急措施在高支模區(qū)域內施工極可能發(fā)生高空墜落、 模板坍塌、物體打擊等重大傷亡事故。本預案針對梁板高支模施工可能發(fā)生的高空墜落

25、、 模板坍塌、物體打擊觸電、火災等緊急情況的應急準備和響應?；鹁?119公安： 110醫(yī)療： 120交通： 122應急救援機構項目部成立事故應急救援指揮領導小組，組長由項目經理擔任， 副組長由技術負責人擔任，成員由項目部各部門主管領導及安全員等人員組成。應急救援機構職責(1) 負責制定事故預防工作相關部門人員的應急救援工作職責。(2) 負責突發(fā)事故的預防措施和各類應急救援實施的準備工作， 統一對人員，材料物資等資源的調配。(3) 進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃區(qū)分任務，明確責任。(4) 當發(fā)生緊急情況時，立即報告公司相關主管部門并及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告當地部

26、門，取得政府部門的幫助。應急救援工作程序(1) 當事故發(fā)生時小組成員立即向組長匯報， 由組長立即上報公司，必要時，匯報當地有關部門，以取得政府部門的幫助。(2) 由應急救援小組組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。(3) 事故發(fā)生時，組長不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時負責人指揮安排。(4) 事故發(fā)生時，應急救援小組立即組織營救受害人員，組織撤離或者采取其他措施保護危害區(qū)域內的其他人員。 搶救受害人是應急救援的首要任務， 在應急救援行動中，快速、有序、有效地實施現場急救與安全轉送傷員降低傷亡率，減少事故的損失。(5) 事故發(fā)生后迅

27、速控制危險源，對事故造成的危害進行監(jiān)測、測定事故危害區(qū)域、危害性質及危害程度。做好現場清潔，消除危害后果。查清事故原因，查明人員傷亡情況，協助上級部門對事故調查word 完美格式專業(yè)資料(6) 項目部指定專人負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。（ 7）規(guī)劃應急線路，確定醫(yī)院位置，便于事故發(fā)生后及時送治。第六章文明施工措施（1）現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站，做到工完場清。（2）整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、的整體效果。（3）施工現場嚴禁吸煙，注意木工棚內防火。（4）模板加工場必須配置干粉滅火器。第七章計算書及相

28、關附圖7.1高支模布置說明本方案高支模計算書主要計算構件如下表：項目部位結構尺寸層高板標高 7.44米平臺板110mm8.44m梁標高 7.44米平臺梁300×1000mm8.44m7.2搭設形式板厚（ mm）搭設方式雙面覆模膠合板（18mm）+小木枋次楞（50mm×100mm200） +48 雙鋼管主楞 +可調 U 托+滿堂架鋼管支撐體系。頂部螺桿伸出鋼管頂部不大于 200mm，距樓面 200mm高設一道掃地桿，立桿底端布設 300mm×50mm墊板，立桿縱橫向間距 0.9m，步距1.5m。滿堂模板支架四邊與中間每隔十排支架立桿應設置一道標高 7.44 米平縱向

29、剪刀撐，并在剪刀撐頂部、底部及中部設置水平剪刀撐。臺，板厚 110mm剪刀撐斜桿與地面夾角為 45° 60°，同時在剪刀撐之間加設之字撐。滿堂架體系和先澆筑的柱體或墻結構拉緊頂牢，梁板下立桿縱橫成行，水平橫桿全部貫通；板下支撐體系水平桿全部延伸到梁下與梁下立桿或水平桿連接，確保支撐體系的整體穩(wěn)定性。word 完美格式專業(yè)資料梁截面梁模支撐設計梁兩側立桿間距 1m，沿梁跨度方向立桿間距為 450mm，步距1.5m；梁底 50×100mm木枋次楞間距 250mm，梁底采用一道承重立桿，主楞采用單鋼管與立桿雙扣件連接。梁側模主楞采用雙300 mm×鋼管 500

30、，梁側次愣采用 50×100mm，木枋間距 250mm，梁側模1000 mm采用 14 對拉螺桿拉結，首排距離梁底 200、沿梁高間距 350共兩道，縱向間距 500 設置， 支設 1 道 45° 60°斜撐頂住與板相連的上口模板。柱截面柱模支撐體系18 厚膠合板為面板， 50mm×100mm木枋為龍骨，間距 200mm采400mm×600mm用 48×3.5 鋼管加固體系，間距為 400mm，縱橫向均采用一根 12 對拉螺桿拉結7.3板高支模計算板高支模計算一、參數信息 :1. 模板支架參數橫向間距或排距 (m):0.90 ；縱距

31、(m):0.90 ；步距 (m):1.50 ；立桿上端伸出至模板支撐點長度 (m):0.20 ；模板支架搭設高度 (m):8.44 ；采用的鋼管 (mm):48×3.0 ；板底支撐連接方式 : 方木支撐；立桿承重連接方式 : 可調托座；2. 荷載參數模板與木板自重 (kN/m2):0.350 ；混凝土與鋼筋自重 (kN/m3):25.000 ；施工均布荷載標準值 (kN/m2):2.500 ；4. 材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；22；面板彈性模量 E(N/mm):9500；面板抗彎強度設計值 (N/mm):13word 完美格式專業(yè)資料2；木方的間隔距離

32、 (mm):200.000 ；木方抗剪強度設計值 (N/mm):1.40022；木方彈性模量 E(N/mm):9500.000；木方抗彎強度設計值 (N/mm):13.000木方的截面寬度 (mm):50.00 ；木方的截面高度 (mm):100.00 ；計算所用托梁材料為：鋼管( 雙鋼管 ) : 48 × 3 ；5. 樓板參數樓板的計算厚度 (mm):110.00 ， 計算按 130 mm考慮；樓板支撐架荷載計算單元word 完美格式專業(yè)資料二、模板面板計算 :面板為受彎構件 , 需要驗算其抗彎強度和剛度， 取單位寬度 1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分

33、別為：W = 100×1.8 2/6 = 54 cm 3 ；I = 100 ×1.8 3/12 = 48.6 cm4 ；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1) 靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重 (kN/m) ：q1 = 25 ×0.13 ×1+0.35×1 = 3.6 kN/m ；(2) 活荷載為施工人員及設備荷載 (kN/m) ：q2 = 2.5 ×1= 2.5 kN/m ；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下 :其中： q=1.2 ×3.6+1.4

34、×2.5= 7.82kN/m最大彎矩 M=0.1×7.82 ×0.2 2= 0.031 kN ·m；面板最大應力計算值= 31280/54000 = 0.579 N/mm 2；面板的抗彎強度設計值f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為0.579 N/mm 2 小于面板的抗彎強度設計值132N/mm, 滿足要求 !3、撓度計算撓度計算公式為word 完美格式專業(yè)資料其中 q = 3.6kN/m面板最大撓度計算值v =0.677 ×3.6 ×2004/(100 ×9500×48.6 ×10 4 )=0.

35、008 mm；面板最大允許撓度V=200/ 250=0.8 mm；面板的最大撓度計算值0.008 mm小于 面板的最大允許撓度0.8mm,滿足要求 !三、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W分別為 :W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=5 ×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木楞計算簡圖1. 荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土板自重 (kN/m) ：q1= 25 ×0.2 ×0.13 = 0.65 kN/m；(2) 模板的自重線荷載 (kN/m):q2= 0

36、.35 ×0.2 = 0.07 kN/m；(3) 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載 (kN/m) ：p1 = 2.5 ×0.2 = 0.5 kN/m；2. 強度驗算 :最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下 :word 完美格式專業(yè)資料均布荷載q = 1.2× (q 1 + q 2)+ 1.4×p1 = 1.2 ×(0.65 +0.07)+1.4 ×0.5 = 1.564 kN/m；最大彎矩M = 0.1ql2= 0.1 ×1.564 ×0.9 2 = 0.127 kN

37、·m；方木最大應力計算值= M /W = 0.127 ×106/83333.33 = 1.52 N/mm2；方木的抗彎強度設計值f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為1.52 N/mm 2 小于方木的抗彎強度設計值132N/mm, 滿足要求 !3. 抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足 : = 3V/2bh n < 其中最大剪力 : V = 0.6 方木受剪應力計算值方木抗剪強度設計值方木的受剪應力計算值2N/mm，滿足要求 !4. 撓度驗算 :×1.564 ×0.9 = 0.845 kN；32 = 3 ×0.845 ×

38、10 /(2×50×100) = 0.253 N/mm； = 1.4 N/mm 2；0.253 N/mm 2 小于 方木的抗剪強度設計值1.4最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下 :均布荷載q = q1 + q2 = 0.72 kN/m；最大撓度計算值= 0.677 ×0.72 ×9004 /(100 ×9500×4166666.667)=0.081 mm；最大允許撓度V=900/ 250=3.6 mm；方木的最大撓度計算值0.081 mm小于 方木的最大允許撓度3.6mm,滿足要求 !四、托梁材料計算

39、 :托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁采用：鋼管 ( 雙鋼管 ) : 48 × 3 ；word 完美格式專業(yè)資料W=8.98 cm3；I=21.56 cm 4；集中荷載 P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.548 kN ；托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖 (kN·m)托梁計算變形圖 (mm)托梁計算剪力圖 (kN)最大彎矩 Mmax = 0.632 kN ·m ；最大變形 V max = 0.796 mm；最大支座力 Qmax = 7.699 kN；最大應力= 632108.352/8980 = 70.391 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值f=205 N/m

40、m 2；托梁的最大應力計算值70.391 N/mm 2 小于 托梁的抗壓強度設計值205word 完美格式專業(yè)資料2N/mm, 滿足要求 !托梁的最大撓度為0.796mm 小于 900/150 與10 mm,滿足要求 !五、模板支架立桿荷載標準值( 軸力 ):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1. 靜荷載標準值包括以下內容：(1) 腳手架的自重 (kN) ：NG1 = 0.138 ×8. 44 = 1.165 kN ；鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A。(2) 模板的自重 (kN) ：NG2 = 0.35 ×0.9 ×0.9 = 0.284 kN；(3) 鋼

41、筋混凝土樓板自重 (kN) ：NG3 = 25 ×0.13 ×0.9 ×0.9 = 2.633 kN；經計算得到，靜荷載標準值N G = N G1+NG2+NG3 = 4.155 kN ；2. 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值N Q = (2.5+2 )×0.9 ×0.9 = 3.645 kN；3. 不考慮風荷載時 , 立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2N G + 1.4N Q = 10.089 kN ；六、立桿的穩(wěn)定性計算 :立桿的穩(wěn)定性計算公式 :其中 N -立桿的軸心壓力設計值 (kN) ：N

42、= 10.089 kN；-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 , 由長細比 lo/i查表得到；i -計算立桿的截面回轉半徑 (cm) ：i = 1.59 cm；A -立桿凈截面面積 (cm2) ： A = 4.24 cm 2；W -立桿凈截面模量 ( 抵抗矩 )(cm 3) ： W=4.49 cm3； -鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2) ；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；L -計算長度 (m) ；0word 完美格式專業(yè)資料如果完全參照扣件式規(guī)范，按下式計算l0 = h+2ak1-計算長度附加系數，取值為 1.155 ；u -計算長度系數，參照扣件式規(guī)范表 5.3.3；u =

43、1.7 ；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a = 0.2m；上式的計算結果：立桿計算長度 L 0= h+2a = 1.5+0.2 ×2 = 1.9 m ；L0/i = 1900 / 15.9 = 119；由長細比 Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.458 ；鋼管立桿的最大應力計算值； =10088.616/ （0.458 ×424） = 51.9522N/mm；鋼管立桿的最大應力計算值= 51.952 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l 0 =

44、 k 1 k2(h+2a)k1 - 計算長度附加系數按照表 1取值 1.243 ；k2 -計算長度附加系數， h+2a = 1.9 按照表 2取值 1.015；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo= k k(h+2a) = 1.243 ×1.015 ×(1.5+0.2 ×2) = 2.397 m；1 2Lo/i = 2397.126 / 15.9 = 151；由長細比 Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.305 ；鋼管立桿的最大應力計算值； =10088.616/ （0.305 ×424） = 78.0132N/mm；鋼管立桿的最大應力計算

45、值= 78.013 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！7.4 梁高支模計算書一、參數信息1. 模板支撐及構造參數word 完美格式專業(yè)資料梁截面寬度 B(m):0.30 ；梁截面高度 D(m):1.00 ；混凝土板厚度 (mm):110.00 ；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.45 ；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.20 ；立桿步距 h(m):1.50 ；板底承重立桿橫向間距或排距 Lb(m):0.9 ；梁支撐架搭設高度 H(m)：8.44 ；梁兩側立桿間距 (m):1.00 ；承重架支撐形式 : 梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增

46、加承重立桿根數 :0 ；計算采用的鋼管類型為48×3；立桿承重連接方式 : 雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數 :0.80 ；2. 荷載參數模板自重 (kN/m2):0.35 ；鋼筋自重 (kN/m3):1.50 ；施工均布荷載標準值 (kN/m2):2.5 ；新澆混凝土側壓力標準值 (kN/m2):24.0 ；傾倒混凝土側壓力 (kN/m2):2.0 ；振搗混凝土荷載標準值 (kN/m2):2.0 ；3. 材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)： 10000.0 ；木材抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：17.0 ；木材抗剪強度設計值 fv(N/

47、mm2) ：1.7 ；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0 ；面板抗彎強度設計值 fm(N/mm2)： 13.0 ；4. 梁底模板參數梁底方木截面寬度 b(mm)： 50.0 ；梁底方木截面高度 h(mm)： 90.0 ；梁底模板支撐的間距 (mm)：250.0 ；面板厚度 (mm)：18.0 ；5. 梁側模板參數主楞間距 (mm)：500；次楞根數： 4；主楞豎向支撐點數量為：3；支撐點豎向間距為： 300mm，300mm；穿梁螺栓水平間距 (mm)：500；穿梁螺栓直徑 (mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.0 ；word 完美

48、格式專業(yè)資料主楞合并根數： 2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度 90mm；二、梁模板荷載標準值計算1. 梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載； 撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t -新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15) 計算，得 4.444h ；T -混凝土的入模溫度，取 30.000 ；V -混凝土的澆筑速度，取 2.500m/h ；H -混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m；1-外加劑影響修正系數，取1.200 ；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.150 。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 51.204 kN/m2 、24.000 kN/m2 ，取較小值 24.000 kN/m2 作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構 , 需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新