北航CATIA大作業(yè)實(shí)驗(yàn)報(bào)告

1、CATIA大作業(yè)實(shí)驗(yàn)報(bào)告固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)院（系）名稱專業(yè)名稱學(xué)生信息 2015年12月17日表1 固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)小組成員完成作業(yè)情況表組員學(xué)號(hào)姓名工作內(nèi)容零件名稱組長(zhǎng)火箭發(fā)動(dòng)機(jī)部分部件的設(shè)計(jì)，對(duì)7種零件進(jìn)行CATIA建模及助推器外場(chǎng)建模與仿真3ranshaoshiyuantongduanCATPart5qianfengtouCATPart6dianhuoyaoheCATPart7dianhuoyaoCATPart8dianhuoqiCATPart11anzhuangguajiaCATPart13huojianwaiketiCATPart成員火箭發(fā)動(dòng)機(jī)另一部分部件的設(shè)計(jì)，對(duì)6種零件進(jìn)行CATI

2、A建模及火箭發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)場(chǎng)建模與仿真1HOUFENGTOUCATPart2HOUDANGYAOBANCATPart4yaozhuCATPart9penguanhoubuCATPart10penguanchukouCATPart12qidiaoniuCATPart一、研究背景航天技術(shù)是20世紀(jì)人類認(rèn)識(shí)宇宙和改造自然進(jìn)程中最有創(chuàng)新活力、最有開拓影響的高新技術(shù)領(lǐng)域，也是人類文明進(jìn)步的重要標(biāo)志。眾所周知，火箭發(fā)動(dòng)機(jī)是導(dǎo)彈、運(yùn)載火箭和航天器的心臟；是導(dǎo)彈、運(yùn)載火箭和航天器得以迅速發(fā)展的前提；是航天技術(shù)發(fā)展的重要組成部分。而現(xiàn)階段用作運(yùn)載的火箭發(fā)動(dòng)機(jī)主要分為固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)和液體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)兩種。相對(duì)于液體火箭發(fā)

3、動(dòng)機(jī)，固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，推進(jìn)劑密度大，推進(jìn)劑可以儲(chǔ)存在燃燒到中常備待用和操縱方便可靠等優(yōu)點(diǎn)。固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)由藥柱、燃燒室、噴管組件和點(diǎn)火裝置等組成。藥柱是由推進(jìn)劑與少量添加劑制成的中空?qǐng)A柱體（中空部分為燃燒面，其橫截面形狀有圓形、星形等）。藥柱置于燃燒室（一般即為發(fā)動(dòng)機(jī)殼體）中。在推進(jìn)劑燃燒時(shí)，燃燒室須承受25003500度的高溫和1022×107帕的高壓力，所以須用高強(qiáng)度合金鋼、鈦合金或復(fù)合材料制造，并在藥柱與燃燒內(nèi)壁間裝備隔熱襯。點(diǎn)火裝置用于點(diǎn)燃藥柱，通常由電發(fā)火管和火藥盒（裝黑火藥或煙火劑）組成。通電后由電熱絲點(diǎn)燃黑火藥，再由黑火藥點(diǎn)火燃藥拄。噴管除使燃?xì)馀蛎浖铀佼a(chǎn)生

4、推力外，為了控制推力方向，常與推力向量控制系統(tǒng)組成噴管組件。該系統(tǒng)能改變?nèi)細(xì)鈬娚浣嵌?，從而?shí)現(xiàn)推力方向的改變。藥柱燃燒完畢，發(fā)動(dòng)機(jī)便停止工作。而它主要用作火箭彈、導(dǎo)彈和探空火箭的發(fā)動(dòng)機(jī)，以及航天器發(fā)射和飛機(jī)起飛的助推發(fā)動(dòng)機(jī)。結(jié)合本專業(yè)布置了設(shè)計(jì)固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)的任務(wù)和CATIA大作業(yè)，宇航學(xué)院航空宇航推進(jìn)理論與工程的兩名學(xué)生通過(guò)分工合作完成此次課題任務(wù)。其中，根據(jù)所學(xué)知識(shí)，自行設(shè)定目標(biāo)參數(shù)。根據(jù)擬定的參數(shù)，對(duì)固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)推力室進(jìn)行設(shè)計(jì)作圖。時(shí)間如有剩余，將對(duì)固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)推力室的工作狀況進(jìn)行數(shù)值模擬，檢測(cè)相關(guān)參數(shù)是否達(dá)到設(shè)計(jì)要求。二、 設(shè)計(jì)目標(biāo)本次設(shè)計(jì)對(duì)象為固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)為地空導(dǎo)彈助推器，工作

5、時(shí)間很短，僅為34.3s，而推力需求為610噸級(jí)，屬于典型的短時(shí)大推力發(fā)動(dòng)機(jī)，故應(yīng)用大燃面裝配藥柱設(shè)計(jì)；使用溫度為50；已知推進(jìn)劑為SFM3，要求燃燒室外徑D0.654m，發(fā)動(dòng)機(jī)總長(zhǎng)L2.59m，故要求發(fā)動(dòng)機(jī)的結(jié)構(gòu)盡量緊湊。另外，鑒于推進(jìn)劑的燃燒性能（點(diǎn)火壓強(qiáng)）不高，故對(duì)點(diǎn)火裝置的設(shè)計(jì)可采用一般點(diǎn)火藥。 綜合上述設(shè)計(jì)分析，初步確定發(fā)動(dòng)機(jī)的主要設(shè)計(jì)為：?jiǎn)胃苄嗡幹b藥，端面不阻燃；點(diǎn)火藥選用國(guó)產(chǎn)黑火藥粒；燃燒室采用常用的圓柱筒體+橢球體前后封頭設(shè)計(jì)。總體初步設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)圖如下：三、 已知參數(shù)總沖： 推力：起始推力60100kN，終結(jié)推力小于60kN工作時(shí)間： 34.3s發(fā)動(dòng)機(jī)外徑： 發(fā)動(dòng)機(jī)總長(zhǎng)：四、

6、 參數(shù)選擇1、 推進(jìn)劑選擇選用SFM-3作為推進(jìn)劑，查閱相關(guān)資料其成分如下：成分含量（%）硝化纖維（13.15%N）56.303硝化甘油25.818二硝基甲苯12.015氧化鎂2.284鄰苯二甲酸二丁酯1.887凡士林0.993水分0.7查閱資料及經(jīng)過(guò)熱力計(jì)算可得該推進(jìn)劑的性質(zhì)參數(shù)如下：密度：；燃速系數(shù)：； 燃速溫度敏感系數(shù)：；絕熱指數(shù)：； 壓強(qiáng)指數(shù)：；比沖：；特征速度； 臨界壓強(qiáng)：；燃燒溫度：。2、 燃燒室壓強(qiáng)對(duì)于雙基推進(jìn)劑，為保證正常燃燒，選取的燃燒室壓強(qiáng)必須高于推進(jìn)劑的臨界壓強(qiáng)。參考已有型號(hào)的發(fā)動(dòng)機(jī)數(shù)據(jù)，所設(shè)計(jì)發(fā)動(dòng)機(jī)的燃燒室最高壓強(qiáng)不能超過(guò)。壓強(qiáng)太大則發(fā)動(dòng)機(jī)外壁較厚導(dǎo)致其重量增大，壓強(qiáng)太

7、小則影響其工作效率，綜合考慮發(fā)動(dòng)機(jī)性能和重量因素，為達(dá)到性能要求選取燃燒室壓強(qiáng)。3、 出口壓強(qiáng)對(duì)于低空飛行的導(dǎo)彈，如低空防空導(dǎo)彈等，可以認(rèn)為其工作高度一定（即外界大氣壓強(qiáng)一定），這種情況下獲得最大推力的條件是 （是噴管出口壓強(qiáng)），即噴管工作在完全膨脹狀態(tài)下，這表明所設(shè)計(jì)的噴管出口壓強(qiáng)大致可取為。4、 發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)徑總體參數(shù)要求發(fā)動(dòng)機(jī)外徑不超過(guò)，綜合考慮燃燒室容積、殼體壁厚和便于加工等因素，取發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)徑為。5、 發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)形式的選擇為保證發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度且便于拆裝，殼體和前后封頭都采用焊接，噴管和后封頭、前端蓋和前封頭的連接部分采用螺紋連接。五、 發(fā)動(dòng)機(jī)主要結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1、 發(fā)動(dòng)機(jī)裝藥設(shè)計(jì)1.1藥柱設(shè)計(jì)根

8、據(jù)總沖計(jì)算藥柱體積：所設(shè)計(jì)的發(fā)動(dòng)機(jī)具有工作時(shí)間短、推力大的特點(diǎn)，因此采用側(cè)端面同時(shí)燃燒的管型裝藥。為裝配方便，選用藥柱形式為單管藥柱，根據(jù)總沖計(jì)算藥柱體積(為滿足比沖的要求設(shè)定的余量)。確定通氣參量：通氣參量æ，是藥柱燃燒時(shí)燃面的面積，是燃?xì)饬魍ǖ拿娣e。由于該藥柱是管型裝藥且端面不阻燃，故要計(jì)算內(nèi)外兩個(gè)通氣參量，由于端面燃面相對(duì)于柱面燃面很小，故計(jì)算通氣參量時(shí)可將其忽略，æ內(nèi)，æ外。其中，是管型藥柱內(nèi)徑，是管型藥柱外徑，是藥柱長(zhǎng)度，是燃燒室內(nèi)徑。令æ內(nèi)æ外，即æ內(nèi)æ外。肉厚應(yīng)滿足燃速系數(shù)的條件，即：，其中，為燃速系數(shù)，是選取

9、的燃燒室壓強(qiáng)，是壓強(qiáng)指數(shù)，是最短工作時(shí)間。藥柱質(zhì)量，通氣參量æ的關(guān)系可由下推出：æ消去，得：肉厚分?jǐn)?shù)查1中與的相關(guān)關(guān)系圖表可得，時(shí)，æ=116.3，臨界通氣參數(shù)æcr，符合要求。藥柱長(zhǎng)度和直徑設(shè)計(jì)：根據(jù)、æ與藥柱的內(nèi)徑、外徑關(guān)系圖表可知，取藥柱內(nèi)徑為，藥柱外徑取，則藥柱長(zhǎng)度為?？紤]到發(fā)動(dòng)機(jī)總長(zhǎng)度的要求，根據(jù)以往發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào)的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，取。裝藥驗(yàn)算：根據(jù)以上設(shè)計(jì)公式以及總沖計(jì)算公式可得該藥柱總沖：可見(jiàn)，所設(shè)計(jì)的藥柱的總沖滿足發(fā)動(dòng)機(jī)的總沖要求。2、 發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室設(shè)計(jì)2.1殼體設(shè)計(jì)材料選擇：綜合考慮力學(xué)性能、高溫性能、重量和價(jià)格等因素，選用牌號(hào)為30C

10、rMnSiA的合金鋼作為發(fā)動(dòng)機(jī)的殼體材料，調(diào)質(zhì)處理后其拉伸強(qiáng)度。連接結(jié)構(gòu)：為安裝頂蓋和點(diǎn)火裝置，前封頭與頂蓋采用可拆螺紋連接；燃燒室與上一級(jí)結(jié)構(gòu)用連接座連接，連接座焊于前封頭上；其它段與段之間的連接均采用電弧焊接。應(yīng)力分析及強(qiáng)度校核：采用焊接燃燒室殼體，根據(jù)薄殼理論，僅承受內(nèi)壓作用時(shí)的最小壁厚公式為：其中，根據(jù)內(nèi)彈道計(jì)算，得，焊縫系數(shù)取0.9，取安全系數(shù)，則。把以上各數(shù)代入求最小壁厚公式中，得：?？紤]機(jī)械加工精度和高溫引起的力學(xué)性能下降，取壁厚為6mm。燃燒室前封頭采用的蝶形封頭，與燃燒室殼體等強(qiáng)度設(shè)計(jì)，同樣取壁厚6mm。封閉薄壁圓筒在內(nèi)壓的作用下，壁面壓力為：其中，是軸向應(yīng)力，是周向應(yīng)力，是

11、實(shí)際壁厚。根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果得：故殼體厚度滿足強(qiáng)度要求。封頭尺寸的確定：綜合考慮封頭強(qiáng)度和工藝水平，根據(jù)已有發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)的經(jīng)驗(yàn)，所采用的蝶形封頭要與發(fā)動(dòng)機(jī)殼體厚度相同，其余的尺寸查零件手冊(cè)即可自行得到。2.2內(nèi)絕熱層設(shè)計(jì)由于本次設(shè)計(jì)的發(fā)動(dòng)機(jī)為短時(shí)間工作的中小型固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)，且燃燒溫度不高，對(duì)內(nèi)絕熱層的設(shè)計(jì)要求不高，在上述殼體壁厚的確定中已做了考慮，在這里不再贅述。2.3擋藥板設(shè)計(jì)擋藥板起著防止燃燒室內(nèi)的藥柱堵塞噴管的后支撐作用，可以防止自由裝填的藥柱在軸向上的運(yùn)動(dòng)。前擋藥板處于燃?xì)獠涣鲃?dòng)的頭部，燒蝕不是很嚴(yán)重，故對(duì)其材料和結(jié)構(gòu)都要求不高，常用的有彈簧片、網(wǎng)罩、帶肋的隔圈等，與前封頭采用不可拆的焊

12、接。后擋藥板工作條件惡劣，要在高溫和高流速下可靠工作，故對(duì)其材料和結(jié)構(gòu)要求較高，采用“不固定安裝”，由裙片傳動(dòng)于后封頭，使用散熱性能較好的10號(hào)鋼制造。在直板上開環(huán)形槽，將環(huán)形鋼條嵌入槽中并焊接成型。為提高耐燒蝕能力，在表面噴涂絕熱涂層。而前后擋藥板的具體的參數(shù)應(yīng)根據(jù)藥柱結(jié)構(gòu)、發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室結(jié)構(gòu)和以往發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)的經(jīng)驗(yàn)參數(shù)作相應(yīng)調(diào)整。2.4發(fā)動(dòng)機(jī)噴管設(shè)計(jì)噴管喉部面積及直徑：:由于給出了初始推力（60100kN）和終結(jié)推力(60kN)的范圍，而管型裝藥為減面燃燒,故選取64KN作為初始推力用于計(jì)算喉部面積，根據(jù)推力公式，選取推力系數(shù)，則： 在加工制造中要把喉部直徑圓整，取其為90。結(jié)構(gòu)及氣動(dòng)設(shè)計(jì)：為

13、考慮裝藥，噴管不使用焊接，而使用螺紋與燃燒室封頭連接?？紤]噴管長(zhǎng)度和效率，使用 錐形噴管擴(kuò)張段。噴管熱防護(hù)設(shè)計(jì)：類似于燃燒室殼體壁厚的估算方法，再考慮到噴管靠近喉部的部分流速快、溫度高，熱環(huán)境相對(duì)燃燒室圓筒段惡劣，參考已有相關(guān)型號(hào)的設(shè)計(jì)參數(shù)，選取噴管殼體厚度為：2.5發(fā)動(dòng)機(jī)點(diǎn)火裝置設(shè)計(jì)點(diǎn)火藥的選擇：黑火藥具有價(jià)格低廉，熱感度高，燃燒固體產(chǎn)物多等優(yōu)點(diǎn)，試選用黑火藥作為點(diǎn)火藥。點(diǎn)火藥量的計(jì)算：藥柱的的初始燃面面積：燃燒室容積：主裝藥的裝填密度：噴管喉部面積：將以上各值代入經(jīng)驗(yàn)公式：故取點(diǎn)火藥量350g。點(diǎn)火藥盒的設(shè)計(jì)：在前端蓋上鉆孔伸入兩個(gè)發(fā)火管，通過(guò)電發(fā)火管引燃點(diǎn)火藥盒。藥盒后有傘形導(dǎo)疏片，將燃

14、氣均勻地導(dǎo)向管型藥柱的內(nèi)表面和外表面。選用0.5mm厚的工業(yè)純鋁板，制成圓餅形藥盒；為控制點(diǎn)火藥能完全燃燒并能按一定要求將點(diǎn)火燃?xì)饩鶆驀娚涞剿幹紵嫔?，藥盒上開有50的排氣孔，采用紙板賭氣密封，排氣孔后端設(shè)置一圓柱腔，點(diǎn)火燃?xì)馐紫冗M(jìn)入該腔體內(nèi)，然后腔體周壁的排氣孔噴射到藥柱燃燒表面上。點(diǎn)火藥盒與圓柱腔左端壓合，整體由螺紋連接到頂蓋上。點(diǎn)火藥由兩個(gè)對(duì)稱分布的電發(fā)火管引燃，兩個(gè)發(fā)火管借同一發(fā)火電源，并聯(lián)工作，以保證黑火藥點(diǎn)燃均勻。六、 CATIA建模過(guò)程簡(jiǎn)述固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)相對(duì)簡(jiǎn)單，主要由殼體、點(diǎn)火器、藥柱和噴管構(gòu)成。考慮到發(fā)動(dòng)機(jī)尺寸較大，結(jié)構(gòu)較重，根據(jù)安裝及運(yùn)輸?shù)男枨螅O(shè)計(jì)了相應(yīng)零件。綜上，

15、該型號(hào)固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)最終設(shè)計(jì)了十三種、十五個(gè)零件。常見(jiàn)的火箭發(fā)動(dòng)機(jī)基本由回轉(zhuǎn)體構(gòu)成，因此，設(shè)計(jì)的零件也基本由輪廓、旋轉(zhuǎn)體、凹槽、旋轉(zhuǎn)槽以及孔特征進(jìn)行建模。如后封頭、擋藥板、燃燒室圓筒段、藥柱、前封頭、點(diǎn)火藥盒、點(diǎn)火藥噴管喉部和安裝掛架等零件均由上述操作完成。根據(jù)設(shè)計(jì)需要，起吊鈕則在運(yùn)用上述建模特征的同時(shí)，又引入倒角、拔模等操作。至此，上述零件的設(shè)計(jì)過(guò)程基本涵蓋了零件設(shè)計(jì)的各項(xiàng)特征設(shè)計(jì)。考慮到固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)具有軸對(duì)稱特性，CATIA零件設(shè)計(jì)功能基本可以完成主要結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)，為了使零件中具有一定數(shù)目的曲面構(gòu)型，在火花塞點(diǎn)火器、噴管出口以及殼體的設(shè)計(jì)中應(yīng)用曲面設(shè)計(jì)進(jìn)行建模。噴管出口以建立曲面為基礎(chǔ)，通

16、過(guò)“封閉曲面”命令創(chuàng)建了噴管出口的實(shí)體部分；火花塞點(diǎn)火器則是通過(guò)掃掠、厚曲面操作繪制出點(diǎn)火器的導(dǎo)線部分；關(guān)于殼體部分，先由“旋轉(zhuǎn)曲面”生成柱體部分，再由“橋接”命令生成殼體頂部尖角，最后通過(guò)“厚曲面”命令生成實(shí)體。綜上所述，即為零件的建模過(guò)程。過(guò)程中包含了豐富的零件設(shè)計(jì)、曲面設(shè)計(jì)的操作，最終通過(guò)設(shè)計(jì)好的配合曲面完成固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)的裝配過(guò)程。圖1是半剖視圖，圖2是爆炸視圖。雖然組內(nèi)成員個(gè)數(shù)較少，但很多零件都是兩人商量討論、共同合作完成的。在建模的工作任務(wù)分配中，保證了每個(gè)人都盡量熟悉CATIA上的相關(guān)操作，并且在構(gòu)建曲面構(gòu)型時(shí)，除了老師所講授的操作方法之外，我們還主動(dòng)到圖書館借閱與CATIA有關(guān)

17、的書籍，從而實(shí)現(xiàn)“被動(dòng)學(xué)習(xí)”到“自主學(xué)習(xí)”的一個(gè)跨越，真正做到了“教學(xué)相長(zhǎng)”。注：為了以后方便畫工程圖，CATIA建模均按實(shí)際：模型=2：1的比例制作！圖1 半剖視圖圖2 爆炸視圖七、 發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)彈道計(jì)算圖3 固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)場(chǎng)結(jié)構(gòu)網(wǎng)格燃燒室壓強(qiáng)是發(fā)動(dòng)機(jī)工作中一個(gè)十分重要的參數(shù)。首先，由推力公式可以看到，發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)好后，推力系數(shù)和噴管喉部截面積可當(dāng)作定值，故發(fā)動(dòng)機(jī)的主要性能推力是直接決定于燃燒室壓強(qiáng)的。其次，推進(jìn)劑的燃速是隨壓強(qiáng)變化的，壓強(qiáng)越高，燃速越快，推進(jìn)劑燃燒時(shí)間隨著壓強(qiáng)的提高、燃速的增大而減小。再次，燃燒室壓強(qiáng)又是一個(gè)從發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)角度而言較重要的設(shè)計(jì)參數(shù)，為了進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算，必須先確定燃燒

18、室中可能出現(xiàn)的最大壓強(qiáng)。壓強(qiáng)的高低直接影響對(duì)燃燒室的強(qiáng)度要求和發(fā)動(dòng)機(jī)的結(jié)構(gòu)質(zhì)量，而后者又是發(fā)動(dòng)機(jī)性能中的一個(gè)重要參數(shù)。燃燒室溫度也是發(fā)動(dòng)機(jī)工作中的重要參數(shù)，通過(guò)溫度分布可看出火藥在發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)燃燒的完全程度從而可分析出發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)需要改進(jìn)的部分，并且近壁處的溫度分布是發(fā)動(dòng)機(jī)熱防護(hù)設(shè)計(jì)的關(guān)鍵的參考因素。在2中“固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)彈道學(xué)”一章給出了運(yùn)用零維思路，簡(jiǎn)化燃燒條件的情況下計(jì)算燃燒室壓強(qiáng)隨時(shí)間變化的方法，但組內(nèi)XX同學(xué)的研究方向就是“火箭發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)的燃燒計(jì)算”，故選用組內(nèi)自編程序，導(dǎo)入網(wǎng)格，進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)的燃燒計(jì)算。由于所要計(jì)算的是“固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)”內(nèi)的燃燒流動(dòng)，如果再把藥柱當(dāng)作燃燒的固體來(lái)看，則處理方法非常困難，可能需要在程序中同時(shí)運(yùn)用“有限體積法”和“有限元”法，我們水平有限，故選取藥柱燃燒某一瞬時(shí)，采用瞬態(tài)平衡法計(jì)算當(dāng)前時(shí)刻平衡時(shí)流場(chǎng)的壓強(qiáng)和溫度。所畫的三維結(jié)構(gòu)拓?fù)渚W(wǎng)格如圖3示，未畫的圓筒段那部分表示未燃燒的藥柱，由于燃?xì)獠荒芡ㄟ^(guò)未燃燒的藥柱，所做處理是合理的。根據(jù)湍流模型的需求，選取附面層厚度是0.05，具體的網(wǎng)格建立細(xì)節(jié)在此不贅述。 圖4 壓力分布云圖從圖4 可見(jiàn)，最高壓力為7左右，由于設(shè)計(jì)時(shí)選取燃燒室壓強(qiáng)即為，故所設(shè)計(jì)的發(fā)動(dòng)機(jī)符合要