地方電力網(wǎng)規(guī)劃設計__課程設計報告書

1、.第一部分 ：總論本設計的內(nèi)容為一地方電力網(wǎng)的規(guī)劃設計。在該地方電力網(wǎng)內(nèi)規(guī)劃有1 座發(fā)電廠 ，總的容量為 84MW ，電網(wǎng)內(nèi)規(guī)劃了 3 座變電變電站 ，用于將發(fā)電廠電能輸送到用戶負荷中心，變電站最大負荷可達到25MW 。 總的來說 ，該地方電網(wǎng)的規(guī)模比較小。發(fā)電廠離其最近的變電站距離約為 20.8KM ，需要用 110KV 高壓線路將電廠電能送出。本電網(wǎng)的規(guī)劃設計為近期規(guī)劃，電網(wǎng)內(nèi)的發(fā)電廠 、變電站位置及負荷分布已基本確定。主要設計內(nèi)容為 ：1. 在認為電力電量平衡的前提下 ，確定最優(yōu)的電力網(wǎng)及各發(fā)電廠 、變電站的接線方式；2. 確定系統(tǒng)內(nèi)電力線路及變電站主設備的型號 、參數(shù)及運行特征 ；3.

2、 計算電力網(wǎng)潮流分布 ，確定系統(tǒng)運行方式及適當?shù)恼{(diào)壓方式 ；4. 進行物資統(tǒng)計和運行特性數(shù)據(jù)計算 。第二部分 ：電網(wǎng)電壓等級的確定原始材料 ：發(fā)電廠裝機容量 ： 2×30+2 ×12MW功率因數(shù) ： 0.8.專業(yè) .專注.額定電壓 ： 10.5KV電網(wǎng)負荷 ：最大負荷 （MVA ） 最小負荷 （ MVA ） Tmax (h) 調(diào)壓要求二次電壓 (KV)變電站 1： |10+j7| =12.218+j65000常調(diào)壓10用 S1S4 表示變電站 2： |9+j4| =9.8815+j115800常調(diào)壓10變電站 3：|13+j9| =15.8112+j93500常調(diào)壓10機端

3、負荷 ： |8+j4| =106+j44700逆調(diào)壓10各條架空線路的范圍 ：（ MIN ）16.8KM （MAX ）39.2KM電網(wǎng)電壓等級的選取主要是根據(jù)電網(wǎng)中電源和負荷的容量及其布局，按輸送容量及輸送距離，根據(jù)設計手冊選擇適當?shù)碾妷旱燃?，同一地?、同一電力網(wǎng)內(nèi) ，應盡量簡化電壓等級。查閱資料 3P34 表 2-1 可知各電壓級架空線路輸送能力如下：1.10kv 電壓級：輸送容量 0.22MVA ；輸送距離 620KM2.35kv 電壓級：輸送容量 215MVA ；輸送距離 2050KM3.110kv 電壓級：輸送容量 1050MVA ；輸送距離 50150KM本地方電力網(wǎng)發(fā)電廠容量較小

4、，輸電距離范圍為 50150KM ，除變電站 2 最大負荷比重稍微較大于 25MW 外，各廠、站負荷均在 1020MW以內(nèi)。綜上所述 ，各發(fā)電廠 、變電站之間輸電線路均宜采用110kv 電壓等級 。.專業(yè) .專注.第三部分電網(wǎng)接線方案的初步選擇根據(jù)電網(wǎng)的安全 、經(jīng)濟、可靠和靈活性等要求 ，在初選本地方電網(wǎng)主接線著重考慮了以下幾個方面 ：a.變電站 2 重要負荷比重大 ，可靠性要求高 ，要保證 2 條以上 110kv 進線；b.發(fā)電廠應當就近向變電站送電，避免長距離輸電 ，以降低網(wǎng)損率及節(jié)約有色金屬；c.從系統(tǒng)調(diào)度及繼電保護配合方面考慮，網(wǎng)絡接線盡量簡單 ，避免形成復雜環(huán)網(wǎng) ，避免形成電磁環(huán)網(wǎng)

5、；d.任 110kv 線路檢修或故障斷開時，應能盡量保證電力系統(tǒng)的穩(wěn)定運行，且不致使其他元件超過負荷的規(guī)定 。一、5 個初選方案5 個初選方案分別見附錄 ：圖 3-1 、圖 3-2 、圖 3-3 、圖 3-4 、圖 3-5 。二、各廠、站 35kv 電壓級主接線說明確定各發(fā)電廠 、變電站的主接線方式 ，其依據(jù)是各廠 、站在系統(tǒng)中的地位 、負荷情況 、出線回路數(shù)及最終規(guī)模等。主接線的確定仍應考慮保證向重要負荷的可靠供電，各變電站可以設計兩臺主變壓器 。方案一 ：由于 發(fā) 電廠和變電站進出線不多，環(huán)行，發(fā)電廠用單母線分段接線，變電站.專業(yè) .專注.用單母線接線 。方案二：變電站用橋形接線 ，發(fā)電廠

6、用單母線分段接線。方案三：變電站 1 用橋形接線 ， 2， 3 用單母線分段接線 ，發(fā)電廠進出線較多用雙母線分段接線 。方案四：發(fā)電廠用雙母線分段接線，變電站 3 用單母線接線 ，變電站 1，2 用單母線分段接線。方案五：變電站 1 用橋形接線 ，變電站 2 用單母線接線 ，變電站 3 用單母線分段接線 ，發(fā)電廠進出線較多采用雙母線分段接線。三、電網(wǎng)主接線方式的初步比較擬定了可能接線方案 ，接下來就按照路徑長度 、線路長度 、負荷矩及開關(guān)數(shù)等指標對各方案進行初步比較 。1、路徑長度 （L1）：路徑彎曲系數(shù)取 1.05， l 為線路地理距離長度 ，則：L1=1.05* 1方案一： L1 =1.0

7、5*（20.8+28.0+16.8+32.8）=103.32 （KM ）；方案二： L1=1.05*（20.8+39.2+32.8 ） =97.44 (KM) ；方案三： L1=1.05*（20.8+39.2+16.8+32.8）=115.08 （KM ）；方案四： L1=1.05*（20.8+28.0+39.2+32.8）=126.84 （KM ）；方案五： L1=1.05*（20.8+32.8+16.8 ） =73.92 （KM ）；2、線路總長度 （L2 ）：.專業(yè) .專注.路徑彎曲系數(shù)取 1.05， 1 為線路長度 （雙回線路乘 2），則 L2=1.05* 1方案一： L2 =1.05

8、*（20.8+28.0+16.8+32.8）=103.32 （KM ）；方案二： L2=1.05*（20.8+39.2+32.8 ） =97.44 (KM);方案三： L2=1.05*（20.8+39.2+16.8+32.8）=115.08 （KM ）；方案四：L=1.05*（20.8+28.0+39.2+32.8× ）（KM）;22 =161.28方案五： L2 =1.05*(20.8 +32.8 ×2+16.8 ×2)=126.00 （ KM ）；3、總負荷矩 （P1 ）：總負荷矩是線路上通過的有功功率與輸送距離的乘積。全網(wǎng)總負荷距等于各線段負荷距之和。它反映

9、了電網(wǎng)有色金屬消耗量，也部分反映網(wǎng)絡的電壓損耗和功率損耗。對環(huán)網(wǎng)，可按線路段長度和負荷功率求出各線路段功率初分布，再計算其負荷矩 。環(huán)網(wǎng)：P=PiLi/ L式中：P：電源送出功率 ， MWLi：i 點到對側(cè)電源總線路長度， KMPi： i 點負荷功率 ，MWL：環(huán)網(wǎng)線路段總長度 ，KM（1）方案一：見圖 3-6L=98.4L1=77.6L2 =49.6L3=32.8P=PA1 = （10×97.6+25 ×49.6+18 ×32.8） /98.4=26.5P12=PA1 P1 =16.5P23=P 12P2= 8.5P34=P 23P3= 26.5總負荷矩 ： =

10、26.5 ×20.8+16.5 ×28.0+8.5 ×16.8+26.5 ×32.8 =2025.2PL（2）方案二：見圖 3-7abc.專業(yè) .專注.總負荷矩 ： =10 ×20.8+25 ×39.2+18 ×32.8=1778.4PL（3）方案三：見圖 3-8abAA=88.8L2=16.8+32.8=49.6L3=32.8P=PA2= （25 ×49.6+18 ×32.8 ）/88.8=20.6P23=P A2 P2=20.6 25= 4.4P3A =P23 P3 = 4.418= 22.4總負荷矩

11、 ：PL=10 ×20.8+20.6 ×39.2+4.4 ×16.8+22.4 ×32.8=1824.16（4）方案四，見圖 3-9abAA =20.8+28.0+39.2=88kmL1=28+39.2=67.2kmL2=39.2kmPA1 =(10 ×67.2+25×39.2)/ 88=18.8 kmP12=P A1 10 =18.8 10=8.8kmP2A= P 12 25= 16.2km總負荷矩 ：PL=18.8 ×20.8+8.8 ×28.0+16.2 ×39.2+18 ×32.8=18

12、62.88（5）方案五，見圖 3-10abPA3=18+25=43P32=25總負荷矩 PL=10 ×20.8+43 ×32.8+25 ×16.8=2038.44、總高壓開關(guān)數(shù) （K）：雙母線分段主接線 ：K=N+1 ，單母線分段主接線 ：K=N+1 ，橋形接線 ： K=N 1，無備用終端變電站 ：K=N.專業(yè) .專注.K：各變電站高壓開關(guān)數(shù) （含發(fā)電廠高壓開關(guān) ）N ：元件數(shù)（一條出線或一臺變壓器為一個元件）根據(jù)前面的各廠 、站 110kv 電壓級主接線說明可以統(tǒng)計出總高壓開關(guān)數(shù)（K）。計算如下 ：方案一 ：變電站 （單母線接線 ）：變電站的電壓元件均為4 （兩

13、臺變壓器與兩條出線公式）K=2+2 （變壓器）+1 （單母線分段 ）+2 （變壓器）×3+2 ×3=17故K=17方案二：發(fā)電廠用單母線分段接線，變電站用橋形接線。K=3+2 （變壓器）+1 （單母線分段 ）+1+2 1（橋形） ×3=12故K=12方案三：發(fā)電廠用雙母線分段接線，變電站 1 用橋形，2， 3 用單母線分段接線 。K=3+2 （變壓器 ） +1 （雙母線分段 ） +1 （母聯(lián)） +1+2 （變壓器 ） 1（橋形）=19故K=19方案四：變電站1， 2（單母線分段 ）變電站 3（單母線接線 ）發(fā)電廠（雙母線分段）K=4+2 （變壓器）+1 （雙母線分

14、段 ）+1 （母聯(lián)） +2+2 （變壓器 ） +2 ×2+2 ×2（變壓器）+1 （單母線分段 ）×2=22故K=22.專業(yè) .專注.方案五：發(fā)電廠用雙母線分段接線，變電站 1 用橋形接線 ，變電站 2 用單母線接線，變電站 3 用單母線分段接線K=3+2 （變壓器 ） +1 （雙母線分段 ） +1 （母聯(lián)） +1+2 （變壓器 ） 1 （橋形）+2+2 （變壓器）+4+2 （變壓器） +1 （單母線分段 ） =20故K=20統(tǒng)計如下 ：總高壓開關(guān)數(shù) （K）分別為 17， 12，19，22 ，205、方案初步比較結(jié)果 。見下表 3-2 ：表 3-2 ：5 個初選方

15、案初步比較指標L1（ KM ）L2 （KM ）P1K（臺）初步比較結(jié)論方案一103.32103.322025.217指標相對較差方案二97.4497.441778.412各項指標相對較好方案三115.08115.081824.1619指標相對較優(yōu)方案四126.84161.281862.8822指標較差 ，淘汰方案五73.92126.002038.420各指標相對較差綜合以上的比較 ，“方案二 、三 ”各項指標較優(yōu) ，“方案一、方案四和五 ”總負荷矩較小 ，各指標也較差 ，方案淘汰 。初步比較后 ，選定方案二 、三接著將對這兩個方案進一步比較。.專業(yè) .專注.第四部分 ：電網(wǎng)主接線方案的詳細比較

16、和確定對篩選出來的方案還要進行進一步的技術(shù)經(jīng)濟比臨界狀態(tài)，包括最大電壓損耗 、電能損耗及總投資 、年運行費用等的比較 ，確定最佳的接線方案 。1、正常情況下的最大電壓損耗：對所選方案二 、三按各廠 、站負荷最大值確定電網(wǎng)的有功功率和無功功率初分布，由經(jīng)濟電流密度選擇導線截面積，并進行導線的發(fā)熱與允許最小截面積的校驗，確定各線路段的 R、 X 值，再進行功率分布及電壓損耗計算，最終確定各方案最大電壓損耗。各變電負荷 、發(fā)電廠送出功率為 （單位： MVA ）：變電站 1：10+J7變電站 2：25+J18變電站 3： 18+J11機端負荷 ： 8+J6發(fā)電廠 A：59.2+J44.4（1）有功功率

17、 、無功功率初分布 ：對環(huán)網(wǎng)，按線路段長度計算電源送出功率，有：S= SiLi/ L式中： S：電源送出功率 ，MVALi：i 點到對側(cè)電源線路段總長度， KMSi：i 點負荷功率 ， MVAL：環(huán)網(wǎng)線路段總長度 ，KM 。.專業(yè) .專注.方案二：見圖 3-7abc對圖 3-7 （a）： SA1 =S1 =10+J7對圖 3-7 （b ）： SA2=25+J18對圖 3-7 （c）： SA3 =18+J11方案三：見圖 3-8ab對圖 4-2 （a）： SA1 =S1 =10+J7對圖 4-2 （b ）： S3A= S 23 (18+J11)= 4.4J 3.918J11=22.4J14.9對

18、圖 4-2 （c）： S23 =S A2 (25+J18)=20.6+ J14.125 J18= 4.4J 3.9SA2 = （25+J18 ）*L2A +(18+ J11) * L 3A / LAA =20.6+ J14.1（2）架空線路導線截面積的選擇及線路參數(shù)按經(jīng)濟電流密度選用導線截面積，有：S=1000P/ （ 1.732U*Cos *J ）=1000|S S|/(1.732U*J)=14.35* |S S|式中：S：導線截面積|SS|：導線復功率的模 ，Sqrt （P2+Q 2 ）， MVAU：線路額定電壓110KVJ：經(jīng)濟電流密度 ，1.15A/mm 2用 LAi 表示發(fā)電廠 A

19、與變電站 i 之間輸電線路 ，Lij 表示變電站 i、j 之間輸電線路 ，對所選導線截面積按發(fā)熱及允許最小截面積校驗 ：a.110kv 鋁架空線路導線最小允許截面積為78mm 2b.導線溫度 70， 導線周圍空氣溫度25， 110kv 各型導線持續(xù)容許負荷為：.專業(yè) .專注.LGJ-70：16.6MVALGJ-95：20.1MVALGJ-120：23.0MVALGJ-150：26.9MVALGJ-185：31.2MVALGJ-240：36.9MVA本地方網(wǎng)各35kv 架空線路導線的幾何均距為4.5m ，線路阻抗為線路長度和乘以其線路阻抗率 ，既 R+Jx= (r 0+j x0)*1 （單位：）

20、。方案二：各輸電線路導線截面積 、參數(shù)及其校驗如下 ：LA1 ：，選擇導線 ： LGJ-185截面積大于 78mm 2 ；每回線路負荷 12.21MVA 小于該型導線持續(xù)容許負荷98.0MVA110KV 以下電暈可不考慮 ，機械強度及發(fā)熱校驗均符合要求；查參數(shù)表 ：r0+j x0=0.17+J0.402 ，故：R+Jx= （r 0+j x0） *175.2=305+J8.4LA2 ：，選擇 LGJ-500截面積大于 78mm 2 ；其線路負荷 30.81MVA 小于該型導線持續(xù)容許負荷170.0MVA110KV 以下電暈可不考慮 ，機械強度及發(fā)熱校驗均符合要求；參數(shù)： r0 +j x0=0.1

21、+J0.350 ，故：R+jX= （r0 +j x0）*442.1=3.9+J13.7LA3 ：，選擇 LGJ-400截面積大于 78mm 2 ：線路負荷 21.1MVA 小于該型導線持續(xù)容許負荷161.0MVA110KV 以下電暈可不考慮 ，機械強度及發(fā)熱校驗均符合要求；參數(shù)： r0 +j x0= 0.08+J0.360 ，故：R+jX= （r0+jx0 ） *302.8=2.6+J11.8方案三：.專業(yè) .專注.各輸電線路導線截面積 、參數(shù)及其校驗如下： LA1 ：，選擇導線 ：LGJ-185截面積大于 78mm 2 ；每回線路負荷 12.21MVA 小于該型導線持續(xù)容許負荷98.0MVA

22、110KV 以下電暈可不考慮 ，機械強度及發(fā)熱校驗均符合要求；查參數(shù)表 ：r0+j x0=0.17+J0.402 ，故：R+Jx= （r 0+j x0） *175.2=305+J8.4LA2 ：，選擇 LGJ-400截面積大于 78mm 2 ；其線路負荷 25.0MVA 小于該型導線持續(xù)容許負荷161.0MVA110KV 以下電暈可不考慮 ，機械強度及發(fā)熱校驗均符合要求；參數(shù)： r0 +j x0=0.08+J0.360 ，故 R+jX=（r0+jx0 ） *39.2=3.1+J14.1L23 ：，選擇 LGJ-95截面積大于 78mm 2 ；其線路負荷 5.9MVA 小于該型導線持續(xù)容許負荷6

23、3.3MVA110KV 以下電暈可不考慮 ，機械強度及發(fā)熱校驗均符合要求；參數(shù)： r0 +j x0=0.33+J0.422 ，故 R+jX=（r0+jx0 ） *16.8=5.5+J7.1L3A：，選擇 LGJ-400截面積大于 78mm 2 ；其線路負荷 27.0MVA 小于該型導線持續(xù)容許負荷161.0MVA110KV 以下電暈可不考慮 ，機械強度及發(fā)熱校驗均符合要求；參數(shù)： r0 +j x0=0.08+J0.360 ，故 R+jX=（r0+jx0 ） *32.8=2.6+J11.8（ 3）、正常情況下的電壓分布和電壓損耗計算：正常情況下 ，根據(jù)上面所選出的導線參數(shù)及各廠、站功率 ，對上面

24、兩個方案的潮流進行進一步計算 ，計算出各線路段的電壓損耗值。環(huán)網(wǎng)功率分布講計算時.專業(yè) .專注.SSi Zi* / Z*式中： S：電源送出功率，MVAZi* : i點到對側(cè)電源總阻的抗共軛值，Si：i 點負荷功率，MVAZ*：環(huán)網(wǎng)總陰搞共軛值，線路電壓的損耗計算為 ： U（ PiR+QiX ）/Ui （kV ）其中：Pi、Qi、Ui：線路同一端的有功功率、無功功率、電壓值R 、X：線路的電阻、電抗值（雙回線路阻抗值應除以2）為保證用戶電能質(zhì)量 ，正常情況下 ，網(wǎng)絡中電源到任一負荷點的最大電壓損耗，一般不超過額定電壓的 10% 。方案二：貝圖 4-1對圖 4-1 （ a）： LA1 ： SA1

25、(102 +7 2)(3.5+j8.4)/110 2 0.04+j0.10對圖 4-1 （ b ）： LA2： SA2 (252+18 2)(3.9+j13.7)/110 20.31+j0.29對圖 4-3 （ c）： L 3A： S3A (182+11 2 )(2.6+j11.8)/110 2 0.10+j0.43計算電壓損耗 。UA38kvUA1 （ 0.04×3.5+0.1 ×8.4） /115 0.01U1115 0.01=114.99U1A2 （0.31×3.9+0.29×13.7）/1150.02U2115 0.02=114.98 U1A3

26、（ 0.10×2.6+0.43×11.8） /115 0.05U2 115 0.05=114.95發(fā)電廠到全網(wǎng)電壓最低點變電站2 的電壓損壓耗為 ：（115 114.95 ）/115<10%, 符合要求 。方案三：見圖 4-2.專業(yè) .專注.對圖 4-2 （ a）： LA1 ： SA1(102 +7 2)(3.5+j8.4)/110 2 0.04+j0.10Z=3.5+j8.4+5.5+j7.1+2.6+j11.8=11.6+j27.32A =5.5+j7.1+2.6+j11.8=8.1+j18.93A =2.6+j11.8SA2=(25+j18)(8.1+j18.9

27、)+(18+j11)(2.6+j11.8)/11.6+j27.3=(-220.7+j859.3)/11.6+j27.3=23.8+j18.2S23 = SA2- S2 =23.8+j18.2-25-j18=-1.2+j0.2S3A = S23 - S3 = S-1.2+j0.2-18-j11=-19.2-j10.8因為環(huán)行線路 ，發(fā)電廠一直輸送功率逐級減小，則變電站 3 為功率分點 ，見圖 4-3a ，4-3b潮流負荷 S23= （1.22+0.2 2)(5.5+j7.1)/110 2 S3= （19.22 +10.8 2 )(2.6+j11.8)/110 2 0.1+j0.5變電站 2 原點

28、 S23 + S3zuo -1.2+j0.2變電站 2 前 b 點 Sb2 25+j18-1.2+j0.2=23.8+j18.2發(fā)電廠 SA 前端 = （23.8 2+18.2 2)(3.5+j8.4)/11020.3+j0.6計算電壓損耗 。UB 38kvUA1 （ 0.04×3.5+0.1 ×8.4） /115 0.01U1115-0.01=114.99U1A4（0.3×3.5+0.6×8.4）/1150.05U2 115-0.05 114.95UA23（1.2×5.5+0.2×7.1）/114.950.07U3 114.95-0

29、.07=114.88U3 A（ 19.2×2.6+10.8 ×11.8）/114.88 1.54 U A114.88-1.54=113.54發(fā)電廠到全網(wǎng)壓最低點變電站3 的電壓損耗為 ：（115 113.34 ）/115 1.4%,小于 10%，可采取一定的調(diào)壓措施使電壓符合要求。.專業(yè) .專注.2、電力網(wǎng)電能損耗（A）：將各線路的電能損耗疊加，就是全電網(wǎng)的電能損耗。各線路段的電能損耗為：A= Pmax*t（MW.h）式中：Pmax:最大負荷時線路功率損耗：MW 。最大負荷損耗時間t 與線路負荷的最大負荷利用小時Tmax 和流過線路復功率的功率因數(shù)cos 有關(guān)，其中：Tma

30、x.1=Pi*Tmax.i/Pi（h）3P100 表 3-1式中：Pi、Tmax.i 為線路 L 后的各變電站最大負荷、最大負荷利用小時數(shù)。方案二：LA1：Tmax.1=5000 cos.1=0.80查表：=3600A=0.04×3600=144LA2：Tmax.1=5800 cos.1=0.80查表：=4600A=0.31×4600=1426LA3：Tmax.1=3500 cos.1=0.85查表：=2150A=0.43×2150=924.8A=144+1426+924.8=2494.8(MW.h)= 2494.8 (萬度)方案三LA2：Tmax.1=5800

31、cos.1=0.85查表：=4500A=0.2×4500=900LA1：Tmax.1=5000 cos.1=0.80查表：=3600A=0.04×3600=144L3A： Tmax.1=3500 cos.1=0.90查表：=2000A=0.3×2000=600L23：Tmax.1=2300 cos .1=1.00查表：=950A=0.9×950=855A=144+900+855+600=2499(MW .h)=2499(萬度).專業(yè) .專注.3、線路和變電站的一次投資（K）：計算投資費用是為了進行方案的比較，故此處僅對兩個方案的不同部分的投資費用進行計算

32、與比較。它由線路、變壓器和高壓斷路器的投資構(gòu)成。其中，各廠、站變壓器構(gòu)成相同（投資相同），不做變壓器投資部分（Kt）比較。線路投資部分（K1），按平丘地區(qū) 110KV架空線路計算，其綜合投資指標為：LGJ185：130.0萬元/公里 L GJ2*240：56.7萬元/公里LGJ400：41.8 萬元/公里L GJ95：23.7 萬元/公里高壓斷路器投資部分（Ks），采用 110KV 戶外少油式（SW）斷路器，每個間隔綜合投資為 14.5 萬元。兩方案不同部分總投資費用為：K=K1+Ks（萬元）方案二：線路投資 K1=30.0×20.8+56.7×39.2+41.8×

33、;32.8=4217.7（萬元）高壓斷路器投資：Ks=14.5*12=174（萬元）總投資費用：K=K1+Ks=4391.7（萬元）方案三：線路投資 K1=30.0×20.8+41.8×39.2+ 26.7×16.8+41.8×32.8=4082.2（萬元）高壓斷路器投資：Ks=14.5*19=275.5（萬元）總投資費用：K=K1+Ks=4357.7（萬元）.專業(yè) .專注.4、電力網(wǎng)的年運行費用（C）：電力網(wǎng)年運行費用由年電能損耗費和設備的折舊維護費組成，具體為：C=A*+K*%（萬元）式中、A：全網(wǎng)年電能損耗（萬度）：電價，0.35元/ 度K：一次投

34、資（萬元）%：維護折舊費，線路為 2.2%，變壓器為 4.2%。方案二：C=A*+K*%=2494.8××4.2%=973.1（萬元）方案三： C= A*+K*%=2499×0.35+4082.2×2.2%+275.5×4.2%=976.0（萬元）5、詳細比較及結(jié)果：兩個方案都能保證及故障情況下全電力網(wǎng)的電壓質(zhì)量。投資費用上，方案二投資較大；年運費用上，方案二比方案三要好點 。 但應采用回收年限法繼續(xù)比較，T= （ K2 K4） / （ C4 C2） =（4391.74357.7）/ （976.0973.1）=11.7（年）>Tn故方案三

35、為最佳方案。第五部分潮流分布計算與調(diào)壓措施選擇確定方案四為最佳方案后，將對該電力網(wǎng)的潮流分布情況進行計算，根據(jù)各負荷點對電壓質(zhì)量的要求確定合適的系統(tǒng)調(diào)壓方案。一、各發(fā)電廠、變電站變壓器選擇各發(fā)電廠、變電站有 110KV、 10KV（6.3KV）兩個電壓等級，各廠、站負荷較小選用。采用二.專業(yè) .專注.相油浸風冷式鋁線雙繞組變壓器，即 SJL1型。發(fā)電廠采用發(fā)電機- 變壓器單元接線，變壓器容量應與發(fā)電機容量配套，無法配套時，選用大一級容量的變壓器。變電站變壓器容量應當滿足本站最大負荷的需要。選用的變壓器容量及參數(shù)見表5-1。表中：電阻 R=1000PKUn2/Sn2()電抗 X=1000Uk%U

36、n2/100Sn（）空載無功損耗Qo=1%Sn/100（ Kvar ）式中：Pk:短路損耗（kVA） Un 、 Sn：額定電壓、額定容量。Uk%：短路電壓百分比1% ：空載電流百分比表 5-1：變壓器選擇及參數(shù)表額定電壓短路電空載電電阻廠站數(shù)量額定容損耗（KW）電抗空載無功損（KV）壓流（編號（臺）量（）耗（kVar）高壓低壓空載短路（%）（%）126300110± 10.59.765210.51.115.8520.1769.305%2216000110± 10.518.511010.50.95.2079.411445%32125000110± 10.516.41

37、009.00.937.7487.12116.255%A250000115± 10.548.625010.50.751.3227.783755%二、最大負荷潮流計算.專業(yè) .專注.1、計及變壓器勵磁及負載損耗后各廠、站運算負荷（計算功率）見表 5-2：表 5-2：最大負荷時各發(fā)電廠計算功率、變電站運算負荷廠站編號負荷 /功率視在功率變壓器總阻抗繞組損耗鐵芯損耗運算負荷 / 計算（MVA）（MVA）（）（MVA）（MVA）功率（MVA）110+j712.2115.85+j20.170.05+j0.480.0072+j0.35310.12+j7.83225+j1830.815.20+j79

38、.410.03+j0.650.090+j0.51225.12+j19.16318+j1121.107.74+j87.120.04+j0.710.085+j0.40918.13+j12.12A 機組67.2+j50.4841.32+j27.780.03+j0.70.01+j0.7659.17+j44.32負荷8+j6100.95+j17.670.02+j0.060.012+j0.13變壓器損耗由繞組損耗、鐵芯損耗兩部分組成。繞組損耗：（R+JX）S2/UN2鐵芯損耗：P0+ Q0式中：S 為變壓器中通過的視在功率變電站運算負荷為其總出線負荷與降壓變壓器總損耗之和發(fā)電廠計算功率為其機端送出容量與升

39、壓變壓器總損耗之和2、正常情況下，功率分布及線路損耗計算（見圖 51）方案三：圖 4-1對圖 4-1 （ a）： LA1 ： SA1(10.12 2 +7.83 2)(3.5+j8.4)/110 2 0.05+j0.04首端（發(fā)電廠 A 端）功率：SA0.05+j0.04+10.12+j7.83Z* 3.5+j8.4+5.3+j7.1+2.6+j11.8=11.6+j27.3Z2 A5.5+j7.1+2.6+j11.8=8.1+j18.9Z3 A2.6+j11.8.專業(yè) .專注.S=SA2=(25.12+j19.16)*(8.1+j18.9)+(18.13+j12.12)*(2.6+j11.8

40、)/ (11.6+j27.3)（ 254.53+j875.41 ）/(11.6+j27.3)23.8+j19.4S23 = S A2 S223.8+j19.425.12 j19.16= 1.32+j0.24S3A =S 23S31.32+j0.2418.13j12.12=19.45j11.88確定功率分點為變電站3。在此處將網(wǎng)路解開 ,按線路額定電壓計算線路功率項耗。圖 4-1 （ b）：LA2:末端（變電站 2 端）功率：S3A (19.452 +11.88 2)(2.6+j11.8)/110 2 0.11+j0.51SA2 (11.822 +8.48 2)(4.5+j13.6)/35 2

41、0.78+j2.35首端（發(fā)電廠 A 端）功率： SA2a SA2b + SA2 12.6+j10.83負荷 SA3 (1.322 +0.24 2 )(5.5+j7.1)/110 2 0變電站 2 原點： S23 +S3zuo 1.32+j0.24變電站 2 前 b 點 S b 225.12+j19.16 1.32+j0.2423.8+j19.4發(fā)電廠 SA 前端 (23.82 +19.4 2)(3.5+j8.4)/110 2 0.27+j0.65計算電壓損耗 。UA1 （ 0.05×3.5+0.04 ×8.4）/115 0.01U1 115 0.01 114.99U1A4

42、2（10.17×3.5+7.87×8.4）/1150.88U2 1150.88 114.12UA3（1.32×5.5+0.24×7.1）/114.120.08U2114.12 0.88114.04U3A (19.45×2.6+11.88 ×11.8)/114.04 1.67UA 114.04 1.67 112.37發(fā)電廠到全網(wǎng)電壓最低點變電站3 的電壓損壓耗為 ：（115 112.37 ）/115 2.3%<10%, 電壓符合要求 。.專業(yè) .專注.三、最小負荷潮流計算1、計及變壓器勵磁及負載損耗后各廠、站運算負荷（計算功率）見

43、表 5-3：表 5-3：最小負荷時各發(fā)電廠計算功率、變電站運算負荷廠站編號負荷 /功率視在功率變壓器總阻抗繞組損耗鐵芯損耗運算負荷 / 計算（MVA）（MVA）（）（MVA）（MVA）功率（MVA）18+j61015.58+j20.170.08+j0.720.063+j0.3278.14+j7.05215+j1118.605.20+j79.410.06+j0.830.085+j0.58715.15+j12.42312+j9157.74+j87.120.07+j0.920.081+j0.42512.15+j10.35A 機組67.2+j50.4841.32+j27.780.03+j0.700.0

44、1+j0.7667.24+j51.86負荷6+j47.210.76+j12.250.15+j0.610.01+j0.08正常情況下，功率分布及線路損耗計算（見圖 53）方案三：圖 4-3對圖 4-3 （ a）： LA1 ： SA1(8.142 +7.05 2 )(3.5+j8.4)/110 20.03+j0.08首端（發(fā)電廠 A 端）功率：SA0.03+j0.08+8.14+j7.05 8.17+j7.13Z* 3.5+j8.4+5.3+j7.1+2.6+j11.811.6+j27.3Z2A 5.5+j7.1+2.6+j11.88.1+j18.9Z3A 2.6+j11.8S=SA2=(15.1

45、5+j12.42)*(8.1+j18.9)+(12.15+j10.35)*(2.6+j111.8)/ (11.6+j27.3)（ 202.563+j557.21722) 14.62+j13.63） (111.6-j27.3)/(11.6+27.3S23 = S A2 S214.62+j13.63-15.15-j12.42-0.53+j1.21.專業(yè) .專注.S3A =S 23S30.53+j1.2112.15j10.35-12.68-j9.14確定功率分點為變電站3。在此處將網(wǎng)路解開 ,按線路額定電壓計算線路功率項耗。圖 4-4 （ab ）中：末端（變電站 2 端）功率： S3A (12.68 2+9.14 2 )(2.6+j11.8)/110 2 0.05+j0.24LA3:負荷 S S23 (0.53 2+1.21 2 )(5.5+j7.