CA6140車床法蘭盤加工工藝課程設計說明書修改后

1、 課程設計說明書學生姓名 史 巖 學號 1315014117 課設題目 CA6140車床法蘭盤加工工藝及加工的200+0.045孔的工裝設計 所在學院 機械工程學院 專業(yè)班級 機自1303 指導教師 何亞銀 2016年12月21日目 錄摘要1一、設計任務及零件作用2二、計算生產綱領、確定生產類型2三、零件的工藝分析2四、工藝規(guī)程設計34.1確定毛坯的制造形式34.2基面的選擇44.3制定工藝路線44.3.1工藝路線方案一44.3.2工藝路線方案二54.3.3工藝方案的分析與比較64.3.4綜合方案64.4機械加工余量、工序尺寸及毛皮尺寸的確定7五、確定切屑用量及基本工時8六、夾具設計276.1

2、 設計要求276.2 夾具設計的有關計算276.3 定位誤差分析28總結體會29參考文獻30摘要機械制造工藝課程設計是在我們基本完成了全部基礎課、技術基礎課、大部分專業(yè)課以及參加了生產實習之后進行的。這是我們在進行畢業(yè)設計之前對所學各課程的一次深入的綜合性的復習，也是一次理論聯系實際的訓練，因此，它在我們四年的大學生活中占有重要的地位。主要設計內容有：首先，對零件進行分析，主要是零件作用的分析和工藝分析，通過零件分析可以了解零件基本情況，而工藝分析可以知道零件的加工表面和加工要求。根據零件圖提出的加工要求，確定毛坯的制造形式和尺寸的確定。第二步，進行基面的選擇，確定加工過程中的粗基準和精基準。

3、根據選好的基準，制訂工藝路線，通常制訂兩種以上的工藝路線，通過工藝方案的比較與分析，再選擇可以使零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精度等技術要求得到合理的保證的一種工序。第三步，根據已經選定的工序路線，確定每一步的切削用量及基本工時，并選擇合適的機床和刀具。對于粗加工，還要校核機床功率。最后，設計第三道工序鉆法蘭盤孔的夾具。先提出設計問題，再選擇定位基準，然后開始切削力、夾緊力的計算和定位誤差的分析。然后把設計的過程整理為圖紙。通過以上的概述，整個設計基本完成。 關鍵詞：機械 工藝路線 夾具設計 通過本次課程設計，應該得到以下方面的收獲：1、能熟練運用機械制造工藝設計中的基本理論以及在生

4、產實習中學到的實踐知識，正確地解決一個零件在加工中的定位、夾緊以及工藝路線安排、工藝尺寸確定等問題，保證零件的加工質量。2、提高結構設計的能力。通過設計夾具的訓練，應當獲得根據被加工零件的加工要求，設計出高效、省力、經濟合理而且能保證加工質量的夾具。3、加強使用軟件及圖表資料。掌握與本課程設計有關的各種資料的名稱、出處以及能夠做到熟練應用。一、設計任務及零件作用CA6140臥式車床上的法蘭盤為盤類零件，用于臥式車床上。車床的變速箱固定在主軸箱上，靠法蘭盤定心。法蘭盤內孔與主軸的中間軸承外圓相配，外圓與變速箱體孔相配，以保證主軸三個軸承孔同心，使齒輪正確嚙合。主要作用是標明刻度，實現縱向進給。分

5、析法蘭盤的技術要求，并繪制零件圖。設計零件技術機械加工工藝規(guī)程，填寫工藝文件。設計零件機械加工工藝裝備。設計機床專用夾具總裝圖中某個主要零件的零件圖。二、計算生產綱領、確定生產類型設計題目給定的零件是CA6140車床法蘭盤零件，零件年產量為10000件是大批量,，設其備品率為4%，機械加工廢品率為1%，則該零件的年生產綱領為：N=Qn(1+備品率 + 機械加工廢品率)=10000×1(1+4%+1%)=10500(件/年)?？芍摦a品為大批生產。三、零件的工藝分析CA6140臥式車床上的法蘭盤，為盤類零件，用于臥式車床上。車床的變速箱固定在主軸箱上，靠法蘭盤定心。法蘭盤內孔與主軸的中

6、間軸承外圓相配，外圓與變速箱體孔相配，以保證主軸三個軸承孔同心，使齒輪正確嚙合。零件是CA6140臥式車床上的法蘭盤，它位于車床絲桿的末端，主要作用是標明刻度，實現縱向進給。零件的 100外圓上標有刻度線，用來對齊調節(jié)刻度盤上的刻度值，從而能夠直接讀出所調整的數值；外圓上鉆有底部為mm上部為mm定位孔，實現精確定位法蘭盤中部的通孔則給傳遞力矩的，表明通過本身沒有受到多少力的作用。CA6140車床法蘭盤共有兩組加工的表面。先分述如下：1.以mm孔為精基準的加工表面。這一組加工表面包括：一個 的孔及其倒角；一個外圓及其倒角；外圓及其倒角；外圓及其倒角；外圓及其倒角；兩端面（分別距離軸心為24mm和

7、34mm兩端）；左端面和90右端面； 通孔。2.以90右端面為加工表面。這一組加工表面包括：右端面；90左端面；右端面；退刀槽；4和孔。這兩組加工表面之間有著一定的位置要求：左端面與軸形位公差0.03mm。右端面與軸形位公差0.03mm?？纵S線與右端面位置公差0.6mm，同時與軸線垂直相交，并且與端洗平面（距離軸線為24mm）垂直。經過對以上加工表面的分析，我們可先選定粗基準，加工出精基準所在的加工表面，然后借助專用夾具對其他加工表面進行加工，保證它們的位置精度。四、工藝規(guī)程設計4.1確定毛坯的制造形式1零件材料為HT200?？紤]零件在機床運行過程中所受沖擊不大，零件結構又比較簡單，而且零件加

8、工的輪廓尺寸不大,在考慮提高生產率保證加工精度后可采用鑄造成型。2. 在鑄造當中為了避免鑄件澆不到和冷隔等缺陷，應要求鑄件壁厚不小于最小壁厚。對于砂型鑄造各類鑄造合金鑄件的最小壁厚，鑄件的內壁厚度應小于外壁厚。金屬型鑄件最小壁厚：鑄件輪廓尺寸 200×200灰鑄鐵6mm。零件的最小輪廓尺寸是8mm，已經符合要求。3. 較小的孔和槽，或鑄件的壁很厚，則不宜鑄出，直接用機械加工成孔反而方便，對中心線位置要求高的孔不宜指出，這是因為鑄出后很難保證中心度精確，用鉆頭擴孔無法糾正其中心位置。法蘭盤零件是最小的孔是，還有和。這幾個孔都沒有鑄造出來，鑄造的粗糙度是：初步選擇的加工余量6.0mm。鑄

9、件缺陷層，粗糙度，還根據鑄造機械加工余量的估算公式：計算出來的結果加工余量A=3.8mm，經過相關資料的總結的加工余量的外圓的加工余量A=6mm,其他加工面都是A=5mm。4.金屬型鑄造要求的條件:符合100或100以下的鑄件,結構簡單,經濟合理性為成批大量生產.這也基本滿足條件!我就選擇金屬型鑄造?？傊慵螤畈⒉粡碗s，而且零件加工的輪廓尺寸不大,因此毛坯形狀可以與零件的形狀盡量接近，內孔不鑄出。毛坯尺寸通過確定加工余量后再決定。,在考慮提高生產率保證加工精度后可采用鑄造成型。4.2基面的選擇基準的選擇是工藝規(guī)程設計中重要的工作之一。定位選擇得正確與合理，可以使加工質量得到保證，生產率得以提

10、高。否則，加工工藝過程中會問題百出，更嚴重的還會造成零件大批報廢，使生產無法正常進行。（1）粗基準的選擇。對于法蘭盤零件而言可歸為軸類零件，盡可能選擇不加工表面為粗基準。而對有若干個不加工表面的工件，則應以與加工表面要求相互位置精度較高的不加工表面作粗基準。選擇比較平整、平滑、有足夠大面積的表面，并且不許有澆、冒口的殘跡和飛邊。根據這個基準選擇原則，現選取右邊外圓、及的右端面的不加工外輪廓表面作為粗基準，利用三爪卡盤夾緊外圓，再以的右端面定位可同時削除五個自由度，再以的右端面定位可削除一個自由度。對外圓、和的加工用兩塊V形塊加緊，限制4個自由度，底面支撐板定位面限制1個自由度，使缺少定位，不過

11、是可以靠兩個V形塊來加緊力來約束軸的扭轉力，然后進行鉆削，這樣對于回轉體的發(fā)蘭盤而言是可以保證相關面的標準，確保的圓周度。（2）精基準的選擇。以為精基準加工表面。這一組加工表面包括：右端面；左端面；右端面；退刀槽；4和孔。因為主要應該考慮基準重合的問題。當設計基準與工序基準不重合時，應該進行尺寸換算，同時要保證加工精度且使工件裝夾方便、準確、可靠。因此要遵循以下幾個原則： 1）基準重合原則； 2）基準統一原則； 3）互為基準原則；4）自為基準原則。4.3制定工藝路線制定工藝路線的出發(fā)點，應當是使零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精度等技術要求能得到合理的保證，在生產綱

12、領已確定的情況下，可以考慮采用萬能性機床配以專用工卡具，并盡量使工序集中來提高生產率。除此之外，還應當考慮經濟效果，以便使生產成本盡量下降。4.3.1工藝路線方案一工序:1. 100粗車左端面。2、粗車90左側面。3、粗車100外圓。4、粗車左45外圓。5、粗車100右端面。工序: 1、粗車右45右端面。2、粗車90右側面。3、粗車右45外圓。4、粗車90外圓。工序: 鉆、擴、粗鉸、精鉸孔并車孔左端的倒角。工序:1、半精車 左、右端面 。2、左端面，精車左端面、左端面；半精車外圓、 、。4、半精車柱體的過度倒圓。5、車柱體上的倒角C1.5×45°。工序:1、半精車、精車右端

13、面。2、車槽3×2。3、倒角C7×45°和C1×45°。工序:精車左端面、右端面。工序:粗銑、精銑柱體的兩側面。工序: 鉆4孔，鉸6孔。工序:磨削B面，即外圓面、右端面、左端面。工序:磨削外圓面 ，。工序：磨削突臺距離軸線24mm的側平面。工序：刻字刻線。工序XIV：鍍鉻。工序XV：檢測入庫。4.3.2工藝路線方案二工序：粗車 柱體左端面。工序：粗加工20孔 1、鉆中心孔18；2、擴孔19.8。工序：粗車100柱體右端面，粗車90柱體左端面，半精車100左、右端面90左端面，精車100左端面、90左端面，粗車外圓45 、100、90，半精車外圓

14、45 、90、100、，車100柱體的倒角，車45 柱體的過度倒圓。工序：粗車、半精車、精車90右端面，車退刀槽3×2，粗車、半精車外圓及倒角。工序：粗鉸19.94；精鉸20。工序：精車左端面、右端面。工序：銑90上兩平面1、粗銑兩端面。2、精銑兩端面。工序：鉆 4孔，鉸6孔工序：鉆 4×9透孔工序：磨右45外圓，外圓100，外圓90。磨B面，即左45外圓端面、 100右端面、90左端面工序：磨90上距軸心24平面工序：B面拋光工序XIII：刻字刻線工序XIV：100外圓鍍鉻工序XV檢驗入庫。4.3.3工藝方案的分析與比較上述兩種工藝方案的特點在于：方案一是先粗加工表面的毛

15、坯，基本按照加工原則來加工的，先粗加工半精加工精加工。給鉆孔確定基準，確?？椎男形还?，不過一次性加工好，同時零件要求很高的，在后面的加工會對它的精度的影響，并且左端面和90右端面要與軸有一定位置公差，這樣很難保證它們的位置的準確性。而方案二是只給鉆孔保證底座平面度，但是鉆頭的下鉆時不能準確定位，會影響的位置公差，從而也影響后面加工的左端面和右端面的端面跳動。不過在方案二中粗鉆擴和鉸是分開加工，粗鉸19.94。精鉸20，放在精車左端面、右端面前面，這樣確保左端面和右端面要與軸有一定位置公差。4.3.4綜合方案工序：粗車零件左端1、100粗車左端面。2、粗車90左側面。3、粗車100外圓。4、粗

16、車左45外圓。5、100粗車右端面。工序；粗車零件右端1、粗車右45右端面。2、粗車90右側面。3、粗車右45外圓。4、粗車90外圓。工序：粗加工20孔1、鉆中心孔18。2、擴孔19.8工序：半精車零件左端1、半精車100左端面。2、半精車90左側面。3、半精車100外圓。4、半精車左45外圓。5、半精車90外圓并倒角C1.5。6、車過渡圓角R5。7、半精車100右側面。8、倒角C1.5。工序：半精車零件右端1、半精車右45。2、半精車90右側面。3、半精車右45外圓右端面4、倒角C7。5、切槽3×2。工序：精加工20孔1、粗鉸19.94。2、精鉸20。工序：精車1、精車100左端面

17、。2、倒角1.5×45°（20內孔左側）。3、精車90右側面。4、倒角1.5×45°（20內孔右側）。工序:銑90上兩平面。粗銑兩端面、精銑兩端面工序:鉆 4孔，鉸6孔工序:鉆 4×9透孔工序:磨外圓100，右45外圓，外圓90；磨B面工序:磨90上距軸心24mm平面工序XIII:B面拋光工序XIV:刻字刻線工序XV: 100外圓鍍鉻工序XVI:檢驗入庫?？偣に嚪桨傅姆治觯何覀兊目偡桨富究朔艘欢桨傅娜秉c，繼承它們的優(yōu)點?？梢宰龅较却旨庸ぐ刖庸ぞ庸?，粗鉆擴和鉸是分開加工，粗鉸19.94。2、精鉸20，放在精車左端面、右端面前面，這樣確保

18、左端面和右端面要與軸有一定位置公差。可以確保加工面精度。4.4機械加工余量、工序尺寸及毛皮尺寸的確定“CA6140車床法蘭盤”；零件材料為HT200，硬度190210HB，毛皮重量1.6kg，生產類型大批量，金屬型鑄造毛坯。據以上原始資料及加工路線，分別確定各家工表面的機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸如下：1. 車外圓表面加工余量及公差。查機械制造工藝設計簡明手冊（以下稱工藝手冊）表2.22.5，取外圓表面長度余量均為2Z=6mm（均為雙邊加工）車削加工余量為：粗車: 2× 2.5mm半精車: 2×0.3mm精車 : 2×0.16mm公差：徑向的偏差為mm2.車、

19、端面和、外圓表面加工余量：粗車 2× 2mm半精車 2×0.3mm精車 : 2×0.16mm3.鉆孔（）查工藝手冊表2.22.5，先鉆出來直徑是18mm, 工序尺寸加工余量：鉆孔 18mm擴孔 0.9mm 擴孔后：19.8mm粗鉸孔 0.07 mm、粗鉸后：19.94mm精鉸 0.03mm公差：徑向的偏差為mm4.鉆孔（） 一次性加工完成，加工余量為2Z=9mm5.銑削加工余量：粗銑：9mm（離中心軸為34 mm）精銑：2 mm粗銑：18mm (離中心軸為24 mm)精銑：3 mm 其他尺寸直接鑄造得到由于本設計規(guī)定的零件為大批量生產，應該采用調整加工。因此在計算

20、最大、最小加工余量時應按調整法加工方式予以確認。五、確定切屑用量及基本工時工序：(一).粗車100左端面（1）選擇刀具選用93°偏頭端面車刀，參看機械制造工藝設計簡明手冊車床選用C365L轉塔式車床，中心高度210mm。參看切削用量簡明手冊選擇車刀幾何形狀，前刀面形狀為平面帶倒棱型，前角為10°，后角為6°，主偏角93°,副偏角為10°,刀尖角圓弧半徑0.5，刃傾角為-10°。（2）確定切削用量（a）確定背吃刀量ap (即切深ap)粗車的余量為2mm。由于刀桿截面取最大吃刀深度6mm，所以一次走刀完成ap=2mm。（b）確定進給量f查

21、切削用量簡明手冊：加工材料HT200、車刀刀桿尺寸為16×252mm、工件直徑100mm、切削深度ap=2mm，則進給量為0.81.2mm/r。再根據C365L車床及機械制造工藝設計簡明手冊表4.23查取橫向進給量取f =0.92mm/r。(c)選擇磨鈍標準及耐用度根據切削用量簡明手冊表1.9，取車刀后刀面最大磨損量為0.81.0mm。焊接車刀耐用度T=60min。(d) 確定切削速度V 根據切削用量簡明手冊表1.11當用YG6硬質合金車刀加工HT200（180199HBS），ap =2mm，f =0.92mm/r，查出V =1.05m/s。由于實際情況，在車削過程使用條件的改變，根

22、據切削用量簡明手冊表1.28，查得：切削速度的修正系數為：Ktv=1.0，KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73, Ksv=0.85,Kkv=1.0。Kmv=1.0,則修正后的V = V×Ktv×Kkv×Kkrv×Kmv×Ksv×KTv =1.05×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0×60=44m/min其中：Ktv為刀具材料改變時切削速度的修正系數。KTv為刀具耐用度改變時切削速度的修正系數。Kkv為切削方式改變時切削

23、速度的修正系數。Kkrv為車刀主偏角改變時切削速度的修正系數。Kmv為工件材料的強度和硬度改變時切削速度的修正系數。Ksv為毛胚表面狀態(tài)改變時切削速度的修正系數。則：n = 1000V/（D）=140r/min按C365L車床轉速（機械制造工藝設計簡明手冊表4.22）選擇與140r/min相近似的機床轉速n =136r/min,則實際切削速度V = 42.7m/min。（e）校驗機床功率車削時功率P 可由切削用量簡明手冊表1.25查得：在上述各條件下切削功率P =1.72.0KW，取2.0KW。由于實際車削過程使用條件改變，根據切削用量簡明手冊表1.29-2，切削功率修正系數為：Kkrfz =

24、 0.89,Krofz= Ksfz =1.0,Krfz=0.87。其中：Kkrfz為主偏角變化時切削力的修整系數。 Krofz為車刀前角變化時切削力的修整系數。 Ksfz為刃傾角變化時切削力的修整系數。 Krfz為車刀刀尖圓弧半徑變化時切削力的修整系數。則：修整后的P = P×Kkrfz×Krofz×Ksfz×Krfz = 1.55KW根據C365L車床當n =136r/min時，車床主軸允許功率PE=7.36KW。因P <PE×m=7.36×0.8=5.888KW，故所選的切削用量可在C365L上加工。( f )校驗機床進給機

25、構強度車削時的進給力可由切削用量手冊查表得Ff=1140N。由于實際車削過程使用條件的改變，根據切削用量簡明手冊查得車削過程的修正系數：Kkrf=1.17, Krof=1.0,Ksf =0.75,則: Ff =1140 ×1.17 ×1.0 ×0.75=1000N根據C365L車床說明書(切削用量簡明手冊),進給機構的進給力=4100N(橫向進給)因<，所選的f =0.92mm/r進給量可用。綜上，此工步的切削用量為：ap =2mm，f =0.92mm/r, n =136r/min, V =42.7m/min。（3）計算基本工時：按機械制造工藝設計簡明手冊表

26、7-1中公式計算：刀具行程長度L= (d- d1)/2+L1+L2+L3。其中：L1為刀具切入長度。 L2為刀具切出長度。 L2為試切附加長度。由于車削實際端面=0mm,=4mm,=2mm,=0mm，則：L=（106-0）/2+4+2+0=59mm。T= L×i /(f×n)=59×1(0.92×136)=0.47min （其中i為進給次數。）(二).粗車90左端面（1）選擇刀具：與粗車100左端面同一把。（2）確定切削用量（a）確定背吃刀量ap粗車的余量為2mm由于刀桿截面取最大吃刀深度為6mm所以一次走刀完成ap=2mm。(b) 確定進給量f查切削用

27、量簡明手冊：加工材料HT200、車刀刀桿尺寸為16×252 mm、工件直徑90mm、切削深度ap =2mm，則進給量為0.60.8 mm/r。再根據C365L車床及機械制造工藝設計簡明手冊表4.23查取橫向進給量取f =0.73mm/r。(c) 確定切削速度V：根據切削用量簡明手冊表1.11當用YG6硬質合金車刀加工HT200（180199HBS），ap=2mm，f =0.73mm/r，查出V =1.05m/s。由于實際情況，在車削過程使用條件的改變，根據切削用量手冊表1.25，查得切削速度的修正系數為：Ktv=KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/H

28、BS)1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V = V×Ktv×KTv×Kkv×Kkrv×Kmv×Ksv =1.05×1.0×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×60=44m/min則：n =1000V/D=155r/min按C365L車床轉速（機械制造工藝設計簡明手冊表4.22）選擇與155r/min相近的機床轉速n =136r/min,則實際切削速度V =38.4m/min。綜上，此工步的切削用量為：ap =2m

29、m，f =0.73 mm/r, n =136r/min, V =38.4m/min。（3）計算基本工時： L= (d- d1)/2+L1+L2+L3 (其中d=95mm,d1 =50mmL1,=4 mm，L2=L3=0 mm) =(9550)/2+4+0+0=26.5mmT= L×i /(f×n)=26.5×1÷(0.73×136)=0.267min。（三).粗車100外圓（1）選擇刀具：90°焊接式直頭外圓車刀，刀片厚度5mm，YG6硬質合金，前刀面帶倒棱形，主偏角90°，前角10°，后角6°，副偏角8

30、°，刃傾角10°，刀尖圓弧直徑0.5mm。（2）確定切削用量 （a）確定背吃刀量粗車外圓，加工余量為2.5mm(半徑值)，一次走刀，則ap=2.5mm。(b)確定進給量由切削用量簡明手冊 HT200，刀桿尺寸16×25，ap=2.5mm,工件直徑為100mm，則f=0.81.2 mm/r。再由機械制造工藝設計簡明手冊表4.23查取f =0.92 mm/r。 (c) 選擇刀具磨鈍標準及耐用度由切削用量手冊表1.9查取后刀面磨損最大限度為0.81.0 mm，焊接耐用度T=60min。 (d) 確定切削速度V：根據切削用量簡明手冊表1.11查取：V=1.33m/s(由1

31、80199HBS、asp=2.5mm、f =0.92mm/r、車刀為YG6硬質合金查得),由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數：Ktv=KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V = V×Ktv×KTv×Kkv×Kkrv×Kmv×Ksv =1.33×1.0×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×60=49.5 m/min則：n

32、= 157.6r/min按C365L車床轉速（機械制造工藝設計簡明手冊表4.22）選擇與157.5r/min相近的機床轉速n =183r/min,則實際切削速度V = 57.5m/min。綜上，此工步的切削用量為：a =2.5mm，f =0.92 mm/r, n =183r/min, V =57.5m/min。(3)計算基本工時：T=（L+L1+L2+L3）×i/(f×n) 其中L=12 mm，L1=3 mm，L2=3 mm，L3=0 mm，i=1=(12+3+3+0)×1/(0.92×183)=0.107min。 (四).粗車左端45外圓（1）選擇刀具

33、：與粗車100外圓同一把。（2）確定切削用量 （a）確定背吃刀量；粗車外圓加工余量2mm（半徑值），一次走刀，ap=2mm。（b）確定進給量：由切削用量簡明手冊材料HT200刀桿16×25，工件直徑50 mm，切深2mm,則 f為0.40.5mm/r,由機械制造工藝設計簡明手冊f機=0.41mm/r.（c）確定切削速度V:查切削用量簡明手冊表12，YG6硬質合金加工HT200（180-199HBS）,ap=2mm,f=0.41mm/r有V=1.33m/s,修正系數：Ktv=KTv= 1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)1.25=1.0,Ksv=0.8

34、5,Kkv=1.0。則修正后的V = V×Ktv×KTv×Kkv×Kkrv×Kmv×Ksv =1.33×60×1.0×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85=49.5m/min則：n=350r/min,取標準n機=322r/min,則V機=45.5m/min.綜上：ap =2mm,0.41mm/r,n機=322r/min,=45.5m/min。(3)計算工時T=（L+L1+L2+L3）×i/(f×n)=(30+5+5+0) /（0.41

35、15;322）=0.303min.(五).粗車 100右端面（1）選擇刀具：與粗車100左端面同一把。（2）確定切削用量: （a）確定背吃刀量ap:粗車的余量為2mm由于刀桿截面取最大吃刀深度為6mm所以一次走刀完成ap=2mm。(b)確定進給量：查切削用量簡明手冊：加工材料HT200、車刀刀桿尺寸為16×252 mm、工件直徑100mm、切削深度ap =2mm，則進給量為0.81.2 mm/r。再根據C365L車床及機械制造工藝設計簡明手冊表4.23查取橫向進給量取f =0.92mm/r。 (c)確定切削速度V：根據切削用量簡明手冊表1.11當用YG6硬質合金車刀加工HT200（1

36、80199HBS），ap =2mm，f =0.92mm/r，查出V =1.05m/s。由于實際情況，在車削過程使用條件的改變，根據切削用量簡明手冊表1.25，查得切削速度的修正系數為：Ktv=KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V = V×Ktv×KTv×Kkv×Kkrv×Kmv×Ksv =1.05×1.0×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0

37、15;60 =44m/min則：n =140r/min按C365L車床轉速（機械制造工藝設計簡明手冊表4.22）選擇與140r/min相近的機床轉速n =136r/min,則實際切削速度V =42.7m/min。綜上，此工步的切削用量為：ap =2mm，f =0.92 mm/r, n =136r/min, V =42.7m/min。（3）計算基本工時：L=（dd1）/2+L1+L2+L3 (其中d=101 mm, d1=46 mm, L1=4 mm, L2=L3=0) =(10146)/2+4+0+0=31.5mm T= L×i /(f×n)=31.5×1

38、7;(0.92×136)=0.252min。工序（一）.粗車右邊45右端面(1)選擇刀具與粗車100左端面的刀具相同。(2)確定切削用量：（a）確定背吃刀深度ap. 粗車加工余量為2mm.由于刀桿截面取最大吃刀深度為6mm,一次走刀完成，則取ap=2mm。（b）確定進給量f:根據切削用量手冊加工材料HT200車刀刀桿尺寸16×25工件直徑45mm，切削深度2mm，屬<3mm，則進給量為0.40.5mm/r,再根據C365L車床及機械制造工藝設計簡明手冊查取橫向進給量f=0.41mm/r。（c）確定切削速度V：根據切削用量手冊表12當用YG6硬質加工HT200，1801

39、99HBS =2mm，f機=0.41mm/r查出Vc=1.33m/s.由于實際車削過程使用條件改變，各修正系數：Ktv=1.0,KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V = V×Ktv×KTv×Kkv×Kkrv×Kmv×Ksv =1.33×60×1.0×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85=49.520m/min則n= 350.47r/min,按C365L車床

40、轉速（機械制造工藝設計簡明手冊表4.2-2）選擇與350.47 r/min相近轉速為322r/min,則實際切削速度V機= 45.7m/min(3)計算基本工時刀具行程長度L=（dd1）/2+L1+L2+L3，其中d1=0, L3=0, L2=2mm, L1=4mm,則L=50/2+4+2=31mm,所以T=L×i /（f×n ）=31×1/（0.41×322）=0.235min.（二）.粗車90右端面(1)選擇刀具：同上(2)確定切削用量：（a）確定背吃刀深度ap. 粗車加工余量為2.0mm,可以一次走刀完成，則:ap=2.0mm。（b）確定進給量f根

41、據切削手冊切深ap=2.0mm,屬于<3mm，則進給量f為0.60.8mm/r,再根據C365L及其機械工藝=0.73mm/r. （c）確定切削速度V直徑90mm,ap=2mm,=0.73mm/r查V=1.18m/s.修正系數：KTv=1.0,Ktv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=1.0,Ksv=0.85，Kkv=1.0,則Vc =1.18×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×60=43.93m/min,則n =155.45r/min. 按C365L車床轉速（機械制造工藝設計簡明手冊表4.22）選

42、擇與155.45r/min相近n機=136r/min,則實際切削速度V機=38.4m/min(3)計算基本工時：L（dd1）/2+L1+L2+L3/fn=(95-50)/2+0+4+026.5mmT= （dd1）/2+L1+L2+L3/fn =(95-46)/2+0+4+0/(0.73×136)=0.267min.（三）.粗車右端45外圓（1）選擇刀具：與粗車100外圓同一把。（2）確定切削用量（a）確定背吃刀量粗車外圓加工余量2.0mm（半徑值），一次走刀，ap=2.0mm.。（b）確定進給量：由切削用量簡明手冊材料HT200刀桿16×252mm，工件直徑50mm，切深2

43、.0mm,則 f為0.40.5mm/r,由機械制造工藝設計簡明手冊f機=0.41mm/r. （c）確定切削速度V:查切削用量簡明手冊表12，YG6硬質合金加工HT200（180199HBS）,ap=2.5mm,f=0.41mm/r有V=1.33m/s,修正系數：Ktv=KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V = V×Ktv×KTv×Kkv×Kkrv×Kmv×Ksv =1.33×60×1.0×1.0

44、15;1.0×0.73×1.0×0.85=49.5m/min則：n=350r/min,取標準=322r/min,則=45.5m/min.綜上：ap =2.0mm,=0.41mm/r,=322r/min,V機=45.5m/min。(3)計算工時T=（L+L1+L2+L3）×i/(f×n)=(41+3+3+0) /0.41×322=0.356min(四）.粗車90外圓（1）選擇刀具：與粗車100外圓同一把。（2）確定切削用量 （a）確定背吃刀量粗車外圓，加工余量為2.0mm,一次走刀，則asp=2.0mm。(b) 確定進給量由切削用量簡明

45、手冊HT200，刀桿尺寸16×25，ap=2.0mm,工件直徑為90mm，則f=0.60.8mm/r。再由機械制造工藝設計簡明手冊表4.23查取f =0.76mm/r。 (c) 確定切削速度V根據切削用量手冊表12查?。篤=1.33m/s(由180199HBS、asp=2.0mm、f =0.76mm/r、車刀為YG6硬質合金),由于實際車削過程使用條件的改變,查取切削速度修正系數：Ktv=1.0 KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V = V×Ktv×Kkv&#

46、215;Kkrv×Kmv×Ksv×KTv =1.33×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0×60=49.5m/min則：n =1000×49.5/3.14×90=175.2r/min，按C365L車床轉速（機械制造工藝設計簡明手冊表4.22）選擇與157.5r/min相近的機床轉速n =183r/min,則實際切削速度V = 51.7m/min。綜上，此工步的切削用量為：a =2.0mm，f =0.76mm/r, n =183r/min, V

47、=51.7m/min。(3)計算基本工時： T=（L+L1+L2+L3）×i/(f×n) 其中L=9mm， L1=3mm， L2=3mm， L3=0mm，i=1=(9+3+3+0)×1/(0.76×183)=0.108min。工序(一)鉆18孔（1）機床選擇：查機械制造工藝設計簡明手冊選用Z535立式鉆床。（2）刀具選擇：查機械制造工藝設計簡明手冊選用直徑18mm高速鋼標準錐柄麻花鉆。（3）切削用量選擇：查切削用量簡明手冊得：f=0.700.86mm/r,再由機械制造工藝設計簡明手冊Z535立式鉆床進給量取f=0.72mm/r。查切削用量簡明手冊取V=0

48、.35m/s=21m/min則n =371.36r/min按機床選取n =400r/min,故V =3.14×18×400/1000=22.6m/min(4)計算基本工時：由機械制造工藝設計簡明手冊表7-5中公式得T=（L+L1+L2）/(f×n)=(91+11+0)/(0.72×400)=0.3542min。其中L=91mm，L1=（D-/2）×cotKr+2=11mmL2=0mm,(二) 擴19.8孔（1）刀具選擇：選用直徑19.8mm高速鋼標準錐柄擴孔鉆。（2）確定切削用量：查切削用量簡明手冊得：f=0.901.1mm/r,再由機械制造工

49、藝設計簡明手冊Z535立式鉆床進給量取f =0.96mm/r。擴孔時的切削速度， 由公式：V擴=（1/21/3）V鉆查切削用量簡明手冊取V =0.35m/s=21m/minV擴=（1/21/3）V鉆=710.5m/min則：n=112.5168.8r/min按機床選取n =140r/m,故V = 3.14×19.8×140/1000=8.7m/min (3)計算基本工時：T=（L+L1+L2）/(f×n)由ap=(D-)/2=(19.8-18)/2=0.9mm查得L1=14mm，L=91mm,取L2=2mm =(91+14+2)/(0.96×140)=0

50、.871min。工序（一）半精車100左端面（1）選擇刀具：與粗車100左端面同一把。（2）確定切削用量：（a）確定背吃刀量：半精車余量為z=0.3mm,可一次走刀完成，ap=0.3mm。（b）確定進給量：由機械制造工藝設計簡明手冊表314表面粗糙度Ra3.2，鑄鐵，副偏角10°，刀尖半徑0.5mm，則進給量為0.180.25mm/r,再根據機械制造工藝設計簡明手冊表4.23查取橫向進量f =0.24mm/r。（c）確定切削速度：根據 切削用量簡明手冊表1.11查得：V=2.13m/min (180199HBS、ap=0.3mm、f =0.24mm/r、車刀為YG6硬質合金)由于實際

51、車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數：Ktv=1.0 KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V = V×Ktv×Kkv×Kkrv×Kmv×Ksv×KTv =2.13×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0×60=79.3m/min則：n = 252r/min，按C365L車床轉速（機械制造工藝設計簡明手冊表4.22）選擇與252

52、r/min相近的機床轉速n =238r/min,則實際切削速度V=3.14×100×238/1000=74.7m/min。（3）計算基本工時：L=（dd1）÷2+L1+L2+L3 (其中d=101mm,d1=19.8mm,L1=4mm,L2=2mm,L3=0mm) =（10119.8）2+4+2+0=46.6mm則：T= 46.6(0.24×238)=0.816min。（二）半精車90左端面（1）選擇刀具：與粗車100左端面同一把。（2）確定切削用量：（a）確定背吃刀量：加工余量為z=0.45mm, 一次走刀完成，asp=0.45mm。（b）確定進給量：

53、由機械制造工藝設計手冊表314表面粗糙度Ra3.2，鑄鐵，副偏角10°，刀尖半徑0.5mm，則進給量為0.20.35mm/r,再根據機械制造工藝設計簡明手冊表4.23查取橫向進量f =0.24mm/r。（c）確定切削速度：根據切削用量手冊表1.11查?。篤C=2.02 (由180199HBS、asp=0.45mm、f =0.24mm/r、車刀為YG硬質合金)由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數：Ktv=1.0 KTv=1.0,Kkv=1.0,Kkrv=0.73,Kmv=(190/HBS)1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V = V×

54、;Ktv×Kkv×Kkrv×Kmv×Ksv×KTv =2.02×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0×60 =75.2m/min則：n = 266r/min按C365L車床轉速（機械制造工藝設計簡明手冊表4.22）選擇與266r/min相近的機床轉速n =322r/min,則實際切削速度V = 3.14×90×322/1000=91.0m/min。綜上，此工步的切削用量為：a =0.45mm，f =0.24mm/r, n =

55、322r/min, V =91.0m/min。（3）計算基本工時：L=（dd1）/2+L1+L2+L3 (其中d=91mm,d1=46mm,L1=4mm,L2=L3=0mm) =（9146）/2+4+0+0=26.5mmT=L×i/(f×n)=26.5×1/(0.24×322)=0.34min。（三）半精車100外圓（1）選擇刀具：90°焊接式直頭外圓車刀，刀片厚度5mm，YG6硬質合金，前刀面帶倒棱形，主偏角90°，前角10°，后角6°，副偏角8°，刃傾角0°，刀尖圓弧直徑0.5mm。（2）確

56、定切削用量 （a）確定背吃刀量半精車外圓，加工余量為0.3mm（半徑值）,一次走刀，則asp=0.3mm。(b)確定進給量由切削用量簡明手冊表3.14得f=0.20.3mm/r。再由機械制造工藝設計簡明手冊表4.12查取f =0.28mm/r。（c）選擇刀具磨鈍標準及耐用度：后刀面磨鈍標準為0.81.0,耐用度為T=60min。 (d)確定切削速度根據切削用量簡明手冊表1.11查取：=2.13m/s (180199HBS、asp=0.55mm、f =0.52mm/r、車刀為YG6硬質合金),由于實際車削過程使用條件的改變，查取切削速度修正系數：Ktv=1.0 KTv=1.0,Kkv=1.0,K

57、krv=0.73,Kmv=(190/HBS)1.25=1.0,Ksv=0.85,Kkv=1.0。則修正后的V = V×Ktv×Kkv×Kkrv×Kmv×Ksv×KTv =2.13×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0×60=79.3m/min則：n =1000×79.3/(3.14×100)=252.5r/min按C365L車床轉速（機械制造工藝設計簡明手冊表4.22）選擇與252.5r/min相近的機床轉速n =

58、322r/min,則實際切削速度V = 101.1m/min。綜上，此工步的切削用量為：ap =0.3mm，f=0. 28mm/r, n =322r/min, V =101.1m/min。(3)計算基本工時：T=（L+L1+L2+L3）×i/(f×n)其中L=9.7mm，L1=3mm，L2=3mm，L3=0mm，i=1=(9.7+3+3+0)×1/(0.28×322)=0.174min。（四）半精車左邊45 外圓(1)選擇刀具：用半精車100外圓車刀。(2)確定切削用量（a）確定背吃刀半精車外圓雙邊加工余量為0.9mm,一次走刀成,asp=0.9/20.45mm.（b）確定進給量f查機械工藝f取0.20.3mm/r,由表4-1-2，f=0.28mm/r.（c）確定切削速度V查切削手冊表12取2.13m/s,修正系數同上：Vc = 2.13×60×1.0×1.0×0.73×1.0×0.85×1.0×1.0=79.3m/min,則：n =561.2r/min取車床轉速為550r/min,則實際切削速度Vc=77.75m/min.綜上：asp=0.45