某火電廠降低鍋爐漏風(fēng)率的技術(shù)措施

1、安全管理文書某火電廠降低鍋爐漏風(fēng)率的技術(shù)措施日期：?jiǎn)挝唬耗郴痣姀S降低鍋爐漏風(fēng)率的技術(shù)措施福建永安火電廠檢修部366013摘要：本文簡(jiǎn)要介紹了福建永安火 電廠5鍋爐漏風(fēng)情況，針對(duì)#5鍋爐漏風(fēng)率居高不下影響鍋爐安全經(jīng)濟(jì)性 運(yùn)行的問題，通過對(duì)空氣預(yù)熱器進(jìn)行改型更換和風(fēng)煙道的消缺補(bǔ)漏，提 高了鍋爐的燃燒運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。關(guān)鍵詞：空氣預(yù)熱器、漏風(fēng)率、熱效率、 風(fēng)煙道1、引言福建永安火電廠#5爐武漢鍋爐生產(chǎn)的高溫高壓固態(tài)排渣 爐，型號(hào)為WGZ-410/100-7型，采用“口”型布置，分別由爐膛、水平 煙道、尾部煙道三部分組成，單汽包自然循環(huán)全露天布置。下降管、爐 室、過熱器、高溫省煤器懸吊于爐頂構(gòu)架上。二級(jí) 空

2、氣預(yù)熱器、低溫 省煤器和一級(jí)空氣預(yù)熱器疊置于豎井構(gòu)架上。#5爐于1984年投產(chǎn)生產(chǎn)， 設(shè)計(jì)熱風(fēng)溫度436.8 C,設(shè)計(jì)漏風(fēng)率為17%鍋爐熱效率設(shè)計(jì)值為85%2、存在問題由于近些年煤質(zhì)較差，“三管”受飛灰磨損嚴(yán)重，空 氣預(yù)熱器、煙道、爐墻板磨損非常嚴(yán)重，尤其是空氣預(yù)熱器，受飛灰的 長(zhǎng)期沖刷磨損，管子減薄破漏嚴(yán)重，一級(jí)中部管箱管子破漏達(dá)25% 一級(jí)上部管箱管子破漏達(dá)15%二級(jí)空氣預(yù)熱器管箱變形嚴(yán)重，管板裂入 拱起，中間熱風(fēng)道三角尖護(hù)板開裂，管子磨損破漏，雖經(jīng)多次的加防磨 套管和堵管，都無法降低漏風(fēng)率，反而一直采取堵管的方式消除泄漏， 致使煙速提高，又加劇了未損壞管子的磨損，導(dǎo)致爐漏風(fēng)率急劇升高，

3、整臺(tái)爐的漏風(fēng)率從 2002年8月22.05%猛升至2003年3月的60.78%, 具體詳見下表：02、802、902、1002、1102、1203、103、203、303、403、 停爐 停爐停爐 從上表看出， 由于管子沖刷破漏嚴(yán)重，即使停爐進(jìn)行堵管都無濟(jì)于事，漏風(fēng)量增加， 嚴(yán)重影響了整臺(tái)鍋爐的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行：2.1因送風(fēng)機(jī)的部分風(fēng)量直接通過破漏的管子短路至煙側(cè)，使得送到爐膛內(nèi)的風(fēng)量不足，使得入爐氧量 不足，才2.1%。運(yùn)行過程中送風(fēng)出力不足，而由于部分風(fēng)量短路至煙側(cè)， 再加上爐墻、風(fēng)煙道的泄漏，引風(fēng)量急劇增加，引風(fēng)機(jī)的引風(fēng)出力也不 足，#9、10引風(fēng)機(jī)電流已壓紅線運(yùn)行，電流為 78-80A,弓

4、I風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速為 720min/h，爐膛負(fù)壓難以保證，鍋爐燃燒不穩(wěn)定。2.2由于送風(fēng)短路，以及煙道破損漏風(fēng)，冷風(fēng)從空氣預(yù)熱器冷端進(jìn)入煙道，使得排煙溫度較 低，基本在110C左右，進(jìn)入電除塵的煙氣因煙溫較低，粉塵易粘附在 極線上，同時(shí)煙氣量增加，電除塵負(fù)荷增加，致使除塵效率降低，煙氣 排放超標(biāo)，發(fā)生煙囪冒黑煙現(xiàn)象。2.3空氣預(yù)熱器的嚴(yán)重漏風(fēng)及堵塞， 使空氣預(yù)熱器換熱能力變差，熱風(fēng)溫度較低，平均才385C。2.4由于除塵效率降低，粉塵無法全部收集下來，加劇了引風(fēng)機(jī)葉輪的磨損，并 且積灰易粘附在葉片上，導(dǎo)致葉輪平衡被破壞發(fā)生振動(dòng)超標(biāo)，已發(fā)生3次因軸承振動(dòng)超標(biāo)申請(qǐng)停役清灰。以上幾種問題已嚴(yán)重影響了鍋爐安全

5、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，2003年5月13日測(cè)得鍋爐熱效率為76.47%,機(jī)械不完 全燃燒損失達(dá)18.308%,飛灰可燃物達(dá)30.8%,發(fā)電油耗率6.19g/kWh, 發(fā)電標(biāo)煤耗率438.75g/kWh。3、防治措施3.1利用大修機(jī)會(huì)將#5爐一 級(jí)中上部管箱共24箱管箱由光管式改造為螺旋槽式管箱，以提高熱交 換效率。由于原管箱采用重疊式布置，因此管箱無法全部拆除進(jìn)行更換， 經(jīng)研究，采用嵌入式安裝，即舊管箱保留原管箱支撐管（133*10）,將 一級(jí)預(yù)熱器中部舊管箱（前后12個(gè)管箱）按新管箱制作的安裝尺寸割 除吊離，騰出上部管箱拆裝通道。然后將一級(jí)預(yù)熱器上部舊管箱（前后 12個(gè)管箱）按要求的尺寸，把靠右側(cè)的 4

6、個(gè)舊管箱（前后各2個(gè)管箱） 先割除并吊離。接著上2個(gè)上部新管箱（前后各1個(gè)管箱），進(jìn)行有效 固定后，利用上部新管箱吊裝中部新管箱，再按割除1個(gè)舊管箱、上1個(gè)新管箱的順序逐步安裝中、上部新管箱。新舊管箱更換采用在左側(cè)單 邊進(jìn)出吊裝施工，安裝完后，為保證新管箱的聯(lián)接牢固，新管箱吊裝就 位后，在上部管箱下管板與大板梁之間，每箱加焊 2塊三角鋼板(S =20m m作支撐。為確保鍋爐構(gòu)件強(qiáng)度，在拆除前對(duì)舊管箱進(jìn)行全 面檢查，將所有與舊管箱連接以及影響管箱吊裝的大板梁上下底板部份 割除，割除后的剩余底板與舊管箱支撐管及管板進(jìn)行焊接，保正鍋爐尾 部構(gòu)架的整體強(qiáng)度。3.2將二級(jí)空氣預(yù)熱器管箱共12管箱更換為螺

7、旋槽 管式空氣預(yù)熱器管箱。3.3將舊沙封拆除，更換為新型不銹鋼膨脹補(bǔ)償 器，消除沙封漏風(fēng)。3.4中間風(fēng)道破損嚴(yán)重，采取全部貼補(bǔ)鋼板的方式， 不僅消除了漏風(fēng)，同時(shí)減少通過中間風(fēng)道泄漏對(duì)省煤器管子沖刷磨損破 漏，防止了省煤器管泄漏的不安全隱患。3.5將熱風(fēng)道腐蝕磨損破損嚴(yán) 重的3個(gè)伸縮節(jié)進(jìn)行更換，同時(shí)對(duì)其余破損較少的伸縮節(jié)進(jìn)行焊補(bǔ)。3.6 對(duì)出口水平煙道進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)磨損破漏處進(jìn)行貼鋼板焊補(bǔ)。3.7通過修前和修后的漏風(fēng)率測(cè)試，對(duì)未更換的一級(jí)下部空氣預(yù)熱器管箱進(jìn)行查 漏，利用加防磨套管和堵管兩種方式來消除漏風(fēng)，同時(shí)對(duì)查出的泄漏的 爐墻進(jìn)行密封焊補(bǔ)。4、效果檢查通過采取各種措施進(jìn)行消除漏風(fēng)，至2006

8、年7月鍋爐燃燒經(jīng)濟(jì)性有了有較大幅度的提高。4.1鍋爐熱效率85.8%,其中機(jī)械 不完全燃燒損失為8.176%,飛灰可燃物13.8%,發(fā)電油耗率4.66g/kWh, 發(fā)電標(biāo)煤耗率415g/kWho 4.2鍋爐漏風(fēng)率9.03%。4.3熱風(fēng)溫度471C。 4.4帶滿負(fù)荷時(shí)鍋爐送引風(fēng)機(jī)只需開 60%左右，兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)電流各降15A 左右，送風(fēng)壓力也由6000Pa升高到6700P& 4.5電除塵除塵效率有明 顯的提高，煙囪無冒黑煙現(xiàn)象。4.6引風(fēng)機(jī)經(jīng)清完灰后，無再發(fā)生積灰 破壞葉輪平衡現(xiàn)象。漏風(fēng)率的降低，送風(fēng)能力的充足，致使至爐膛的空氣量充足，保證了爐內(nèi)適當(dāng)?shù)倪^?？諝庀禂?shù)，煤粉在爐內(nèi)得到充分的燃 燒，降低了機(jī)械不完全燃燒損失q4,同時(shí)也由于燃料與空氣得到充分的混合，使得在燃燒過程中產(chǎn)生的可燃?xì)怏w能得到盡量完全燃燒，減 小了化學(xué)不完全燃燒熱損失，并且由于漏風(fēng)率的降低，使提排煙容積降 低，保證了所有受熱面的傳熱效率，空氣預(yù)熱器的出口熱風(fēng)溫度有了較 大程度的提咼，溫升達(dá)到96C,并且排煙溫度比以前提咼較多，也保證 了電除塵的除塵效率，減少了引風(fēng)機(jī)葉輪積灰的隱患，熱效率的提高也 減少了燃料的消耗量，同時(shí)也降低了引風(fēng)機(jī)的電耗，整體提高了鍋爐的 燃燒經(jīng)濟(jì)性。5、遺留問題經(jīng)過改造和檢修消缺，鍋爐的運(yùn)行