汽機(jī)滑壓運(yùn)行優(yōu)化試驗

1、汽機(jī)滑壓運(yùn)行優(yōu)化試驗編 制：西安院 內(nèi)蒙古電科院北方聯(lián)合電力臨河熱電廠臨河熱電廠1、2號汽輪機(jī)是東方汽輪機(jī)廠設(shè)計、生產(chǎn)的C300/235-16.7/0.35/537/537型亞臨界、一次中間再熱、兩缸兩排汽、抽汽凝汽式汽輪機(jī)。為了解機(jī)組狀況，進(jìn)一步挖掘機(jī)組節(jié)能潛力，降低機(jī)組供電煤耗，尋找機(jī)組的最佳滑壓運(yùn)行曲線，經(jīng)與西安熱工研究院有限公司、內(nèi)蒙古電科院合作，并參閱包頭第三熱電廠同型機(jī)組優(yōu)化運(yùn)行試驗結(jié)論，針對機(jī)組實際工況，進(jìn)行滑壓運(yùn)行的優(yōu)化性能試驗。1 設(shè)備概況1.1 汽輪機(jī)主要技術(shù)規(guī)范機(jī)組型號：C300/235-16.7/0.35/537/537型式：亞臨界、一次中間再熱、兩缸兩排汽、抽汽凝汽器

2、式汽輪機(jī)額定功率：300MW額定轉(zhuǎn)速：3000r/min額定主蒸汽壓力：16.7MPa額定主蒸汽溫度：537額定再熱蒸汽溫度：537額定主蒸汽流量：915.7t/h額定背壓：4.9kPa給水回?zé)嵯到y(tǒng)：3高加+1除氧器+4低加保證熱耗率：7689.0kJ/(kW.h)2 試驗?zāi)康暮鸵笸ㄟ^試驗對北方聯(lián)合電力公司包頭第三熱電廠2號機(jī)組設(shè)備的運(yùn)行狀況、主要運(yùn)行參數(shù)進(jìn)行分析，在確保機(jī)組安全的前提下，依據(jù)機(jī)組的現(xiàn)有條件，有針對性地進(jìn)行優(yōu)化試驗，從運(yùn)行角度入手，提高運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性，降低煤耗，為實現(xiàn)機(jī)組性能在線監(jiān)測和優(yōu)化管理提供必要的依據(jù)。具體包括：測定機(jī)組在額定參數(shù)下4VWO、300MW工況的性能。在4VWO

3、、300MW工況下，測取機(jī)組的主凝結(jié)水流量、主給水流量、主蒸汽流量、主蒸汽溫度和壓力、再熱蒸汽溫度和壓力、低壓缸排汽壓力、最終給水溫度、發(fā)電機(jī)功率等參數(shù)，計算出機(jī)組的熱耗率和高、中壓缸效率，對機(jī)組進(jìn)行評價。測定機(jī)組在定、滑壓運(yùn)行方式下的性能。在90%、80%、70%、60%等負(fù)荷工況下，通過改變主汽調(diào)節(jié)門的控制方式以及主汽壓力的變化，測取機(jī)組的主凝結(jié)水流量、主給水流量、主蒸汽流量、主蒸汽溫度和壓力、再熱蒸汽溫度和壓力、低壓缸排汽壓力、最終給水溫度、發(fā)電機(jī)功率等參數(shù)，計算出機(jī)組的熱耗率和高、中壓缸效率，比較和分析機(jī)組在幾種方式下運(yùn)行的性能，提出最優(yōu)運(yùn)行方式和相應(yīng)的曲線。測定機(jī)組在100%、90%

4、、80%、70%、60%負(fù)荷下的微增出力。3 試驗內(nèi)容和工況根據(jù)試驗?zāi)康暮鸵?，結(jié)合機(jī)組日常運(yùn)行的情況，制定了以下試驗內(nèi)容：3.1 定壓運(yùn)行方式試驗試驗工況12345機(jī)組負(fù)荷(MW)300270240210180主汽壓力(MPa)16.716.716.716.716.7主汽溫度()537537537537537再熱汽溫度()5375375375375373.2 滑壓運(yùn)行方式試驗試驗工況123機(jī)組負(fù)荷(MW)300270270主汽壓力(MPa)14.1015.7014.80主汽溫度()537537537再熱汽溫度()537537537試驗工況456機(jī)組負(fù)荷(MW)240240240主汽壓力(MP

5、a)14.9014.0013.00主汽溫度()537537537再熱汽溫度()537537537試驗工況789機(jī)組負(fù)荷(MW)210210210主汽壓力(MPa)15.0013.2012.40主汽溫度()537537537再熱汽溫度()537537537試驗工況101112機(jī)組負(fù)荷(MW)180180180主汽壓力(MPa)14.8012.8011.20主汽溫度()537537537再熱汽溫度()5375375373.3 機(jī)組微增出力試驗機(jī)組負(fù)荷MW300270MW240MW機(jī)組背壓kPa791179116810機(jī)組負(fù)荷MW210MW180MW機(jī)組背壓kPa681068104 試驗標(biāo)準(zhǔn)及基準(zhǔn)4

6、.1 試驗標(biāo)準(zhǔn)：參照美國機(jī)械工程師協(xié)會汽輪機(jī)性能試驗規(guī)程(ASME PTC62004)中的簡化試驗方法和中國國家標(biāo)準(zhǔn)電站汽輪機(jī)熱力性能驗收試驗規(guī)程(GB811787)。4.2 水和水蒸汽性質(zhì)表：國際公式化委員會1967年工業(yè)用IFC水和水蒸汽狀態(tài)方程。4.3 試驗基準(zhǔn)：負(fù)荷基準(zhǔn)、閥位基準(zhǔn)。5 試驗測點及儀表主凝結(jié)水流量作為試驗基準(zhǔn)流量，采用ASME PTC6標(biāo)準(zhǔn)推薦的高精度喉部取壓長徑式流量噴嘴測量；再熱減溫水流量、過熱減溫水流量等輔助流量采用現(xiàn)場安裝的標(biāo)準(zhǔn)流量孔板測量。在保證試驗精度及不影響機(jī)組安全運(yùn)行的前提下，一部分測點借用電廠運(yùn)行監(jiān)視測點。測量儀表：電功率：串接電廠運(yùn)行變送器信號。壓力：

7、采用內(nèi)蒙古電科院提供的0.075級Rosemount3051型壓力變送器測量，部分壓力參數(shù)采用電廠運(yùn)行儀表測量。流量差壓：主凝結(jié)水流量差壓采用精度為0.075級Rosemount3051型差壓變送器測量。再熱減溫水流量及過熱減溫水流量差壓串接電廠運(yùn)行儀表。溫度：采用E型精密級熱電偶測量，部分溫度參數(shù)采用電廠運(yùn)行儀表測量。數(shù)據(jù)采集：采用英國Solarton公司生產(chǎn)的IMP分散式數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，自動記錄壓力、差壓、溫度等信號，進(jìn)行數(shù)據(jù)自動采集、存儲和處理，采集系統(tǒng)精度為0.02級。水位：采用DAS系統(tǒng)的數(shù)據(jù)監(jiān)視和記錄，主要包括汽包水位、除氧器水位、凝汽器熱井水位和各加熱器水位。6 試驗方法6.1 按

8、系統(tǒng)隔離清單要求進(jìn)行系統(tǒng)隔離。6.2 向系統(tǒng)補(bǔ)水，使除氧器水箱和凝汽器熱井至較高水位，各加熱器水位正常，維持試驗進(jìn)行中不向系統(tǒng)補(bǔ)水。6.3 不投或少投減溫水，如果必須投減溫水，則應(yīng)保持減溫水流量在試驗持續(xù)時間內(nèi)穩(wěn)定。6.4 調(diào)整運(yùn)行參數(shù)，使之滿足試驗要求。維持參數(shù)穩(wěn)定，確保主要參數(shù)的偏差及波動值符合試驗規(guī)程要求。6.5 根據(jù)試驗工況的要求，調(diào)整高壓調(diào)節(jié)閥閥位，試驗過程中保持閥位不變。6.6 每一試驗工況調(diào)整完成，機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行半小時后，確認(rèn)試驗儀表及數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)工作正常，開始試驗記錄。數(shù)據(jù)采集裝置每30秒鐘記錄一次；人工記錄的各參數(shù)，每5分鐘記錄一次。7 試驗概況西安熱工研究院有限公司與內(nèi)蒙古電

9、科院工作人員于2008年3月進(jìn)入試驗現(xiàn)場，開始試驗準(zhǔn)備工作。分別進(jìn)行了 4VWO、100%、90%、80%、70%、60%負(fù)荷下共27個工況的各類性能試驗(試驗安排及進(jìn)度見下表)。整個試驗過程中，機(jī)組設(shè)備狀況良好，運(yùn)行參數(shù)穩(wěn)定，各工況系統(tǒng)不明泄漏率均滿足試驗大綱的要求，試驗結(jié)果有效。試 驗 安 排 及 進(jìn) 度 表序號日 期時間試驗工況主汽壓力12008-3-3009:1509:45180MW-111.20MPa22008-3-3010:3511:10180MW-212.80MPa32008-3-3012:0012:50180MW-314.80MPa42008-3-3014:5515:30180

10、MW-416.70MPa52008-4-1811:2012:00180MW-B211.20MPa62008-4-1816:3517:15180MW-B311.20MPa72008-3-3109:1509:50210MW-112.40MPa82008-3-3110:5011:25210MW-213.20MPa92008-3-3113:2013:50210MW-315.00MPa102008-3-3115:5016:40210MW-416.45MPa112008-4-1911:4012:15210MW-B212.90MPa122008-4-1914:4015:10210MW-B312.90MPa1

11、32008-4-2110:4011:10240MW-113.00MPa142008-4-2111:5512:30240MW-214.00MPa152008-4-2113:2514:00240MW-314.90MPa162008-4-2115:3016:25240MW-416.70MPa172008-4-2118:0018:40240MW-B214.90MPa182008-4-2119:3520:00240MW-B314.90MPa192008-4-2213:1513:45270MW-116.60MPa202008-4-2214:4515:15270MW-215.70MPa212008-4-22

12、16:2016:55270MW-314.80MPa222008-4-2218:1018:55270MW-B216.60MPa232008-4-2219:4520:15270MW-B316.60MPa242008-4-2311:2012:054VWO-300MW-114.10MPa252008-4-2312:2013:05300MW-216.60MPa262008-4-2418:3019:00300MW- B216.60MPa272008-4-2419:3020:00300MW- B316.60MPa8 試驗數(shù)據(jù)處理和計算方法8.1 試驗數(shù)據(jù)處理選取數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)記錄的每一工況相對穩(wěn)定的一段連續(xù)記

13、錄數(shù)據(jù)進(jìn)行處理計算(包括平均值計算，儀表零位、儀表安裝水位差、大氣壓力等修正)，以此作為性能計算的依據(jù)(試驗原始數(shù)據(jù)見附件2)。同一參數(shù)多重測點的測量值取算術(shù)平均值。8.2 流量計算主凝結(jié)水流量、再熱減溫水流量、過熱減溫水流量等用測量的差壓值和介質(zhì)壓力及溫度，根據(jù)采用的節(jié)流元件按流量計算公式來計算。軸封漏汽流量采用設(shè)計值計算。人工記錄的各儲水容器水位變化量根據(jù)容器尺寸、記錄時間和介質(zhì)密度將其換算成當(dāng)量流量。8.3 系統(tǒng)不明泄漏量計算式中：F 系統(tǒng)不明泄漏量，kg/h；Fhwl 熱井水位變化當(dāng)量流量，kg/h；Fbl 鍋爐汽包水位變化當(dāng)量流量，kg/h；Fdl 除氧器水箱水位變化當(dāng)量流量，kg/

14、h；Fml 可測量的系統(tǒng)明漏量，kg/h。注：水位下降時當(dāng)量流量為正值，反之為負(fù)值。8.4 主蒸汽流量計算式中：Fms 主蒸汽流量，kg/h；Ffw 最終給水流量，kg/h；Fshsp 過熱減溫水流量，kg/h；Fs 爐側(cè)明漏量，kg/h； Ff 分配給爐側(cè)的不明泄漏量，kg/h。8.5 試驗熱耗率計算式中：HRt 試驗熱耗率，kJ/(kW.h)；Hms 主蒸汽焓值，kJ/kg；Hfw 主給水焓值，kJ/kg；Hhrh 熱再熱焓值，kJ/kg；Hcrh 冷再熱焓值，kJ/kg；Hrhsp 再熱減溫水焓值，kJ/kg；Hshsp 過熱減溫水焓值，kJ/kg；Fcrh 冷再熱蒸汽流量，kg/h；F

15、rhsp 再熱減溫水流量，kg/h；Pe 發(fā)電機(jī)終端輸出功率，kW。8.6 發(fā)電機(jī)電功率計算式中： Pe 電功率；Kw 儀表常數(shù)；Kpt 電壓互感器的變比；Kct 電流互感器的變比；W1、W2功率變送器的實測值。8.7 試驗結(jié)果的修正按照ASME PTC6-2004中的簡化試驗方法，對試驗結(jié)果進(jìn)行系統(tǒng)和參數(shù)修正。（因為本次試驗非考核性試驗，故非電廠運(yùn)行人員可調(diào)整的項目沒有進(jìn)行修正，如：凝汽器過冷度、再熱器壓降等）系統(tǒng)修正計算(第一類修正)包括：a) 過熱減溫水流量。b) 再熱減溫水流量。參數(shù)修正計算(第二類修正)包括：a) 主蒸汽壓力。b) 主蒸汽溫度。c) 再熱蒸汽溫度。d) 排汽壓力。9

16、試驗結(jié)果及分析對各工況的試驗數(shù)據(jù)按照上述方法處理后，依據(jù)所述計算方法進(jìn)行計算，各工況的主要結(jié)果見表1至表12。9.1 4VWO、300MW工況機(jī)組性能表1 4VWO、300MW工況試驗結(jié)果項 目 名 稱單 位4VWO-300MW-1300MW-2試 驗 日 期2008-4-232008-4-23試驗開始時間11:2012:20試驗結(jié)束時間12:0513:05發(fā)電機(jī)功率kW301575.3299277.0主蒸汽流量t/h951.791 944.301 主蒸汽壓力MPa14.205 16.707 主蒸汽溫度535.5 535.2 高排壓力MPa3.932 3.868 高排溫度353.6 336.6

17、 高壓缸效率%83.01 78.80 再熱汽壓力MPa3.544 3.490 再熱汽溫度536.0 524.8 中壓缸排汽壓力MPa0.542 0.533 中壓缸排汽溫度280.0 271.5 中壓缸效率%90.82 90.90 排汽壓力kPa6.32 6.57 熱井出口溫度36.6 37.3 最終給水溫度275.9 273.9 試驗熱耗率kJ/(kW.h)8258.98204.2kcal/(kW.h)1972.61959.5修正后的主蒸汽流量t/h1126.439 940.474 第一類修正后的熱耗率kJ/(kW.h)8232.08179.3kcal/(kW.h)1966.21953.6第一

18、類修正后的電功率kW298693.0296255.3第二類修正后的熱耗率kJ/(kW.h)8061.88088.2kcal/(kW.h)1925.51931.8第二類修正后的電功率kW350417.3301606.6在300MW定壓工況下，機(jī)組的試驗熱耗率為8204.2kJ/(kW.h)，經(jīng)第一、二類修正后的熱耗率為8088.2kJ/(kW.h)，比設(shè)計值(7689.0kJ/(kW.h)高399.2kJ/(kW.h)。機(jī)組的高壓缸效率為78.80%；中壓缸效率為90.90%；試驗電功率為299277.0 kW，修正后的電功率為301606.6kW。在4VWO工況下，機(jī)組的試驗熱耗率為8258.

19、9kJ/(kW.h)，經(jīng)第一、二類修正后的熱耗率為8061.8kJ/(kW.h)。機(jī)組高壓缸效率為83.01%，比設(shè)計值86.30%低3.29個百分點；中壓缸效率為90.82%，比設(shè)計值92.62%低1.80個百分點。在4VWO工況下，試驗主蒸汽流量為951.791t/h，修正到額定主蒸汽壓力和溫度條件下的主蒸汽流量為1126.439t/h；比設(shè)計值1025.000t/h大101.439t/h，即機(jī)組通流能力比設(shè)計值大9.90%。9.2 機(jī)組定、滑壓經(jīng)濟(jì)性分析在100%、90%、80%、70%、60%等負(fù)荷工況下，進(jìn)行了機(jī)組定、滑壓運(yùn)行方式的經(jīng)濟(jì)性比對。從熱力循環(huán)理論進(jìn)行分析，機(jī)組在低負(fù)荷下滑

20、壓運(yùn)行時，由于進(jìn)汽節(jié)流損失小，漏汽損失也小，使得機(jī)組的相對內(nèi)效率比定壓運(yùn)行時有較大的提高，同時，由于初參數(shù)的降低，機(jī)組滑壓運(yùn)行的循環(huán)熱效率也會降低。因此，只有當(dāng)滑壓運(yùn)行時汽輪機(jī)相對內(nèi)效率的增加幅度大于循環(huán)熱效率的下降幅度時，在此滑壓參數(shù)下運(yùn)行才是比較經(jīng)濟(jì)的。注：表2表6各工況第二類修正計算時都沒有進(jìn)行主蒸汽壓力的修正。表2 機(jī)組300MW負(fù)荷定、滑壓試驗結(jié)果項 目 名 稱單 位300MW-1300MW-2試 驗 日 期2008-4-232008-4-23試驗開始時間11:2012:20試驗結(jié)束時間12:0513:05發(fā)電機(jī)功率kW301575.3299277.0主蒸汽流量t/h951.791

21、944.301 主蒸汽壓力MPa14.205 16.707 主蒸汽溫度535.5 535.2 高排壓力MPa3.932 3.868 高排溫度353.6 336.6 高壓缸效率%83.01 78.80 再熱汽壓力MPa3.544 3.490 再熱汽溫度536.0 524.8 中壓缸排汽壓力MPa0.542 0.533 中壓缸排汽溫度280.0 271.5 中壓缸效率%90.82 90.90 排汽壓力kPa6.32 6.57 熱井出口溫度36.6 37.3 最終給水溫度275.9 273.9 修正后的主蒸汽流量t/h1126.439 940.474 試驗熱耗率kJ/(kW.h)8258.98204

22、.2kcal/(kW.h)1972.61959.5第一類修正后的熱耗率kJ/(kW.h)8232.08179.3kcal/(kW.h)1966.21953.6第一類修正后的電功率kW298693.0296255.3第二類修正后的熱耗率kJ/(kW.h)8173.68088.2kcal/(kW.h)1952.21931.8第二類修正后的電功率kW300796.5301606.6由表2可以看出：在300MW工況下，當(dāng)主汽壓力由16.707MPa降低到14.205MPa(此時4個高壓調(diào)門均已全開)時，機(jī)組高壓缸效率由78.80%上升到83.01%，而機(jī)組熱耗率由定壓運(yùn)行時的8088.2kJ/(kW.

23、h)上升到8173.6kJ/(kW.h) 。可見在300MW負(fù)荷下，機(jī)組定壓運(yùn)行比滑壓運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性好。表3 機(jī)組270MW負(fù)荷定、滑壓試驗結(jié)果項 目 名 稱單 位270MW-1270MW-2270MW-3試 驗 日 期2008-4-222008-4-222008-4-22試驗開始時間13:1514:4516:20試驗結(jié)束時間13:4515:1516:55發(fā)電機(jī)功率kW267218.2270113.8268042.3主蒸汽流量t/h824.257 835.940 830.242 主蒸汽壓力MPa16.679 15.808 14.881 主蒸汽溫度535.9 536.6 536.3 高排壓力MPa

24、3.465 3.535 3.527 高排溫度328.5 337.1 343.1 高壓缸效率%76.92 77.48 78.30 再熱汽壓力MPa3.128 3.190 3.184 再熱汽溫度530.0 534.0 534.2 中壓缸排汽壓力MPa0.482 0.491 0.490 中壓缸排汽溫度275.6 278.8 279.5 中壓缸效率%91.27 91.16 91.00 排汽壓力kPa7.72 8.08 7.99 熱井出口溫度40.4 41.3 41.1 最終給水溫度266.3 267.8 267.9 試驗熱耗率kJ/(kW.h)8305.08370.48395.0kcal/(kW.h)

25、1983.61999.22005.1修正后的主蒸汽流量t/h822.924 884.233 936.120 第一類修正后的熱耗率kJ/(kW.h)8269.28327.98350.4kcal/(kW.h)1975.11989.11994.5第一類修正后的電功率kW262997.0265325.8263264.8第二類修正后的熱耗率kJ/(kW.h)8133.48181.98209.1kcal/(kW.h)1942.61954.21960.7第二類修正后的電功率kW268408.1270495.8268143.0由表3在270MW工況下，當(dāng)主汽壓力由16.679MPa降低到15.808MPa時，

26、機(jī)組高壓缸效率由76.92%上升到77.48%，機(jī)組熱耗率由定壓運(yùn)行時的8133.4kJ/(kW.h)上升到8181.9kJ/(kW.h)；當(dāng)主蒸汽壓力最終降低到14.881MPa時，機(jī)組高壓缸效率繼續(xù)上升到78.30%，而機(jī)組的熱耗率進(jìn)一步上升到8209.1kJ/(kW.h)?？梢钥闯?，熱耗率的變化是一個隨主蒸汽壓力降低而升高的過程。這是因為隨著主蒸汽壓力的降低，循環(huán)熱效率逐漸降低而汽輪機(jī)內(nèi)效率逐漸增高，但循環(huán)熱效率的降低占主導(dǎo)地位，所以隨著主蒸汽壓力的降低熱耗率逐步升高?？梢姡涸?70MW負(fù)荷下，機(jī)組定壓運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性較好。表4 機(jī)組240MW負(fù)荷定、滑壓試驗結(jié)果項 目 名 稱單 位240M

27、W-1240MW-2240MW-3240MW-4試 驗 日 期2008-4-212008-4-212008-4-212008-4-21試驗開始時間10:4011:5513:2515:30試驗結(jié)束時間11:1012:3014:0016:25發(fā)電機(jī)功率kW239852.2240482.0237578.7239791.5主蒸汽流量t/h751.114 749.508 738.812 745.129 主蒸汽壓力MPa13.136 14.065 14.998 16.670 主蒸汽溫度535.6 535.5 535.5 536.6 高排壓力MPa3.148 3.141 3.069 3.078 高排溫度34

28、2.6 336.7 327.6 320.1 高壓缸效率%80.17 78.36 77.52 75.01 再熱汽壓力MPa2.822 2.817 2.753 2.763 再熱汽溫度533.2 531.2 526.7 530.2 中壓缸排汽壓力MPa0.437 0.436 0.427 0.429 中壓缸排汽溫度279.3 277.8 274.4 276.7 中壓缸效率%91.17 91.16 91.26 91.39 排汽壓力kPa7.93 7.84 7.45 7.32 熱井出口溫度41.0 40.9 39.9 39.6 最終給水溫度262.1 261.7 260.0 259.7 試驗熱耗率kJ/(

29、kW.h)8405.38357.68342.38332.6kcal/(kW.h)2007.61996.21992.51990.2修正后的主蒸汽流量t/h965.459 896.371 825.545 744.802 第一類修正后的電功率kW238638.2239227.0236501.4238967.3第一類修正后的熱耗率kJ/(kW.h)8392.88345.28332.18325.3kcal/(kW.h)2004.61993.21990.11988.5第二類修正后的熱耗率kJ/(kW.h)8245.88199.78197.08207.4kcal/(kW.h)1969.51958.51957

30、.81960.3第二類修正后的電功率kW243498.4244361.2241948.0243482.2由表3可以看出：在240MW工況下，當(dāng)主汽壓力由16.670MPa降低到14.998MPa時，機(jī)組高壓缸效率由75.01%上升到77.52%，機(jī)組熱耗率由定壓運(yùn)行時的8207.4kJ/(kW.h)下降到8197.0kJ/(kW.h)；當(dāng)主蒸汽壓力最終降低到13.136MPa時，機(jī)組高壓缸效率繼續(xù)上升到80.17%，而機(jī)組的熱耗率則上升到8245.8kJ/(kW.h)?？梢钥闯觯瑹岷穆实淖兓且粋€隨主蒸汽壓力降低先降低后升高的過程。這是因為隨著主蒸汽壓力的降低，循環(huán)熱效率逐漸降低而汽輪機(jī)內(nèi)效率

31、逐漸增高，且兩者交替占據(jù)主導(dǎo)地位，所以隨著主蒸汽壓力的降低熱耗率先降低后升高。綜合分析后，240MW負(fù)荷工況時主汽壓力應(yīng)當(dāng)選擇在15.0MPa左右運(yùn)行。參數(shù)的調(diào)整通過四個順序閥的控制實現(xiàn)。即：1、2號高壓調(diào)門保持在63%左右的開度，3號高壓調(diào)門保持在16%左右的開度，4號調(diào)門全關(guān)。表5 機(jī)組210MW負(fù)荷定、滑壓試驗結(jié)果項 目 名 稱單 位210MW-1210MW-2210MW-3210MW-4試 驗 日 期2008-3-312008-3-312008-3-312008-3-31試驗開始時間9:1510:5513:2015:50試驗結(jié)束時間9:5011:2513:5016:40發(fā)電機(jī)功率kW2

32、10080.0209733.7211850.7213307.3主蒸汽流量t/h649.113 643.388 644.481 652.635 主蒸汽壓力MPa12.426 13.158 15.128 16.632 主蒸汽溫度536.7 537.2 537.2 537.1 高排壓力MPa2.730 2.708 2.724 2.739 高排溫度338.6 332.2 321.7 316.2 高壓缸效率%78.05 77.50 74.34 71.48 再熱汽壓力MPa2.447 2.427 2.447 2.462 再熱汽溫度531.4 530.1 534.3 536.4 中壓缸排汽壓力MPa0.38

33、3 0.380 0.383 0.386 中壓缸排汽溫度280.0 279.1 281.9 283.3 中壓缸效率%90.92 90.95 91.09 91.16 排汽壓力kPa6.22 6.39 6.52 6.46 熱井出口溫度36.5 37.0 37.3 37.1 最終給水溫度253.6 252.9 252.6 252.7 試驗熱耗率kJ/(kW.h)8451.38384.38387.08377.8kcal/(kW.h)2018.52002.62003.22001.0修正后的主蒸汽流量t/h885.285 826.736 714.731 654.301 第一類修正后的熱耗率kJ/(kW.h)

34、8441.68377.78373.78370.1kcal/(kW.h)2016.22001.02000.01999.2第一類修正后的電功率kW209208.0209108.3210526.9212535.7第二類修正后的熱耗率kJ/(kW.h)8376.58304.28304.68307.9kcal/(kW.h)2000.71983.41983.51984.3第二類修正后的電功率kW211651.8212000.2212705.5214266.0由表5可以看出：在210MW工況下，當(dāng)主汽壓力由16.632MPa降低到15.128MPa時，機(jī)組高壓缸效率由71.48%上升到74.34%，機(jī)組熱耗

35、率由定壓運(yùn)行時的8307.9kJ/(kW.h)下降到8304.6kJ/(kW.h)；當(dāng)主蒸汽壓力進(jìn)一步降低到13.158MPa時，機(jī)組高壓缸效率繼續(xù)上升到77.50%，而機(jī)組的熱耗率為8304.2kJ/(kW.h)基本維持不變，當(dāng)主蒸汽壓力進(jìn)一步降低到12.426MPa時，機(jī)組高壓缸效率繼續(xù)上升到78.05%，機(jī)組的熱耗率則上升至8376.5kJ/(kW.h)?？梢钥闯?，在210MW工況下，熱耗率的變化是一個隨主蒸汽壓力降低先降低后升高的過程。綜合分析后，210MW負(fù)荷工況時主汽壓力應(yīng)當(dāng)選擇在14.0MPa左右運(yùn)行。參數(shù)的調(diào)整通過四個順序閥的控制實現(xiàn)。表6 機(jī)組180MW負(fù)荷滑壓試驗結(jié)果項 目

36、 名 稱單 位180MW-1180MW-2180MW-3180MW-4試 驗 日 期2008-3-302008-3-302008-3-302008-3-30試驗開始時間9:0510:3012:5514:50試驗結(jié)束時間9:4511:0513:3015:30發(fā)電機(jī)功率kW179736.8181367.9179666.1180765.5主蒸汽流量t/h545.093 544.841 540.755 553.044 主蒸汽壓力MPa11.164 12.812 14.787 16.713 主蒸汽溫度535.2 535.0 535.5 536.0 高排壓力MPa2.312 2.323 2.322 2.3

37、37 高排溫度333.3 323.8 317.0 310.3 高壓缸效率%77.77 74.48 69.86 66.68 再熱汽壓力MPa2.070 2.083 2.086 2.100 再熱汽溫度523.0 527.7 534.2 528.0 中壓缸排汽壓力MPa0.326 0.328 0.329 0.331 中壓缸排汽溫度274.6 278.0 282.7 277.8 中壓缸效率%91.04 91.11 91.23 91.29 排汽壓力kPa4.53 4.80 5.15 5.43 熱井出口溫度30.5 31.7 32.4 33.9 最終給水溫度243.9 243.5 243.0 243.1

38、試驗熱耗率kJ/(kW.h)8417.38382.98414.58464.5kcal/(kW.h)2010.42002.22009.82021.7修正后的主蒸汽流量t/h830.346 718.582 613.382 551.029 第一類修正后的熱耗率kJ/(kW.h)8411.18375.18406.38458.5kcal/(kW.h)2009.02000.32007.82020.3第一類修正后的電功率kW179246.4180713.3178969.5180245.5第二類修正后的熱耗率kJ/(kW.h)8382.48352.28388.38418.4kcal/(kW.h)2002.11

39、994.92003.52010.7第二類修正后的電功率kW181438.2182209.0179584.9182079.2由表6可以看出：在180MW工況下，當(dāng)主汽壓力由16.713MPa降低到12.812MPa時，機(jī)組高壓缸效率由66.68%上升到74.48%，機(jī)組熱耗率由8418.4kJ/(kW.h) 下降到8352.2kJ/(kW.h)；當(dāng)主蒸汽壓力最終降低到11.164MPa時，機(jī)組高壓缸效率繼續(xù)上升到77.77%，機(jī)組的熱耗率則上升至8382.4kJ/(kW.h)?？梢钥闯?，在180MW工況下，熱耗率的變化也是一個隨主蒸汽壓力降低先降低后升高的過程。綜合分析后，180MW負(fù)荷工況時主

40、汽壓力應(yīng)當(dāng)選擇在12.8MPa左右運(yùn)行。參數(shù)的調(diào)整通過四個順序閥的控制實現(xiàn)。即：1、2號高壓調(diào)門保持在38%左右的開度，3號高壓調(diào)門保持在13%左右的開度，4號調(diào)門全關(guān)。根據(jù)對上述負(fù)荷點的定、滑壓工況試驗結(jié)果的分析，提出以下建議：在負(fù)荷不小于270MW時，機(jī)組應(yīng)當(dāng)采用定壓方式運(yùn)行。當(dāng)負(fù)荷在270MW150MW時，建議采用滑壓方式運(yùn)行，參數(shù)的調(diào)整通過四個順序閥的控制實現(xiàn)。在負(fù)荷低于150MW后，維持主蒸汽在11.5MPa運(yùn)行。根據(jù)試驗結(jié)果，給出了機(jī)組不同負(fù)荷下推薦的主蒸汽壓力值。表7 機(jī)組不同負(fù)荷下推薦的主蒸汽壓力負(fù) 荷推薦壓力300MW290MW290MW280MW270MW260MW250M

41、W240MW230MW16.7MPa16.7MPa16.7MPa16.7MPa16.7MPa16.3MPa15.8MPa15.4MPa15.0MPa負(fù) 荷220MW210MW210MW200MW190MW180MW170MW160MW150MW推薦壓力14.5MPa14.1MPa14.1MPa13.7MPa13.2MPa12.8MPa12.4MPa11.9MPa11.5MPa 19 附件1 本次試驗得出的關(guān)系曲線1附件1 本次試驗得出的關(guān)系曲線2附件1 本次試驗得出的關(guān)系曲線3 附件2優(yōu)化試驗數(shù)據(jù)匯總1項 目 名 稱單 位180MW-1180MW-2180MW-3180MW-4180MW-B2

42、180MW-B3210MW-1試 驗 日 期2008-3-302008-3-302008-3-302008-3-302008-4-182008-4-182008-3-31試驗開始時間9:0510:3012:5514:5011:2016:359:15試驗結(jié)束時間9:4511:0513:3015:3012:2017:159:50自動主汽門前壓力MPa11.1612.8114.7916.7111.2411.4912.43調(diào)節(jié)級壓力MPa6.926.846.786.847.167.318.21高壓缸排汽壓力MPa2.312.322.322.342.412.452.73再熱汽門前壓力MPa2.072.0

43、82.092.102.142.182.45中壓缸排汽壓力MPa0.330.330.330.330.340.340.38低壓缸排汽壓力kPa4.534.805.155.437.4711.396.22四段抽汽壓力MPa0.6230.6270.6250.6320.6450.6560.728除氧器進(jìn)汽壓力MPa0.6170.6220.6200.6270.6390.6500.721三段抽汽壓力MPa1.0331.0401.0371.0491.0701.0901.2153號高加進(jìn)汽壓力MPa0.9730.9820.9790.9911.0091.0271.1472號高加進(jìn)汽壓力MPa2.2242.2392.

44、2282.2492.3102.3512.617一段抽汽壓力MPa3.6263.6163.5893.6163.7533.8244.2701號高加進(jìn)汽壓力MPa3.5313.5283.5013.5283.6753.7504.169主凝結(jié)水壓力MPa0.7410.7460.7440.7520.7670.7810.866給泵出口壓力MPa12.60214.10015.95117.83012.73713.02014.143大氣壓力kPa89.70789.72889.55089.40288.74488.52389.350自動主汽門前溫度535.16535.03535.53536.05535.56538.1

45、7536.68高壓缸排汽溫度333.29323.81316.96310.34336.13337.58338.65再熱汽門前溫度523.03527.68534.24528.04524.18526.12531.35中壓缸排汽溫度274.53277.94282.63277.73274.11275.52279.89四段抽汽溫度348.78351.89349.25351.56346.64347.78354.28三段抽汽溫度427.76430.84428.36430.72425.72426.99433.823號高加進(jìn)汽溫度424.17427.14424.37426.91422.07423.39430.08

46、2號高加進(jìn)汽溫度328.20317.84309.69303.99329.32330.18331.97一段抽汽溫度392.12379.69370.55364.17393.20394.40397.121號高加進(jìn)汽溫度390.10377.95368.69362.35391.57392.69395.25除氧器進(jìn)水溫度133.74133.94133.79134.21134.98135.57139.28除氧器出水溫度154.93155.25155.11154.59156.73157.49161.423號高加進(jìn)水溫度157.21157.72157.89159.18158.82159.60164.173號高加

47、出水溫度179.66180.13179.88180.35181.36182.12186.903號高加疏水溫度162.31162.81162.86164.09164.30165.11169.682號高加出水溫度218.41218.50218.05218.28220.27221.18226.972號高加疏水溫度183.21183.60183.39183.94185.05185.93191.391號高加出水溫度243.89243.46242.97243.11246.29247.37253.641號高加疏水溫度224.11224.14223.69224.07226.31227.37233.58主給水溫度243.89243.46242.97243.11246.29247.37253.64熱井出水溫度（總管）30.55