跨河特大橋貝雷架便橋計(jì)算書

1、1貝雷架便橋計(jì)算書201年 月目 錄第1章設(shè)計(jì)計(jì)算說明 11.1 設(shè)計(jì)依據(jù) 11.2 工程概況 11.2.1 主要技術(shù)參數(shù) 11.2.2 便橋結(jié)構(gòu)3第2章便橋橋面系計(jì)算 42.1 混凝土運(yùn)輸車作用下縱向分布梁計(jì)算 42.1.1 計(jì)算簡圖42.1.2 .計(jì)算荷載42.1.3 .結(jié)算結(jié)果52.1.4 支點(diǎn)反力52.2 履帶吊作用下縱向分布梁計(jì)算 52.2.1 .計(jì)算簡圖52.2.2 計(jì)算荷載62.2.3 計(jì)算結(jié)果62.2.4 .支點(diǎn)反力62.3 分配橫梁的計(jì)算 72.3.1 計(jì)算簡圖72.3.2 計(jì)算荷載72.3.3 計(jì)算結(jié)果7第3章貝雷架計(jì)算93.1 混凝土運(yùn)輸車作用下貝雷架計(jì)算 93.1.1

2、最不利荷載位置確定 93.1.2 最不利位置貝雷架計(jì)算模型 113.1.3 最不利荷載位置貝雷架計(jì)算結(jié)果 113.2 履帶吊作用下貝雷架計(jì)算 143.2.1 最不利位置貝雷架計(jì)算模型 143.2.2 最不利荷載位置貝雷架計(jì)算結(jié)果 153.2.3 腹桿加強(qiáng)后最不利荷載位置貝雷架計(jì)算結(jié)果 17第4章橫梁及鋼管樁計(jì)算 213.1 .橫梁方f算 213.1.1 履帶吊工作狀態(tài)偏心15cm 213.1.2 履帶吊工作狀態(tài)（無偏心） 223.1.3 履帶吊偏心 60cm走行狀態(tài) 233.1.4 履帶吊走行狀態(tài)（無偏心） 243.1.5 混凝土運(yùn)輸車偏心 130cm通過狀態(tài) 263.1.6 混凝土運(yùn)輸車無偏

3、心通過狀態(tài) 273.2 最不利荷載位置鋼管樁計(jì)算結(jié)果 283.2.1 計(jì)算荷載283.2.2 計(jì)算結(jié)果29第1章設(shè)計(jì)計(jì)算說明1.1 設(shè)計(jì)依據(jù)；大洋河大橋全橋總布置圖(修改初步設(shè)計(jì))；鐵路橋涵施工規(guī)范(TB10203-2002);鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017-2003路橋施工計(jì)算手冊(cè)；橋梁工程、結(jié)構(gòu)力學(xué)、材料力學(xué)；其他相關(guān)規(guī)范手冊(cè)。1.2 工程概況北大河特大橋：位于某省某市境內(nèi)，橋梁起點(diǎn) DK711+296.4&橋梁終點(diǎn) DK712+523.05,全長1076.1m。包括7片12m空間剛構(gòu)、30片32m簡支 箱梁、35座橋墩、2座橋臺(tái)。北大河特大橋跨越跨越一條河流。河流水文情況：北大河蘭

4、新鐵路便橋河段采用冰溝水文站歷年實(shí)測(cè)最大洪峰流量910立方米/秒。便橋河段最大洪峰相對(duì)應(yīng)最大流速為 3.55米/ 秒。共統(tǒng)計(jì)2005 2009年水文資料。1.3 便橋設(shè)計(jì)1.3.1 主要技術(shù)參數(shù)(1)便橋標(biāo)高的確定：便橋總長度擬定153米，共設(shè)17跨，每跨長度為9米。墩身高度為7米。 鋼管打入河床下8米。保證在河流沖刷線以下 0.5米。驗(yàn)算棧橋過水能力和流速的校核，已知斷面形式 b=153m h=7m底坡i =0.5%。粗糙n=0.03校核流量Q.過水面積 A=BH=153*7=1071M2濕周 x=B+2H=167m水力半徑 R=A/x=6.41m謝才系數(shù) C=R1/6/n=42.04m&q

5、uot;2/s流量Q=AGRT=3604.8m3/s>910 m3/s(該河流五年內(nèi)最大洪峰流量)滿足要 求。(2)荷載確定橋面荷載考慮以下三種情況：公路一級(jí)車輛荷載；便橋使用中最重車輛9m3的混凝土運(yùn)輸車；便橋架設(shè)時(shí)履帶吊的荷載。與公路一級(jí)車輛荷 載比較混凝土運(yùn)輸車的軸重和軸距都非常不利，所以將其作為計(jì)算荷載，將履帶吊架梁工況作為檢算荷載。1臺(tái)9m3的混凝土運(yùn)輸車車輛荷載的立面及平明面如下(參考車型：海 諾集團(tuán)生產(chǎn) HNJ5253GJB(9m):9200 rn38001350荷載平面圖P1P2P338001350荷載立面圖P1=6TP2=P3=17T合計(jì)：40T履帶吊架梁時(shí)荷載立面及平

6、面如下:履帶吊重50t,吊重按15t考慮。履帶35每條履帶單位壓力7取“皿(3)鋼彈性模量 Es = 2.1 X105MPa21(4)材料容許應(yīng)力：U =140MPa U=85MPaL=200MPa J = 120MpaQ235鋼即 l-145MPa,Q345鋼% 】 = 210Mpa,1.3.2 便橋結(jié)構(gòu)便橋采用（12+12+9）*3連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，便橋基礎(chǔ)采用0 529*10鋼管樁基礎(chǔ)，每墩位設(shè)置六根鋼管，樁頂安裝 2132b作為橫梁，梁部采用4根 貝雷架，間距450+2700+450mm貝雷梁上橫向安裝120b橫梁，橫梁位于貝雷架節(jié)點(diǎn)位置，間距705+705+705+885mm橫梁上鋪設(shè)16

7、b梢鋼，梢向 向下，間距190mm在橋面梢鋼上焊制。12m晦鋼筋作為防滑設(shè)施第2章便橋橋面系計(jì)算橋面系計(jì)算主要包括橋面縱向分布梁16b及橫向分配梁120b的計(jì)算根據(jù)上表描述的工況，分別對(duì)其計(jì)算，以下為計(jì)算過程。2.1 混凝土運(yùn)輸車作用下縱向分布梁計(jì)算2.1.1. 算簡圖縱向分布梁支撐在橫向分配梁上，按 5跨連續(xù)梁考慮，計(jì)算簡圖如下:1852.51852.5R1R2R3705705R4885R5705R6705彎矩最不利位1R2705705R3R4R5R6885705705剪力、支點(diǎn)反力最不利位置2.1.2. 計(jì)算荷載計(jì)算荷載按三種荷載組合分別計(jì)算。計(jì)算荷載：計(jì)算荷載為

8、9m3混凝土運(yùn)輸車，前軸重由8根梢鋼承擔(dān)，每根梢鋼承擔(dān)P1=60000/8=7500N后軸重同樣也由8根梢鋼承擔(dān)，每根梢鋼承擔(dān) P2=170000/8=21250N2.1.3. 結(jié)算結(jié)果按上述圖示與荷載，計(jì)算縱向分布梁結(jié)果如下：Mmax=3.1049KN*mQmax=20.797KN16b的截面幾何特性為：I=85.3cm4W=17.5cm3A=25.1c收A0=10*(65-8.5*2 ) *2=960mrrn(Tmah Mmax /W=3.1049 - 106/17.5 - 103=179.5N/ mm2_ 一 =2<145*1.3=188.5 N/ mmrmax= Qmax/A0=

9、20.797 103/960=21.2N/ mm22<85 N/ mm2.1.4支點(diǎn)反力R1=68.3N;R2=76.3N;R3=20930N;R4=2988N;R5=5945N;R6=-527.5N結(jié)論：在9m3昆凝土運(yùn)輸車作用下，縱向分布梁采用16b，間距19cm可滿足施工要求！2.2 履帶吊作用下縱向分布梁計(jì)算2.2.1 .計(jì)算簡圖履帶吊荷載半跨布置時(shí)，為最不利荷載，其計(jì)算簡圖如下:2.2.2 計(jì)算荷載單個(gè)履帶板寬度為700mm按由4根梢鋼承擔(dān)考慮，履帶吊按吊重25t,并考慮1.3的沖擊系數(shù)與不均載系數(shù)，荷載q= (55+15) *1.3*10000/2/4500/4=25.3N/

10、mm2.2.3 計(jì)算結(jié)果按上述荷載與圖示，計(jì)算結(jié)果為：Mmax=1.539KN*mQmax=11.61KN16b的截面幾何特性為：I=85.3cm4W=17.5cm3A=25.1cM A0=10*(65-8.5*2 ) *2=960mrm(Tmah Mmax /W=1.539 - 106/17.5 - 103=87.9N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mmrmax= Qmax/A0=11.61 103/960=12.1N/ mm22<85 N/ mm2.2.4 .支點(diǎn)反力R1=406.3N;R2=-2012N;R3=12782N;R4=21328N;R5=19169N

11、;R6=7281N結(jié)論：在55t履帶吊吊重25t作用下，縱向分布梁采用16b,間距19cm可滿足施工要求！2.3 分配橫梁的計(jì)算2.3.1 計(jì)算簡圖分配橫梁按支撐于貝雷架的連續(xù)梁計(jì)算，荷載由縱向分布梁傳遞，其計(jì)算簡圖如下：65 1865190 190 1901930190 190 190rrnrm-ppppppppR1 R2R3 R4700.4502700450 700 一2.3.2 計(jì)算荷載分配橫梁的荷載由縱向分布梁傳遞，由計(jì)算結(jié)果可知，最不利荷載為履帶吊作用時(shí)的荷載，P=24363N2.3.3 計(jì)算結(jié)果按上述荷載與計(jì)算簡圖計(jì)算，計(jì)算結(jié)果為：Mmax=25.941KN*mQmax=97.66

12、9KNI20b的截面幾何特性為：I=2500cm4W=250cm 3A=39.5cm2A0=9*(200-11.4*2 ) =1595mm(Tma尸 Mmax/W=25.941 106/250 103=103.8N/ mm2 _2<145*1.3=188.5 N/ mm3 3.2r max= Qmax/A0=97.669，10/1595=61.2N/ mm一 2<85 N/ mm支點(diǎn)反力R1=-74.688KN R2=142.47KN R3=-3.76KN R4=132.44KN結(jié)論：在最不利荷載作用下，分配橫梁采用I20b,間距705*3+885mm可滿足施工要求！第3章貝雷架計(jì)

13、算貝雷架按12+12+9m一聯(lián)計(jì)算，采用平面桿系結(jié)構(gòu)建模，上下弦桿 及豎桿使用梁單元BEAM膜擬，斜腹桿使用桿單元LINK1模擬，兩片桁 架片之間較接，貝雷架的荷載由分配橫梁傳遞，為模擬移動(dòng)荷載從而找 出不利位置，建模時(shí)考慮與分配橫梁與縱向分布梁整體建立。1.1.1 土運(yùn)輸車作用下貝雷架計(jì)算3.1.1 最不利荷載位置確定(1)計(jì)算模型模型按12+12+9m連續(xù)梁建模，簡圖如下:移動(dòng)荷載計(jì)算建模簡圖(2)計(jì)算荷載由分配橫梁計(jì)算結(jié)果得到，P1=43231N P2=P3=20930N(3)結(jié)算結(jié)果由計(jì)算結(jié)果得到，車頭距梁端7.95米時(shí)，距梁端6.65米位置為上下弦 桿最不利截面，車頭距梁端 12.9

14、5米時(shí)為端腹桿最不利位置，下圖為截 面的位移影響線圖。距梁端6.65米截面位移影響線圖P0ST26ANDEC 24 200922:04：35TIME距梁端11.91米截面位移影響線圖3.1.2 最不利位置貝雷架計(jì)算模型(1)計(jì)算模型模型仍然按12+12+9唧1續(xù)梁建模，荷載按上述最不利荷載位置施加, 簡圖如下:280038001350P2P1R19011820R2 R3-180-118208820180R6 90上下弦桿最不利荷載位置計(jì)算簡圖腹桿最不利荷載位置計(jì)算簡圖(2)荷載為分配橫梁反力，其值與移動(dòng)荷載時(shí)相同P1=43231N,P2=P3=20930N3.1.3 最不利荷載位置貝雷架計(jì)算結(jié)

15、果1、上弦桿計(jì)算Mmax=5.35KN*m對(duì)應(yīng)軸力 N=343.9KNQmax=49.642KNNmax=-343.9KN210的截面幾何特性為：Ix=2*198=396cm4Wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2A0=2*5.3*(100-8.5*2 ) =879.8mrn(1)強(qiáng)度計(jì)算：bmah N/A+MU /W=343.9*1000/2540+5.35 - 106/79.4 103=202.8N/ mm2<210*1.3=273MpaTma>= Qmax/A0=49.642 103/879.8=56.5N/ mm2一 2<

16、;85 N/ mm(2)穩(wěn)定計(jì)算：L=705mm ix=39.5mm,入=705/39.5=18 ,查(|)x=0.9763x=1.0 丫 x=1.05Ncr=162525076 max=N/( 6 x*A)+ B xMhax / (丫 x*Wx) /(1-0.8*(N/Ncr) 2_=204.2N/ mm <210*1.3=273Mpa2、下弦桿計(jì)算Mmax=7.29KN*m對(duì)應(yīng)軸力 N=-191.76KNQmax=67.525KNNmax=344.12KN210的截面幾何特性為：Ix=2*198=396cm4Wx=2*39.7=79.4cm3ix=3.95cmA=2*12.7=25.

17、4cm2A0=2*5.3*(100-8.5*2 ) =879.8mrn(1)強(qiáng)度計(jì)算：bma尸 N/A+MU /W=191.76*1000/2540+7.29 - 106/79.4 103=167.3N/ mm2<210*1.3=273Mparmax= Qmax /A0=67.525 103/879.8=76.8N/ mm2一 2<85 N/ mm(2)穩(wěn)定計(jì)算：L=705mm ix=39.5mm,入=705/39.5=18 ,查(|)x=0.9763x=1.0 丫 x=1.05Ncr=16252507(T max=N/( 6 x*A)+ B xMmax / (丫 x*Wx) /(

18、1-0.8*(N/Ncr) =168.9N/ mm2<210*1.3=273Mpa3、腹桿計(jì)算Nmax=-213.82KNI8的截面幾何特性為：Ix=99cm4Wx=25.8cm 3 ix=3.21cm. 2A=9.58cm(1)強(qiáng)度計(jì)算：(T max= N/A =213.82*1000/958=223.2N/ mm2<200*1.3=260Mpa(2)穩(wěn)定計(jì)算(平面外穩(wěn)定因有支撐架，可以不計(jì)算穩(wěn)定)：L=1400mm ix=32.1mm,入 x=1400/32.1=43.6 ,查 0 y=0.885（Tma）= N/ （|）x*A ） =213.82*1000/ （0.885*9

19、58 ）=252.2N/ mm2<200*1.3=260Mpa結(jié)論：在混凝土運(yùn)輸車荷載作用下，貝雷架各桿件強(qiáng)度滿足要求1.1.2 吊作用下貝雷架計(jì)算3.1.1 最不利位置貝雷架計(jì)算模型（1）計(jì)算模型模型按12+12+9m連續(xù)梁建模，荷載按上述最不利荷載位置施加，簡圖如下:3750450090上下弦桿最不利荷載位置計(jì)算簡圖97504500腹桿最不利荷載位置計(jì)算簡圖（2）最大工況荷載為履帶吊插打鋼護(hù)筒，履帶吊自重 55t,鋼護(hù)筒自重 及配件等按15t考慮，并考慮沖擊系數(shù)與不均載系數(shù)1.3,跨中荷載分配 比例（全偏載）為0.408 : 0.173 : 0.168 : 0.251 ,梁端荷載分配

20、系數(shù)（距一側(cè) 30cm)為 0.508: 0: 0: 0.492跨中布載時(shí)最不利的貝雷架分配到的荷載為：q= (55+15) *1.3*10000/4500*0.408=82.51N/mm 。梁端布載時(shí)最不利的貝雷架分配到的荷載為：q= (55+15) *1.3*10000/4500*0.508=102.73N/mm 。3.1.2 最不利荷載位置貝雷架計(jì)算結(jié)果1、上弦桿計(jì)算Mmax=6.399KN*m 對(duì)應(yīng)軸力 N=193.03KNQmax=71.2KNNmax=-523.24KN210的截面幾何特性為：Ix=2*198=396cm4Wx=2*39.7=79.4cm3ix=3.95cmA=2*

21、12.7=25.4cm2A0=2*5.3*(100-8.5*2 ) =879.8mrn(1)強(qiáng)度計(jì)算：(rwma= N/A+MU /W=193.03*1000/2540+6.399 - 106/79.4 103=156.6N/ mm2<210*1.3=273Mpa(rmax= N/A=523.24*1000/2540=206N/ mm<200*1.3=260MpaTmax= Qmax /A0=71.2 103/879.8=80.9N/ mm22<160 N/ mm(2)穩(wěn)定計(jì)算：L=705mm ix=39.5mm,入=705/39.5=18 ,查(|)x=0.9763x=1.

22、0 丫 x=1.05Ncr=16252507(T max=N/( 6 x*A)+ B xMhax / (丫 x*Wx) /(1-0.8*(N/Ncr) 2=155N/ mm<210*1.3=273Mpa2、下弦桿計(jì)算Mmax=10.718KN*m對(duì)應(yīng)軸力 N=-272.7KNQmax=119.1KNNmax=523.36KN210的截面幾何特性為：Ix=2*198=396cm4Wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2A0=2*5.3*(100-8.5*2 ) =879.8mrn(1)強(qiáng)度計(jì)算：(rmax= N/A+Mmax /W=272.7*

23、1000/2540+10.718 - 106/79.4 103=242.3N/ mm2<210*1.3=273MpaTmax= Qmax/A0=119.1 - 103/879.8=135.3N/ mm 2<160 N/ mm2(2)穩(wěn)定計(jì)算：L=705mm ix=39.5mm,入=705/39.5=18 ,查(|)x=0.9763x=1.0 丫 x=1.05Ncr=16252507(T max=N/( 0 x*A)+ B xMmax / (丫 x*Wx) /(10.8*(N/NC)=240.2N/ mm2<210*1.3=273Mpa3、腹桿計(jì)算Nmax=-242.32KNI

24、8的截面幾何特性為：Ix=99cm4Wx=25.8cm 3ix=3.21cm. 2A=9.58cm(1)強(qiáng)度計(jì)算：(T mah N/A =242.32*1000/958=252.9N/ mm2<200*1.3=260Mpa(2)穩(wěn)定計(jì)算(平面外穩(wěn)定因有支撐架，可以不計(jì)算穩(wěn)定)：L=1400mm ix=32.1mm,入 x=1400/32.1=43.6 ,查 0 y=0.885(Tma)= N/ (|)x*A ) =242.32*1000/ (0.885*958 )=285.8N/ mm2>200*1.3=260Mpa端腹桿強(qiáng)度不能滿足要求，需對(duì)端腹桿加強(qiáng)，加強(qiáng)方式為在工字鋼橫 梁上

25、設(shè)置支撐桿，支撐桿支撐到上弦桿位置，減小對(duì)端腹桿的壓力。3.1.3 腹桿加強(qiáng)后最不利荷載位置貝雷架計(jì)算結(jié)果1、腹桿加強(qiáng)示意圖120bI2(ib梁端弦桿加強(qiáng)斷面圖II梁端弦桿加強(qiáng)側(cè)面圖2、上弦桿計(jì)算Mmax=6.522KN*m 對(duì)應(yīng)軸力 N=189.65KNQmax=72.461KNNmax=-520.87KN210的截面幾何特性為：Ix=2*198=396cm4Wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2A0=2*5.3*(100-8.5*2 ) =879.8mrn(1)強(qiáng)度計(jì)算：(rwma= N/A+MU /W=189.65*1000/2540+6.

26、522 106/79.4 103=156.8N/ mm2<210*1.3=273Mpa(rmax= N/A=523.24*1000/25402 =206N/ mm<200*1.3=260MpaT max= Qmax/A0=72.46 - 103/879.8=82.3N/ mm 2<160 N/ mm2(2)穩(wěn)定計(jì)算：L=705mm ix=39.5mm,入=705/39.5=18 ,查(|)x=0.9763x=1.0 丫 x=1.05Ncr=16252507(T max=N/( 6 x*A)+ B xMkax / (丫 x*Wx) /(1-0.8*(N/Ncr)=158.3N/

27、 mm2<210*1.3=273Mpa3、下弦桿計(jì)算Mmax=11.041KN*m對(duì)應(yīng)軸力 N=-273.2KNQmax=122.69KNNmax=521KN210的截面幾何特性為：Ix=2*198=396cm4Wx=2*39.7=79.4cm3ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2A0=2*5.3*(100-8.5*2 ) =879.8mrn(1)強(qiáng)度計(jì)算：(Tmax= N/A+Mmax /W=273.2*1000/2540+11.041 106/79.4 103=246.6N/ mm2<210*1.3=273Mparmax= Qmax/A0=122.69 103/8

28、79.8=139.5N/ mm 22<160 N/ mm2(2)穩(wěn)定計(jì)算：L=705mm ix=39.5mm,入=705/39.5=18 ,查(|)x=0.9763x=1.0 丫 x=1.05Ncr=16252507(T max=N/( 6 x*A)+ B xMmax / (丫 x*Wx) /(1-0.8*(N/Ncr)=243.2N/ mm2<210*1.3=273Mpa4、腹桿計(jì)算Nmax=-158.67KNI8的截面幾何特性為：Ix=99cm4Wx=25.8cm 3 ix=3.21cm. 2A=9.58cm(1)強(qiáng)度計(jì)算：(T ma戶 N/A =158.67*1000/958

29、=165.6N/ mm2<200*1.3=260Mpa(2)穩(wěn)定計(jì)算(平面外穩(wěn)定因有支撐架，可以不計(jì)算穩(wěn)定)：L=1400mm ix=32.1mm,入 x=1400/32.1=43.6 ,查 0 y=0.885(Tmah N/ (|)x*A ) =158.67*1000/ (0.885*958 )=187.1N/ mm2<200*1.3=260Mpa端腹桿強(qiáng)度不能滿足要求，需對(duì)端腹桿加強(qiáng)，加強(qiáng)方式為在工字鋼橫 梁上設(shè)置支撐桿，支撐桿支撐到上弦桿位置，減小對(duì)端腹桿的壓力。結(jié)論：在履帶吊荷載作用下，貝雷架端部加強(qiáng)后，強(qiáng)度滿足要求。第4章橫梁及鋼管樁計(jì)算3.1 .橫梁計(jì)算3.1.1 履帶

30、吊工作狀態(tài)偏心15cm1、計(jì)算簡圖q1507007003000700q45027450700450150.1R1R22000八R320002、計(jì)算荷載計(jì)算荷載考慮55t履帶吊重15t工作狀態(tài)下，沖擊系數(shù)與不均載系數(shù)按 1.3 采用，q= (55+15) *1.3*10000/2/700=650N/mm3、計(jì)算結(jié)果按上述荷載與計(jì)算簡圖計(jì)算，計(jì)算結(jié)果為：Mmax=86.63KN*mQmax=434KN2I32b的截面幾何特性為：2A=73.4*2=146.8cm2A0=2*11.5*(320-15*2 ) =6670mmm max= Mmax /W=86.63 106/1452 103=59.7N

31、/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm 2m max= Qmax/A0=434，103/6670=65.1N/ mm22<85 N/ mm4、支點(diǎn)反力R1=453.78KN R2=191.35KN R3=385.53KN結(jié)論：履帶吊在偏心15cm工作狀態(tài)下，橫梁采用2I32b,可滿足施工 要求!3.1.2 履帶吊工作狀態(tài)(無偏心)1、計(jì)算簡圖300020002000700450300,7002、計(jì)算荷載計(jì)算荷載取用偏心時(shí)計(jì)算荷載，q= (55+15) *1.3*10000/2/700=650N/mm 3、計(jì)算結(jié)果按上述荷載與計(jì)算簡圖計(jì)算，計(jì)算結(jié)果為:Mmax=79.76

32、KN*mQmax=399.63KN 2132b的截面幾何特性為:I=11620*2=23240cm4W=726*2=1452cm 3(320-15*2 ) =6670mmA=73.4*2=146.8cm2A0=2*11.5*(Tma戶 Mmax/W=79.76 - 106/1452 . 103=55N/ mm22<145*1.3=188.5 N/ mmrma>= Qmax/A0=399.63 103/6670=59.9N/ mm22<85 N/ mm4、支點(diǎn)反力R1=419.41KN R2=191.84KN R3=419.41KN結(jié)論：履帶吊在無偏心工作狀態(tài)下，橫梁采用213

33、2b ,可滿足施工要求!3.1.3 履帶吊偏心60cm走行狀態(tài)1、計(jì)算簡圖1800700150020002000300700272、計(jì)算荷載計(jì)算荷載考慮55t履帶吊走行狀態(tài)下，沖擊系數(shù)按1.2采用，q=55*1.2*10000/2/700=471.4N/mm3、計(jì)算結(jié)果按上述荷載與計(jì)算簡圖計(jì)算，計(jì)算結(jié)果為：Mmax=140.19KN*mQmax=317.45KN2I32b的截面幾何特性為：I=11620*2=23240cm4W=726*2=1452cm 3A=73.4*2=146.8cm2A0=2*11.5*(320-15*2 ) =6670mm(Tmah Mmax /W=140.19 106

34、/1452 103=96.5N/ mm22<145*1.3=188.5 N/ mmTmax= Qmax/A0=317.45 - 103/6670=47.6N/ mm2一 2<85 N/ mm4、支點(diǎn)反力R1=337.22KN R2=304.16KN R3=139.24KN結(jié)論：履帶吊在偏心60cm走行狀態(tài)下，橫梁采用2I32b,可滿足施工要求！3.1.4 履帶吊走行狀態(tài)(無偏心)1、計(jì)算簡圖9007001800700900700150R1450qq27)04507002000R2R320002、計(jì)算荷載計(jì)算荷載取用偏心時(shí)計(jì)算荷載，q=552、計(jì)算荷載計(jì)算荷載考慮40t混凝土運(yùn)輸車通

35、過狀態(tài)，安全的考慮該荷載由一個(gè)墩位承擔(dān)，P=40*10000/2=200000N3、計(jì)算結(jié)果按上述荷載與計(jì)算簡圖計(jì)算，計(jì)算結(jié)果為：Mmax=59.2KN*mQmax=283.52KN 2I32b的截面幾何特性為:1.2*10000/2/700=471.4N/mm3、計(jì)算結(jié)果按上述荷載與計(jì)算簡圖計(jì)算，計(jì)算結(jié)果為:Mmax=127.71KN*mQmax=202.58KN 2I32b的截面幾何特性為:I=11620*2=23240cm4W=726*2=1452cm 32A=73.4*2=146.8cm2A0=2*11.5*(320-15*2 ) =6670mmm max= Mmax/W=127.71

36、T max= Qmax/A0=202.58 103/6670=30.3N/ mm22<85 N/ mm4、支點(diǎn)反力R1=222.36KN R2=335.9KN R3=222.36KN結(jié)論：履帶吊在無偏心走行狀態(tài)下，橫梁采用2132b，可滿足施工要求!3.1.5 混凝土運(yùn)輸車偏心130cm通過狀態(tài)1、計(jì)算簡圖20002000I=11620*2=23240cm4W=726*2=1452cm 32A=73.4*2=146.8cm2A0=2*11.5*(320-15*2 ) =6670mmm max= Mmax /W=52.2 106/1452 103=36N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm 2Tmax= Qmax/A0=283.52 103/6670=42.5N/ mm2282<85 N/ mm4、支點(diǎn)反力R1=303.3KN R2=174.1KNR3=43.3KN結(jié)論：混凝土運(yùn)輸車在偏心13