電廠DEH系統(tǒng)常見故障與解決辦法

1、電廠DEH系統(tǒng)常見故障與解決辦法 電廠汽輪機DEH 純電調控制系統(tǒng)在長期運行過程中出現(xiàn)故障時，如何及時、正確地進行處理，對于整臺機組的安全可靠運行是非常重要的。作為檢修、維護工程技術人員，在處理這些問題前，必須首先判斷設備的故障點，了解設備出現(xiàn)故障的具體部件、嚴重程度及處理過程中必須遵循的方法，同時必須充分認識到故障的復雜性以及如果違反檢修規(guī)程和技術要求可能產生的嚴重后果。只有這樣，才能準確、快速地做好設備故障的處理工作。下面的內容主要來自于公開發(fā)表的文獻，經整理而得，供從事DEH運行及維護的技術人員參考。 一調節(jié)系統(tǒng)擺動 1.1 現(xiàn)象 現(xiàn)象1：DEH控制系統(tǒng)在運行中，發(fā)現(xiàn)汽輪機轉速很難控制在

2、3 000 rmin，大概有±25 rmin的轉速波動，造成并網困難。 現(xiàn)象2：主汽閥和調節(jié)汽閥開度不穩(wěn)定，調節(jié)汽閥開度波動大且擺動頻繁。如某臺135 MW機組帶100 MW運行，出現(xiàn)高壓調節(jié)汽閥波動頻繁、主汽壓力波動大運行人員將協(xié)調控制方式改為DEH控制方式投人功率反饋回路。約10 s后高調門出現(xiàn)較大范圍的波動，功率出現(xiàn)振蕩、擺動現(xiàn)象，運行人員立即退出功率反饋回路。負荷在約30 s內降到60 MW，導致主汽壓力急劇上升。鍋爐安全閥動作。 1.2 原因分析 產生調節(jié)系統(tǒng)擺動的原因很多。但比較典型的幾個原因如下。 (1)熱工信號問題。當二支位移傳感器發(fā)生干擾或DEH各控制柜及端子柜內屏

3、蔽接地線不好，電源地CG和信號地SG沒有分開，造成VCC卡輸出信號含有交流分量。當伺服閥信號電纜有某點接地時均會發(fā)生油動機擺動現(xiàn)象。 (2)伺服閥故障。伺服閥即電液轉換器，作用是將DEH控制系統(tǒng)輸出的電信號轉換成液壓信號，控制油動機行程，從而達到控制調門開度的目的。而一旦某個伺服閥故障(通常是因為油質欠佳造成伺服閥機械部分卡澀)，其對應的調門將不能正常響應DEH控制系統(tǒng)的輸出指令，從而引起調速系統(tǒng)工作不正常。伺服閥故障現(xiàn)象比較常見，輕則引起調節(jié)系統(tǒng)擺動，重則造成停機或機組不能正常啟動。伺服閥故障的主要原因是油質不好，有渣滓等沉淀物存在，造成油質不合格，使伺服閥堵塞。 (3)閥門突跳引起的輸出指

4、令變化。當某一閥門工作在一個特定的工作點時，由于蒸汽力的作用，使主閥由門桿的下死點突然跳到門桿的上死點，造成流量增大。根據(jù)功率反饋，DEH發(fā)出指令關小該閥門，在閥門關小的過程中，同樣在蒸汽力的作用下，主閥又由門桿的上死點突然跳到閥桿的下死點，造成流量減小，DEH又發(fā)出開大該閥門指令。如此反復，造成油動機擺動。 （4）油動機與閥門連接處松動，如連接的螺紋磨損，油動機與閥門的動作不一致，閥門具有一定的自由行程，但閥門開至某一中間位置，由于蒸汽力的左右，閥門開始晃動。 （5）位移傳感器LVDT故障，反饋信號失真，主要表現(xiàn)在插頭松動、脫落，LVDT線圈開路或短路； （6）伺服閥指令線松動，導致伺服閥頻

5、繁動作； （7）調速汽門重疊度設置不合理； （8）閥門控制VCC卡內部的兩路LVDT頻率接近，造成振蕩； (9) VCC卡內部的增益設置不合理。 1.3 解決方法 對于熱工信號問題造成的調節(jié)系統(tǒng)擺動，解決的辦法是將所有現(xiàn)場信號進行屏蔽，信號地線均接到信號地SG，并與電源地CG分開。另外一種原因就是VCC卡故障。如某臺135 MW機組GV3調門運行中發(fā)現(xiàn)有小幅擺動，經檢查發(fā)現(xiàn)VCC卡中LVDT變送器外殼與電路板之間存在短路現(xiàn)象，于是在VCC卡中LVDT變送器外殼與電路板上加裝上隔離片，消除了VCC卡中的線路短路，解決了調節(jié)系統(tǒng)擺動問題。 對于油質問題引起的調節(jié)系統(tǒng)擺動，解決的方法是加強濾油、保證

6、油質，特別要注意EH油系統(tǒng)檢修后的油循環(huán)，在油質合格前將伺服閥旁路，不讓油流過伺服閥，油質合格后，再將伺服閥投入，可有效地防止伺服閥“大面積”堵塞。 2.某廠高壓調門抖動 在正常單閥運行條件下，GV2高壓調節(jié)汽門大幅波動，而其它3個高壓調門沒有波動。這種波動是隨機出現(xiàn)的。GV2高壓調節(jié)汽門先是小幅擺動，然后突然大幅波動，此后擺動幅度逐漸減小直至消失。分析后認為GV 高壓調節(jié)汽門擺動的原因在于閥位位移反饋信號出現(xiàn)問題。即在正常運行時條件下機組振動相對較大，而位移傳感器固定在機組操縱座上。隨著機組振動，位移傳感器引出到航空插頭處的焊點可能出現(xiàn)虛焊或松動現(xiàn)象，則當焊點振開時GV#2高壓調節(jié)汽門的位移

7、反饋信號消失。而在正常運行時高壓調節(jié)汽門能夠穩(wěn)定在任意位置，是由于DEH對高壓調節(jié)汽門輸出指令為“0”。DEH輸出指令是給定信號，為+信號。輸入信號為位移傳感器的反饋信號，為一信號。輸出、輸入信號在DEH 中比較后為“0 ，高壓調節(jié)汽門即停在任意位置。如果位移傳感器的位置反饋信號突然消失，則輸出信號就是給定信號，為+信號，GV#2高壓調節(jié)汽門全開直至機械限位。由于GV#2高壓調節(jié)汽門全開，功率增大。在DEH功率給定不變情況下DEH接受功率增大信號后，又向高壓調節(jié)汽門發(fā)出關小閥門指令。由于此時GV 2高壓調節(jié)汽門沒有反饋信號，閥門無法停在穩(wěn)定位置，于是又全關直至機械限位。機組輸出功率降低，于是D

8、EH又發(fā)出開閥指令，高壓調節(jié)汽門又過開。這樣反復波動就造成GV#2高壓調節(jié)汽門大幅波動。由于是GV#2高壓調節(jié)汽門位移傳感器引出線焊點虛焊或松動造成這種結果。而焊點又沒有完全斷開，波動一段時間后引線又接上，所以GV#2高壓調節(jié)汽門的波動是隨機的，逐漸減小直至消失。 3.某廠高壓調門抖動及其處理 3.1 現(xiàn)象 (1)在1號機組投運后，3號高調門經常出現(xiàn)抖動的現(xiàn)象，導致閥門管理方式由順序閥跳為單閥方式，引起機組負荷波動。其間檢查了控制回路的各段連接電纜，對MVP卡進行了更換、調整，但未能消除抖動現(xiàn)象。 (2)為進一步分析問題，嘗試將3號高調門的MOOG閥線圈解除1組，結果3號高調門的抖動現(xiàn)象基本消

9、除。 3.2原因 MOOG閥的2組線圈是冗余配置的，其中任意1組故障后，另外1組仍然能夠維持工作。而從MVP卡件的線路圖中分析，這2組線圈在輸出回路中是并聯(lián)關系。MVP卡的驅動輸出接近于電流源，原來須分別負載2組線圈上的工作電流，當解除其中1組后使電流源負載減輕50 ，因此相對原來2組線圈而言工作更加穩(wěn)定，對干擾信號的抑制能力得到加強，但這樣做降低了回路的可靠性?，F(xiàn)場的這種干擾對于每個調門控制回路上的作用基本相同。當解除全部M0OG閥的冗余線圈后，加強對干擾信號的抑制能力，調門才能夠穩(wěn)定工作。上述處理方法犧牲了回路的冗余程度，從某種意義上降低了可靠性。但是因為原DEH 系統(tǒng)的硬件無法有效抑制現(xiàn)

10、場疊加的隨機干擾，故用犧牲冗余度來克服干擾引起的調門抖動也是為保證汽機安全穩(wěn)定運行不得已的選擇。對此，應用抗干擾能力更強的伺服詞驅動卡替代現(xiàn)在的MVP卡，同時滿足抗干擾和冗余輸出的要求。 二油管振動 1.1 現(xiàn)象 EH油管路振動雖然發(fā)生不多，但安裝不好也會出現(xiàn)問題。如某臺l35 MW機組，系統(tǒng)運行一段時間后，發(fā)現(xiàn)EH油管路振動較大，特別是靠近油動機部分發(fā)生高頻振蕩，振幅達05 mm以上，引起檢修人員的極大關注，雖未產生故障，但油管振動會引起接頭或管夾松動，造成泄漏，嚴重時會發(fā)生管路斷裂，引發(fā)較大事故。 1.2 原因分析 引起油管振動的主要原因如下。(1)機組振動。油動機與閥門本體相連，如135

11、MW機組中壓調門，油動機在汽缸的最上部當機組振動較大時，勢必造成油動機振動大，與之相連的油管振動也必然大。(2)管夾同定不好。EH系統(tǒng)安裝調試手冊中規(guī)定管夾必須可靠同定，如果管夾固定不好，會使油管發(fā)生振動(3)伺服閥故障，產生振蕩信號，引起油管振動。(4)控制信號夾帶交流分量，使HP油管內的壓力交變產生油管振動。（5）沒有足夠的輔助油源（如蓄能器等）來穩(wěn)定油壓，如某廠一次調頻動作時，由于在運轉層調門附近沒有蓄能器，系統(tǒng)蓄能器是位于0米層油站旁邊。 當閥門因頻率動作時，導致用油量大幅波動而導致油管發(fā)生振動。 1.3 解決方法 1.3.1對于振動類問題，可以通過試驗來判斷是哪一種原因引起的振動。如

12、當振動發(fā)生時，通過強制信號將該閥門慢慢置于全關位置，關閉進油門，拔下伺服閥插頭，測量振動。如果此時振動明顯減小，說明是伺服閥或控制信號問題：如果振動依舊，說明是機組振動。對于前一種情況，打開進油門，使用伺服閥測試工具通過加信號的方法將閥門開啟至原來位置，如果此時沒有振動，說明是控制信號問題，由熱工檢查處理；如果振動加大，說明是伺服閥故障，應立即更換伺服閥。 1.3.2應檢查系統(tǒng)油壓的波動情況，如油管振動是因為油壓波動引起，應檢查蓄能器的配置是否正確，如油站與閥門距離較遠，可考慮在調門附近增加適當?shù)男钅芷饕匝a充調門頻繁動作而導致的用油量的增加。 三LVDT傳感器故障 1.1 典型現(xiàn)象 1.1.1

13、某廠DEH系統(tǒng)采用LVDT(閥位反饋傳感器)為雙通道高選位置反饋方式，即閥位反饋傳感器同時輸兩路閥位信號。進人控制系統(tǒng)后選閥位高值。該方式可以克服單通道位置反饋方式的部分缺陷，可以避免單通道閥位反饋傳感器由于信號消失使閥門全開，從而引起汽輪機超速的可能性。但是雙通道高選LVDT位置反饋也存在由于位置選高值會引起閥門關閉，使負荷減少的可能。如某廠4號機組(135 MW)運行中出現(xiàn)1號調門關閉，負荷從978MW下滑至574 MW的現(xiàn)象，主汽壓力從136 MPa上升至144 MPa，造成過熱器安全門動作。本次異常的原因是1號調門的LVDT1故障。其開度信號雖然被高選選中，但未真實反映1號調門開度(比

14、實際值偏大)，DEH通過VCC卡硬件判斷，將1號調門關閉。 1.1.2某廠1號機組運行期間，多次出現(xiàn)調門晃動現(xiàn)象，其特征是：調速汽門的開度指令保持不變，而調速汽門的開關程度忽大忽小、反復振蕩，造成負荷隨之波動，相應的EH油管晃動，給機組的安全運行帶來了較大的威脅；1號機4號高壓調門LVDT傳動桿在運行中斷裂；1號機3號高壓調門LVDT就地位置1號機4號高壓調門LVDT傳動桿斷裂是由于傳動桿與變送器有摩擦，LVDT傳動桿長，閥門頻繁動作損壞傳動桿；1號機4號高壓調門LVDT就地位置與CRT開度顯示不符，有可能是LVDT傳動桿位置變動或信號電纜有干擾信號。 1.2 原因分析及解決方法 1.2.1D

15、EH控制系統(tǒng)的閥門執(zhí)行機構是閥門位置伺服控制回路組成的閉環(huán)控制裝置，跟隨閥門移動的閥門位移傳感器(LVDT)將閥門的位置信號轉換成電氣信號，作為伺服控制回路的負反饋。計算機輸?shù)拈y門位置指令信號與閥門位置反饋信號相等時，閥門被控制在某一位置?？梢婇y門位置反饋信號在閥門伺服控制同路中是一個非常重要的信號，該信號的可靠性直接關系到閉環(huán)控制裝置的可靠性。LVDT實質是一只差動變壓器。有三根引線。當1號、3號任一根線開路時，輸出信號至最大；當2號線開路時，輸 信號至最小。當汽輪機處于單閥控制時，LVDT故障造成的危害會小一些；當汽輪機處于順序閥控制方式時，1號、2號調門的LVDT故障造成的危害就會大一些

16、。甚至停機。解決方法采用LVDT智能高選閥位反饋方式。：LVDT信號偏差大報警、自動判別并切除故障信號、信號超出正常范圍時則輸出為低限值等邏輯判斷能力，使兩只LVDT實現(xiàn)真正的雙冗余，將系統(tǒng)故障率降到最低。 1.2.2參數(shù)設置不當。在輸入指令不變的情況下，調門反饋信號發(fā)生周期性的連續(xù)變化。2只LVDT在VCC卡內部高選，但如果2只LVDT頻差過小，會導致高選在2只LVDT之間來回切換造成振蕩，但這種振蕩只要通過將頻差調大即可避免。 1.2.3機械原因造成故障。連接LVDT鐵芯與線圈內壁產生徑向摩擦，將鐵芯或線圈磨壞，導致調門波動；這種情況比較復雜，原因很多，調門與LVDT膨脹不均、調門振動、鐵

17、芯固定不正等都會導致這種情況。可以采取以下方式避免，安裝時盡量保證鐵芯與連接板孔垂直，將鐵芯提起對準線圈孔洞與連接板孔讓鐵芯自由落體直至順利通過2孑L，然后將鐵芯固定，對LVDT進行全行程的滑動檢查，觀察LVDT鐵芯和滑桿走動是否順暢；也可將LVDT傳感器改為萬向節(jié)型，效果也不錯。 1.2.4兩只LVDT交叉工作相互干擾 閥門位置反饋是取現(xiàn)場對應閥門的兩只LVDT的高選值，運行中2只LVDT數(shù)值相近。經常出現(xiàn)大小相互交錯現(xiàn)象，造成高選后LVDT值波動，使高調門發(fā)生擺動，影響機組的穩(wěn)定運行。對此，采用了將一個LVDT的零點和滿度調得稍微小一點，這樣就避開了數(shù)值交叉點，解決了高調門不正常擺動。 在

18、運行過程中，如果故障一路LVDT信號成為高選值，CRT上就不能正確反應出實際閥位，運行人員不能迅速發(fā)現(xiàn)問題，影響機組的安全運行。針對這一問題，修改了控制器組態(tài)，對兩路LVDT的反饋信號進行判斷，增加偏差大報警信號，并接人聲光報警，以便運行人員及早發(fā)現(xiàn)和解決問題，真正實現(xiàn)了兩路LVDT相互冗余。 1.2.5接線問題。2只LVDT導線用同1根電纜線造成信號干擾；LVDT導線與金屬接觸，極易造成導線磨損接地，致使位置反饋跳變，造成調節(jié)門擺動。正確的方法應當是每個LVDT單獨采用1根屏蔽電纜。 1.2.6原設計的LVDT的細長芯桿一端直接與油動機活塞桿固定聯(lián)接，另一自由端在線圈中產生位移，振動容易引起

19、傳感器動靜部分磨損和芯桿斷裂。針對這一問題，現(xiàn)將位移傳感器的細長芯桿直接與閥門聯(lián)接改為長粗桿過渡聯(lián)接的方式，粗桿下部分與油動活塞固定相連，中間采用活動關節(jié)與上部分粗桿相連，位移傳感器的芯桿一端再固定在粗桿上部，另一端為自由端，改進后傳感器芯桿的固定端由原來的剛性連接變成了柔性連接，既減少了動靜部分的摩擦，又消除了芯桿上承受的應力，即使振動較大也不易磨損和斷裂。這種連接方式在安裝時相對麻煩一些，但可靠性大大提高。 1.2.7以前為了檢修方便，新華公司設計的傳感器引出線采用航空插頭連接形式，而傳感器長期工作在溫度高、振動大的環(huán)境，極易造成插針氧化、接觸不良，引起信號故障，這種情況在運行過程中也多次

20、出現(xiàn)?，F(xiàn)改為直接焊接引線，避免了航空插頭接觸不良引起的故障。 1.2.8LVDT傳感器反饋信號在從就地傳回機房變送器的過程中，由于現(xiàn)場各種大功率電機動力纜的電場干擾，以及各種電氣設備的電源電統(tǒng)與反饋信號電纜的混雜交錯，使反饋電壓信號極易受到外部電場的干擾。系統(tǒng)靜態(tài)時用示波器觀測反饋信號可見干擾成分，當大的電氣設備啟停時，信號所受的干擾更為明顯。為克服外界電場干擾，可專門為DEH控制及反饋信號電纜敷設單獨的封閉 電纜槽盒，使其與現(xiàn)場的干擾源屏蔽開來，以減少這類干擾的產生。在分析LVDT反饋信號干擾時，同一根反饋信號電纜中多個反饋信號間的相互干擾問題應引起注意。某廠DEH系統(tǒng)改造之初，這種現(xiàn)象表現(xiàn)

21、十分顯著。最初反饋信號連接選用的是一根l4*10屏蔽纜，接兩個調門共四路LVDT反饋信號。雖然反饋信號線間屏蔽接地處理的很好，但靜態(tài)時實測反饋交流電壓有(00601)V的信號波動，改進接線方式，用一根4*10屏蔽纜單獨對應一支LVDT傳感器，波動值范圍降為(001003)V，波動值顯著下降。由此可見，采取用一根多芯屏蔽電纜帶多路反饋信號的連接方法，不利于克服多路LVDT反饋信號間的相互干擾，LVDT反饋信號線的接線方式應選擇一根反饋電纜對應一支LVDT的接線方式。 1.2.9 LVDT傳感器浸油 LVDT位移傳感器在運行期間多次發(fā)生故障，這是因為長時間處于振動狀態(tài)，造成了線圈斷線，因此要及時更

22、換LVDT，并對因機務漏油浸泡的LVDT電纜，加強巡視，對漏油部位及時清理，同時，將LVDT電纜盡快改為鎧裝密封電纜。 四調門卡澀 1.現(xiàn)象及原因分析 1.1高調門打不開。某廠#2機組曾出現(xiàn)在處理GV2調門機械卡澀過程中，由于伺服閥(MOOG閥)故障，出現(xiàn)調門全關到“0”位后無法打開的現(xiàn)象。 1.2部分高調門，部分中調門打不開。這些現(xiàn)象都直接影響機組的啟動及正常運行，而且嚴重威脅設備的安全可靠性。經過分析各種故障現(xiàn)象及查閱相關的資料，其產生的原因大致有以下幾種情況：1)電液伺服閥故障導致蒸汽調門不好用。如伺服閥濾網、噴嘴堵塞，有黑色膠狀物；閥芯與閥套過封度變小，閥芯破損嚴重，泄漏量增加等，都會

23、引起電液伺服閥故障，造成蒸汽調門打不開或大幅度振動。高壓汽閥和調閥工作原理圖如圖1所示。 1.3試驗電磁閥故障也會導致中調門無法開啟。 如試驗電磁閥節(jié)流孔徑偏小，誤動作、閥芯卡澀未回座等癥狀都會引起試驗電磁閥故障。 1.4快速卸載閥故障導致蒸汽調門無法開啟。如卸載閥卡澀、不嚴密等導致快速卸載閥不好用，油壓建立不起來使蒸汽調門打不開4)管道有殘余雜質造成EH油質不合格。由于EH油質不合格會導致電液伺服閥、電磁閥、卸載閥故障，甚至DEH控制系統(tǒng)癱瘓。 1.5EH油長時間在高溫區(qū)工作會發(fā)生氧化變質、水解反應和酸值升高，這樣會產生一種類似碳化物的黑色、粘稠狀物質，使油液顆粒度增加。該物質極易堵塞電液伺

24、服閥濾網及噴嘴，造成閥的振動或產生忽開忽關現(xiàn)象，這也是非常普遍的現(xiàn)象。 2機組常常發(fā)生油濾網堵塞，EH油壓也常常從126 MPa下降到118MPa，即使更換新濾網后運行不久，又會造成油濾網堵塞，其產生原因可能就是因為近期負荷高、環(huán)境溫度高，再加之近期使用國產EH油濾網(檢修人員認為該種國產濾網質量不佳)等多方面因素造成的。自2005年10月下旬以來，隨著環(huán)境溫度下降，EH油溫已經降到43左右(原來最高可達55甚至更高)，檢修人員更換了出口卸載閥并經常更換EH油箱呼吸器中的硅膠干燥劑，現(xiàn)在油壓已經趨于穩(wěn)定，保持在124126 MPa之間，EH油濾網差壓也保持了較低的水平。 2解決辦法 2.1加強

25、EH油質監(jiān)視及管理，嚴格按照制造廠的要求一絲不茍地進行油質監(jiān)測和管理。堅持抗燃油的再生凈化處理達到標準，油質酸值保持在02 mgKOHg1)2下。 2.2降低電液伺服閥的工作環(huán)境溫度。 2.3拆裝電液伺服閥、試驗電磁閥及快速卸載閥應嚴格按規(guī)定要求去做，不能受強磁場干擾，不能受空氣污染，密封圈每次都要進行更換。 2.4電液伺服閥需要定期進行更換濾網，密封圈等維護工作，同時，還需要定期返廠調整。 2.5精濾器組件應長期投運，每個月清掃一次EH油箱上的磁棒。在長期運行期間也要定期檢查濾芯，發(fā)現(xiàn)有問題及時更換，以確保油質始終保持潔凈標準范圍內。 2.6在換新油時，要對新油進行不少于24h的循環(huán)沖洗(利

26、用沖洗塊)，待油質合格后更換濾芯。 (7)更新再生裝置。EH油再生裝置如圖3所示。 五EH油溫升高 1現(xiàn)象 EH系統(tǒng)的正常工作油溫為2060，當油溫高于57時，自動投人冷卻系統(tǒng)。如果在冷卻系統(tǒng)已經投人并正常工作的情況下，油溫持續(xù)在50以上則認為系統(tǒng)發(fā)熱量過大。油溫過高。 2原因分析及解決方法 2.1油溫過高排除環(huán)境因素之外，主要是由于系統(tǒng)內泄造成的。此時，油泵的電流會增大。造成系統(tǒng)內泄過大的原因主要有以下幾種。 (1)系統(tǒng)安全閥泄漏。系統(tǒng)安全閥的溢流壓力應高于泵出口壓力2530 MPa，如果二者的差值過小，會造成安全閥溢流。此安全閥的回油管會發(fā)熱。檢查安全閥工作狀況，如定值偏低應調整其定值。如

27、安全閥有泄漏，應利用停機機會解體檢查消除其泄漏。 (2)蓄能器短路。正常工作時蓄能器進油閥打開，同油閥關閉。當回油閥未關緊或閥門不嚴時，高壓油直接泄漏到回油管，造成內泄。此時，閥門不嚴的蓄能器的回油管會發(fā)熱。檢查蓄能器工作狀況，防止EH油的不正常泄漏。 (3)伺服閥泄漏。當伺服閥的閥口磨損或被腐蝕時，伺服閥內泄增大。此時，該油動機的回油管溫度會升高。 (4)卸荷閥卡澀或安全油壓過低。當油動機上卸荷閥動作后發(fā)生卡澀會造成泄漏，泄漏大時油動機無法開啟，泄漏小時造成內泄。此時，該油動機的回油管溫度會升高。當安全系統(tǒng)發(fā)生故障出現(xiàn)泄漏時，安全油壓降低，會使一個或數(shù)個卸荷閥關不嚴造成油動機內泄 (5) E

28、H油管道布置不合理，油管道大多裸露布置，尤其是機頭附近的油管，接受過多的輻射熱，成為局部過熱點，此處的油溫超出了正常的溫度范圍，加速EH油的老化，從而引發(fā)一系列問題； (6) 濾網、冷油器堵或冷卻水水溫過高，循環(huán)不暢。如某電廠#6機組EH 油冷卻水有兩套水源，一套為生活水；一套為穩(wěn)壓水箱來水，作為備用水源。運行期間EH油溫經常偏高，經分析檢查發(fā)現(xiàn)，生活水水溫過高，后來在#6機小修期間將生活水改為深井水。冷卻水溫度降低了，EH油溫也降低了。 六DEH硬軟件的故障處理 1.VCC卡故障 VCC卡可能出現(xiàn)的故障包括：與BC板通信中斷；VCC板停止運行；LVDT調整電路異常；綜合放大回路異常等。 1.

29、1某廠2號機GV3調門運行中發(fā)現(xiàn)有小幅擺動，經檢查發(fā)現(xiàn)VCC卡中LVDT變送器外殼與電路板之間存在短路現(xiàn)象，于是在VCC卡中LVDT變送器外殼與電路板上加裝上隔離片，消除了VCC卡中線路短路問題。由于其具有通用性，因此，DEH系統(tǒng)中所有VCC卡都加裝了隔離片。 1.2確定故障在VCC卡后，應當首先確認該VCC卡的故障是否可以通過在線調整解決。如無法調整，確認需更換時，必須保證機組運行的安全及負荷的穩(wěn)定，即防止產生閥門突然全開或全關。如在線更換VCC卡時，應按以下方法進行： (1)當VCC卡控制的閥門處于全關位置，且DEH輸出指令為0時，可將機組DEH控制切至手動位置，然后拔下該VCC卡，確認新

30、的VCC卡型號、跳線及軟件版本與原VCC卡相同。插入新VCC卡，并檢查其工作是否正常。按照VCC卡LVDT調整方法，整定零位、滿度、放大倍數(shù)及偏置電壓等。確認控制系統(tǒng)工作正常、狀態(tài)正確、跟蹤良好后，投入自動。注意在調整過程中，必須保證機組安全及負荷穩(wěn)定。 (2)當該VCC卡控制的閥門不處于全關狀態(tài)或DEH輸出指令不為0時，必須通過閥門全行程試驗，強制DEH 指令使閥門開度逐漸到0后，再更換VCC卡。同時，可考慮投入功率回路，在關小閥門過程中，負荷維持穩(wěn)定。指令到0、閥門全關后，再進行處理。 VCC卡件電源環(huán)線端子松動故障的處理和防范措施 1.3 實例 2002年11月28日22：10時，某廠運

31、行人員發(fā)現(xiàn)3號機組DEH系統(tǒng)OIS上顯示高調1、高調2、中調1、中調2頻繁出現(xiàn)全關現(xiàn)象，實際檢查也是如此，嚴重影響了機組安全穩(wěn)定運行，為了維持機組繼續(xù)運行，值班人員與班長兩人商議暫時采用電池把1號高調門、2號高調門全開(中調1、中調2用電池也全開)，維持系統(tǒng)運行。同時通知檢修人員迅速到現(xiàn)場查找原因，由于現(xiàn)象具有共性，調門指令沒有變化而調門頻繁出現(xiàn)全關、全開現(xiàn)象，椐此檢修人員判斷卡件電源可能有問題。于是對卡件電源徹底檢查時，發(fā)現(xiàn)VCC卡的+5 V電源環(huán)線端子松動造成調門故障，重新緊固+5 V電源端子，用萬用表檢查其它電源正常后，撤電池，使系統(tǒng)恢復遙控運行。 7月6、7日，IV1、IV2的LVDT

32、閥門位置反饋3次從全開位置突關，負荷突降約100 MW，再熱器壓力突升031 MPa，4 S內自動恢復；12日3號機組再次出現(xiàn)6次負荷突降，降幅為1050 MW5 S內自行恢復，查高調門不同程度關過，中調門f已強制開)、主汽門未動，斷開OPC板至VCC板信號線后，出現(xiàn)高、中調門小幅關閉15次負荷突降調門大幅關閉5次，最后一次高中調門全關，負荷到零DEH切手動開調門負荷突升。引起鍋爐水位波動大，MFT保護動作。后斷開OPC電磁閥電源13日，3號機組6個調門大幅度波動至零，調門全關，鍋爐MFT保護動作，運行人員緊急DEH切手動開啟調門手動無效，機組逆功率保護動作跳機、爐。上述故障特點是調門指令不變

33、。調門自關。主汽門不動，且OPC電磁閥已停電，判斷為OPC電磁閥體部分故障，機組停運后，更換2只OPC電磁閥、1只AST電磁閥和1塊DI板，解除所有強制點，但機組啟動后故障仍然出現(xiàn)9次，機組被迫強迫停運。 原因分析： 機組停運后進行靜態(tài)仿真和混合仿真試驗，最終查證調門突關原因為原GV4、GV3卡件(之一)OPC信號進入VCC板的輸入端因信號發(fā)生間歇性短路故障，造成OPC信號誤發(fā)，通過總線使各調門指令S值清零，造成閥門瞬開瞬關、且關閉后在手動開啟失效的現(xiàn)象。在VCC板至總線板輸出端均置有電容，各VCC板OPC信號觸發(fā)電平不一致，故各閥門動作不一致。分析認為，是由于VCC卡上高頻變壓器積灰等原因造

34、成高頻變壓器金屬外殼與總線板出現(xiàn)間歇短接，造成信號間歇短路，引起OPC信號誤發(fā)。 故障處理： 對VCC卡結構進行相應改進，現(xiàn)將所有VCC板高頻變壓器底部加裝墊片做好可靠絕緣措施加強定期清掃工作，防止接點短路造成信號誤發(fā)，同時要嚴格控制熱工電子間溫度濕度，保證設備運行環(huán)境，提高運行可靠性，有效防止了類似事件的發(fā)生。 2.基本控制計算機過熱死機 某廠曾發(fā)生1號機DEH A、B基本控制計算機主板溫度過高的死機現(xiàn)象，經檢查發(fā)現(xiàn)38612主板工作時發(fā)熱量較大，主機箱內其它插件板與主機板很近，長時間運行時機柜內熱量不能及時散放出去，因此，為保證主機正常工作，將DEH主機箱加裝風扇板。 3.DEH控制器負荷

35、高 某廠DEH的機柜硬件配置采用的是一對互為冗余的DPU，DEH機柜通訊負荷率長期處在5O 的較高水平上，緊急情況下容易造成通訊數(shù)據(jù)的堵塞，造成DEH系統(tǒng)的癱瘓。為解決DEH機柜通訊負荷率過高的問題，我們采用了2對DPU，將在 3機中1對DPU完成的功能分散至2對DPU中，改造后DEH機柜通訊負荷率降到25 左右。 4.DEH 控制系統(tǒng)跳閘邏輯的修改 為了確保汽輪機的安壘、穩(wěn)定運行，DEH的跳閘邏輯功能修改為在各種控制方式下均起作用，為了防止汽輪機軸承金屬溫度高、軸承回油溫度高和推力瓦的工作面與非工作面溫度高信號誤發(fā)造成跳機，汽輪機跳閘邏輯修改為： · 汽輪機任一軸承溫度高與該軸承的

36、回油溫度高均存在則跳機。 · 汽輪機推力瓦的工作面與非工作面各l1點溫度中，均采用11取2的跳機邏輯 5.ETS (Emergency Trip System)控制柜24V輔助電源故障 5.1某廠2005年6月6日下午15時，1號機組沖轉至1 613 rmin，2號軸承振動達027 mm，汽機ETS首跳記憶“軸振保護動”，但DEH 保護未動作，運行人員手動緊急打閘。分析ETS控制回路邏輯，發(fā)現(xiàn)邏輯回路正確，動作的開關量點已經輸出。分析這種情況的保護拒動可能是繼電器回路動作不可靠造成。經過檢查，發(fā)現(xiàn)ETS機柜開關量輸出模塊輔助電源DC24 V電源保險熔斷，致使該電源所帶的ETS繼電器柜

37、的24 V 繼電器未動作，致使由ETS機柜送入DEH機柜的“ETS跳閘” 開關量信號未送出，保護拒動。 5.2 故障處理 經過分析邏輯及柜內接線圖，決定從ETS機柜的軟、硬件回路予以完善。具體措施如下。 （1)從運行操作臺單獨提供一路手打停機信號直接送入DEH 繼電器柜硬跳閘回路，確保Ovation機柜卡件外供電源故障時，實現(xiàn)運行人員緊急停機。 （2)ETS機柜增加開關量模塊直接送出跳閘信號至DEH繼電器柜。 （3)在軟硬光子牌中增加DEH110VDC失電報警，在軟光子中增加所有內供電模塊失電報警的畫面 6.單多閥切換及應流量曲線不準引起負荷在某一點晃動 單閥切順序閥控制時，DEH的閥門管理程

38、序會根據(jù)系統(tǒng)的蒸汽流量請求值，計算順序閥控制時每一個調門的閥位值；對每一個調門，算出目前單閥控制時的蒸汽流量與待轉換順序閥控制方式下應有的蒸汽流量的差值。切換時，閥門管理程序以切換前的負荷指令為依據(jù)，并根據(jù)閥門流量特性曲線確定待轉換控制方式下的閥位值，當閥門流量特性曲線與機組真實值差別較大時，切換后負荷波動就會比較大?？梢?，閥門流量特性曲線嚴重偏離機組的實際情況導致控制方式切換時負荷的大幅度波動。應重新測定閥門的蒸汽流量特性曲線，優(yōu)化DEH控制系統(tǒng)的閥門管理程序。 7.DEH組態(tài)丟失 某廠2003年7月9日2：15時，1號機組準備沖轉，運行人員發(fā)現(xiàn)在OIS上無法輸入目標值，通知檢修人員到現(xiàn)場，

39、在OIS上和EWS上還是無法輸入，檢修人員初步認定是死機，可經復位，仍不好用。檢查組態(tài)，發(fā)現(xiàn)程序丟失了30頁，重裝組態(tài)后，故障排除。為了查清30頁丟失的原因，檢修人員查閱了歷史記錄，并經分析，發(fā)現(xiàn)是前幾天UPS電源和保安段電源互切造成的；DEH系統(tǒng)DPU11和DPU31分別是UPS 和保安段電源供電，當時DPU1 1先斷電，DPU31切為主控，這過程中拷貝組態(tài)時，保安段又斷電，致使拷貝組態(tài)不全，造成丟失。 七電液伺服閥本身故障 電液伺服閥本身故障是指伺服閥控制系統(tǒng)短路或斷線，零部件腐蝕、密封件損壞造成泄漏，濾油器堵塞造成油流不暢等。造成伺服閥本身故障的原因較多，如抗燃油油質不合格，抗燃油油溫過

40、高，其顆粒度、酸性等指標超過規(guī)定標準等，都會導致抗燃油油質下降，使電液伺服閥工作不正常。綜上所述，高壓抗燃油油質不合格，油溫過高及水解、酸性腐蝕等是造成伺服閥故障的主要原因，但也不能忽略其它原因的存在。主要有： 1.伺服閥熱工偏值設定不準，造成伺服閥漏流。 2.伺服閥溫度高 安裝在高壓集成塊上的高調門伺服閥與高調門油動機連體安裝，形成一個整體，伺服閥受到流經高調門高溫蒸氣的傳導熱與輻射熱，在夏季伺服閥處在高溫環(huán)境下運行，伺服閥閥體溫度有時竟能高達90U以上，容易造成伺服閥內位置反饋裝置電子元件的損壞，導致調門控制失靈。為解決高調門伺服閥溫度過高的問題，將伺服閥移至溫度較低的地方，同時應能保證高

41、調門控制的快速性和穩(wěn)定性，在事故狀態(tài)下能夠安全快速地遮斷，迅速關閉高調門，以及汽輪機在熱膨脹過程中抗燃油管道的應力較小。將伺服閥及油濾從原高壓模塊中分離，形成獨立的高壓伺服模塊，并能滿足在機組運行時更換油濾濾芯，高壓伺服模塊安裝在原高壓主汽門油動機處，使高壓控制油管道距離最短，保證高調門控制的快速性，以及能夠使管道所受的熱應力較小。原高調門高壓模塊保留泄載閥，保證高調門安全快速遮斷。 八EH油系統(tǒng)日常維護和故障防范措施 1.EH油系統(tǒng)常見問題 EH油外觀透明均勻，無沉淀物，新油呈淡黃色，比重為11l11 7， 由于其密度大，因而有可能使管道中的污染物懸浮在液面而在系統(tǒng)內循環(huán)，造成某些部件堵塞與

42、磨損。 1.1 油中大顆粒雜質進入 （1）檢修過程中，零部件未清洗干凈，檢修環(huán)境不清潔，密封件老化脫落，EH油對油箱、管道內壁上有機物的溶解和分離，EH油泵、冷卻泵、濾油泵及部件金屬間摩擦所產生的金屬碎屑進入EH油中。（2）E H油能直接侵蝕與其接觸的金屬鉻(或鍍鉻)的管路系統(tǒng)，增加油中雜質含量，促使油的劣化。在某廠#2機油顆粒度測試時，發(fā)現(xiàn)油中有類似橡膠的黑色沉淀物，經檢查發(fā)現(xiàn)是蓄能器的皮囊發(fā)生破損。由于EH油的溶劑效應，會溶解與其相容性差的物質，這種溶解物與油相互作用勢必會改變油的理化性質，加速其劣化，表現(xiàn)為酸值增大，電阻率下降和起泡傾向增加。被濾膜截留下來的某些物質在顯微鏡下呈現(xiàn)金屬光澤

43、，這些微粒主要是高壓油流沖剁下來的金屬腐蝕物，它對油的劣化反應有更強的催化活性。 1.2 抗燃油水解和酸性腐蝕 EH油是一種磷酸脂，和其它脂類一樣都能水解，磷酸脂水解后會生成磷酸根和醇類。 抗燃油中的水份除其自身老化產生的以外，主要來自油箱頂部的呼吸器，空氣從此進入油箱，在油箱內壁凝結成水珠，混入油中。EH油遇水發(fā)生水解反應生成酚和羧酸，生成的羧酸反過來可作為水解反應的催化劑，如此形成了自催化反應。所產生的酸性產物又進一步水解，促進精細元件的腐蝕，而且EH油對周圍環(huán)境中的潮氣吸附能力特別強，在北方夏季連續(xù)的陰雨天氣里，可能會使EH油中含水量增大，使水中的酸性指標增加，導電率增大。酸值一般規(guī)定在

44、05 mg koHg以下，當酸值超過01 mgkoHg時就必須及時檢查維護。酸值超標，導電率增大，就會引起電液伺服閥受到不同程度的腐蝕，在滑閥凸肩、噴嘴及節(jié)流孔處腐蝕尤為嚴重，使滑閥與閥座之間單側或雙側漏流量超標，造成EH油系統(tǒng)油壓下降。另外，也會引起管道密封材料的腐蝕及加劇電化學腐蝕。 1.3抗燃油油溫過高 高抗燃油在常溫下氧化速率極慢，但在較高溫度下其氧化速率會劇增。運行中工作溫度一般控制在4055 ，不能超過60 。油溫較高時在發(fā)生氧化或熱裂解的同時能溶解其管路連接處的密封材料，導致酸值增加或產生沉淀。一方面會造成油系統(tǒng)泄漏，另一方面會改變油的性質，增加了顆粒污染。1 990年，湖北漢川

45、電廠#1機電加熱器誤動使EH油溫達到100C，造成系統(tǒng)中的抗燃油全部報廢，機組被迫停機換油。當EH油流經油動機附近時，由于熱輻射可使流過該段的油的溫度遠遠超出其正常范圍，這種局部熱點的存在將大大加快其劣化速度，使其在短期內酸值急劇升高。溫度升高還會使油的電阻率降低，對電液伺服閥閥口的電化學腐蝕加劇，使密封件加速老化。因此分析造成抗燃油油溫過高的原因，并做好防范工作就顯得很重要。 (1) 系統(tǒng)壓力調整過高，機械損耗過大。系統(tǒng)離熱源太近，管路安裝所經過部位環(huán)境溫度過高。(2) 有壓回油單向閥漏流，系統(tǒng)溢流閥調整值過低。系統(tǒng)溢流閥調整值一般應高于泵出口2530 MPa。如出現(xiàn)此類情況，將使高壓油直接

46、流回油箱，使油箱內油溫升高。（3）在油動機上加裝冷卻水裝置，降低EH 回油溫度，減少了高溫對EH 油的影響，取得了較好效果。 1.4硅藻土的問題 硅藻土化學成份不穩(wěn)定，質量也存在篩分徹底、顆粒大小不一、碎屑多、雜質含量高等問題。失效后易產生大量金屬皂類物質，嚴重時會 澀系統(tǒng)。目前國內已逐步用離子交換型樹脂再生裝置取代硅藻土降低酸值。上海吳涇電廠使用專用樹脂再生裝置，除酸效果較好。波紋纖維濾器濾芯質量的問題國產濾芯普遍存在效率差的問題，進13濾芯的過濾比超過200，即濾芯前后粒子數(shù)為2001，而國產只能達到6070 1，而且產品質量時好時壞。加裝PALL公司的精密過濾器(10m攔截濾網)，可以大

47、大降低油質的顆粒度指標，保證顆粒度指標在合格范圍內。 2.針對抗燃油電液伺服閥故障發(fā)生的原因，電廠加強了抗燃油的日常維護、運行管理和監(jiān)督。要保證EH油系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運行，就要加強對系統(tǒng)的日常維護，包括系統(tǒng)的清潔、檢查、更換、EH油的更新等，主要工作如下： (1)加強培訓，使相關人員了解抗燃油特點和運行中的相關要求。定期監(jiān)督運行中的抗燃油，監(jiān)視水分、酸值、氯含量、顆粒度等重要指標。補油時，需將新油過濾至合格后，才能通過專用油桶加入油箱 (2) 條件允許的情況下，根據(jù)化驗結果，對不合格的抗燃油進行置換，對管路、容器進行吹掃、清洗。 (3) 搞好工作現(xiàn)場汽門、管路的保溫工作，特別是10 mEH油管附

48、近熱源，一定要做好保溫及防輻射熱工作，采用新型保溫涂料和保溫材料，保證足夠的保溫厚度，降低熱輻射。合理安排EH油管路，加強對抗燃油溫度的控制，使冷卻裝置能長期安全可靠運行，并能有效調節(jié)溫度。 (4) 加強對抗燃油凈化裝置的運行、管理和檢修改造工作，提高凈化裝置的凈化效率，定期更換硅藻土過濾器和系統(tǒng)中所有精密過濾器，必要時可以增加一套獨立的抗燃油再生裝置。 (5) 定期對抗燃油進行取樣，檢查和化驗，加強化學監(jiān)督，不合格的油絕不能進入EH油箱，不同廠家的EH油也不要混用，并及時進行EH油的濾油工作，保證EH油的油質，符合規(guī)定標準。 (6) 利用大、中、小修及臨時停機的機會，經常對伺服閥進行試驗、清

49、洗、檢查，對有問題的伺服閥必須及時處理。 抗燃油工作環(huán)境對油質的影響 (7)每天進行常開高壓調門的活動試驗，加強油動機內油的流動，防止油動機活塞底部高溫抗燃油長時間囤積，形成死區(qū)后加速抗燃油的劣化。 (8) 嚴格控制EH油系統(tǒng)中的水份含量,油箱頂部呼吸器內填裝硅膠，空氣進入呼吸器時硅膠將其大部分的水份吸收，有效降低了油中含水量。定期檢查硅膠，發(fā)現(xiàn)變質失效，及時更換。 九控制回路常見故障及原因分析 1 閥門突然全開或全關 1.1 VCC卡故障 一種情況為VCC卡功放故障，A、P值正常，飽和電壓(S)、指令輸出不能改變，造成閥門全開；一種情況為VCC卡芯片故障，閥位指示不能隨著就地反饋信號變化，反

50、應不出就地的實際開度，導致閥門接到指令輸出一直動作，造成閥門全開或全關。 1.2 伺服閥故障 伺服閥故障可以造成閥門全開或全關。VCC卡的S>3 V時，說明伺服閥堵在關的一邊，造成閥門全關；VCC卡的S<一3 V時，說明伺服閥堵在開的一邊，造成閥門全開。伺服閥沒有堵塞，但運行一段時間后，出現(xiàn)異常，這些故障可以通過輸出S值的大小改變情況來判斷，如伺服閥機械偏置不正確，S值過小，使閥門不能全關或全開到位；靈敏度不夠，S值出現(xiàn)較大變化，閥門才有響應。 1.3 LVDTT線圈磨損 DEH改造后調節(jié)門LVDT安裝方式原設計為閥門引出桿和LVDT鐵心用螺母連接，緊固后閥門引出桿和鐵心成為一個固

51、定整體。當閥門開關動作時，由于閥芯運動軌跡呈不規(guī)則直線，這勢必造成LVDT的鐵心與線圈偏磨，致使LVDT運行很短時間就會損壞，閥門經常失去控制。LVDT就地安裝均為目測，也無法保證每次安裝均垂直、規(guī)范 1.4 LVDT閥門引出桿松動 調節(jié)門L、，1)T組件與閥體連接桿螺母有松動跡象，在全開位置造成IjVDT反饋示值偏低。實際 上閥體連接桿松動甚至脫落是致命的，如果脫落會造成調節(jié)門全關或全開。 2 閥門擺動、振蕩 在輸入指令不變的情況下，油動機反饋信號發(fā)生周期性的連續(xù)變化，稱之為油動機擺動。在閥門控制回路中，最常見、最復雜的故障就是油動機擺動。油動機擺動的幅值有大有小，頻率有快有慢。 2.1 回路接線問題 當VCC卡輸出信號含有交流分量或VCC卡至伺服閥的信號電纜絕緣不良有接地現(xiàn)象時，會造成調節(jié)門油動機擺動現(xiàn)象。 2.2 伺服閥問題 伺服閥故障也可能造成閥門擺動。當伺服閥接收到指令信號后，其內部故障產生振蕩，使輸出流量發(fā)生變化，造成油動機擺動。 2.3 LVDT引線磨損接地 IVDT引線磨損接地是閥門反饋故障的主要原因之一 在機組運行中調速汽門受到高壓汽流的沖擊，整個閥體的振動是相當劇烈的，如果L T引線未做包扎直接搭在金屬上，極