井巷通風阻力

1、.礦井通風與安全第三章 井巷通風阻力本章重點和難點：摩擦阻力和局部阻力產(chǎn)生的原因和測算當空氣沿井巷運動時，由于風流的粘滯性和慣性以及井巷壁面等對風流的阻滯、擾動作用而形成通風阻力，它是造成風流能量損失的原因。井巷通風阻力可分為兩類：摩擦阻力(也稱為沿程阻力)和局部阻力。第一節(jié) 井巷斷面上風速分布 一、風流流態(tài) 1、管道流 同一流體在同一管道中流動時，不同的流速，會形成不同的流動狀態(tài)。當流速較低時，流體質點互不混雜，沿著與管軸平行的方向作層狀運動，稱為層流(或滯流)。當流速較大時，流體質點的運動速度在大小和方向上都隨時發(fā)生變化，成為互相混雜的紊亂流動，稱為紊流(或湍流)。 （）雷諾數(shù)Re式中：平

2、均流速v、管道直徑d和流體的運動粘性系數(shù)。 在實際工程計算中，為簡便起見，通常以Re=2300作為管道流動流態(tài)的判定準數(shù)，即： Re2300 層流， Re2300 紊流 （）當量直徑 對于非圓形斷面的井巷，Re數(shù)中的管道直徑d應以井巷斷面的當量直徑de來表示： 因此，非圓形斷面井巷的雷諾數(shù)可用下式表示： 對于不同形狀的井巷斷面，其周長U與斷面積S的關系，可用下式表示： 式中：C斷面形狀系數(shù)：梯形C=4.16；三心拱C=3.85；半圓拱C=3.90。（舉例見P38） 2、孔隙介質流在采空區(qū)和煤層等多孔介質中風流的流態(tài)判別準數(shù)為： 式中：K冒落帶滲流系數(shù)，m2； l濾流帶粗糙度系數(shù)，m。 層流，R

3、e0.25； 紊流，Re2.5； 過渡流 0.25<Re<2.5。二、井巷斷面上風速分布 （1）紊流脈動 風流中各點的流速、壓力等物理參數(shù)隨時間作不規(guī)則變化。 （2）時均速度 瞬時速度 vx 隨時間的變化。其值雖然不斷變化，但在一足夠長的時間段 T 內(nèi)，流速 vx 總是圍繞著某一平均值上下波動。 （3）巷道風速分布 由于空氣的粘性和井巷壁面摩擦影響，井巷斷面上風速分布是不均勻的。 層流邊層：在貼近壁面處仍存在層流運動薄層，即層流邊層。其厚度隨Re增加而變薄，它的存在對流動阻力、傳熱和傳質過程有較大影響。 在層流邊層以外，從巷壁向巷道軸心方向，風速逐漸增大，呈拋物線分布。 平均風速：

4、 式中： 巷道通過風量Q。則：QV ×S風速分布系數(shù)：斷面上平均風速v與最大風速vmax的比值稱為風速分布系數(shù)(速度場系數(shù))，用Kv表示： 巷壁愈光滑，Kv值愈大，即斷面上風速分布愈均勻。 砌碹巷道，Kv=0.80.86；木棚支護巷道，Kv=0.680.82；無支護巷道，Kv=0.740.81。第二節(jié) 摩擦風阻與阻力 一、摩擦阻力 風流在井巷中作沿程流動時，由于流體層間的摩擦和流體與井巷壁面之間的摩擦所形成的阻力稱為摩擦阻力(也叫沿程阻力)。 由流體力學可知，無論層流還是紊流，以風流壓能損失來反映的摩擦阻力可用下式來計算：(Pa) 無因次系數(shù)，即摩擦阻力系數(shù)，通過實驗求得。 d圓形風

5、管直徑，非圓形管用當量直徑； 1尼古拉茲實驗 實際流體在流動過程中，沿程能量損失一方面（內(nèi)因）取決于粘滯力和慣性力的比值，用雷諾數(shù)Re來衡量；另一方面（外因）是固體壁面對流體流動的阻礙作用，故沿程能量損失又與管道長度、斷面形狀及大小、壁面粗糙度有關。其中壁面粗糙度的影響通過值來反映。 19321933年間，尼古拉茲把經(jīng)過篩分、粒徑為的砂粒均勻粘貼于管壁。砂粒的直徑就是管壁凸起的高度，稱為絕對糙度；絕對糙度與管道半徑r的比值/r 稱為相對糙度。以水作為流動介質、對相對糙度分別為1/15、1/30.6、1/60、1/126、1/256、1/507六種不同的管道進行試驗研究。對實驗數(shù)據(jù)進行分析整理，

6、在對數(shù)坐標紙上畫出與Re的關系曲線，如圖3-2-1所示。 結論分析： 區(qū)層流區(qū)。當Re2320(即lgRe3.36)時，不論管道粗糙度如何，其實驗結果都集中分布于直線上。這表明與相對糙度/r無關，只與Re有關，且=64/Re。與相對粗糙度無關 區(qū)過渡流區(qū)。2320Re4000(即3.36lgRe3.6)，在此區(qū)間內(nèi)，不同相對糙度的管內(nèi)流體的流態(tài)由層流轉變?yōu)槲闪?。所有的實驗點幾乎都集中在線段上。隨Re增大而增大，與相對糙度無明顯關系。 區(qū)水力光滑管區(qū)。在此區(qū)段內(nèi)，管內(nèi)流動雖然都已處于紊流狀態(tài)(Re4000)，但在一定的雷諾數(shù)下，當層流邊層的厚度大于管道的絕對糙度（稱為水力光滑管）時，其實驗點均集

7、中在直線上，表明與仍然無關，而只與Re有關。隨著Re的增大，相對糙度大的管道，實驗點在較低Re時就偏離直線，而相對糙度小的管道要在Re較大時才偏離直線。 區(qū)紊流過渡區(qū)，即圖中所示區(qū)段。在這個區(qū)段內(nèi)，各種不同相對糙度的實驗點各自分散呈一波狀曲線，值既與Re有關，也與/r有關。 區(qū)水力粗糙管區(qū)。在該區(qū)段，Re值較大，管內(nèi)液流的層流邊層已變得極薄，有>>，砂粒凸起高度幾乎全暴露在紊流核心中，故Re對值的影響極小，略去不計，相對糙度成為的唯一影響因素。故在該區(qū)段，與Re無關，而只與相對糙度有關。摩擦阻力與流速平方成正比，故稱為阻力平方區(qū)，尼古拉茲公式： 2層流摩擦阻力 當流體在圓形管道中作

8、層流流動時，從理論上可以導出摩擦阻力計算式：, =· 可得圓管層流時的沿程阻力系數(shù)： 古拉茲實驗所得到的層流時與Re的關系，與理論分析得到的關系完全相同，理論與實驗的正確性得到相互的驗證。 層流摩擦阻力和平均流速的一次方成正比。 3、紊流摩擦阻力 對于紊流運動，=f (Re，/r)，關系比較復雜。用當量直徑de=4S/U代替d，代入阻力通式，則得到紊流狀態(tài)下井巷的摩擦阻力計算式： 二、摩擦阻力系數(shù)與摩擦風阻 1摩擦阻力系數(shù) 礦井中大多數(shù)通風井巷風流的Re值已進入阻力平方區(qū)，值只與相對糙度有關，對于幾何尺寸和支護已定型的井巷，相對糙度一定，則可視為定值；在標準狀態(tài)下空氣密度=1.2kg

9、/m3。 對上式， 令： 稱為摩擦阻力系數(shù)，單位為 kg/m3 或 N.s2/m4。 則得到紊流狀態(tài)下井巷的摩擦阻力計算式寫為： 標準摩擦阻力系數(shù)： 通過大量實驗和實測所得的、在標準狀態(tài)（0=1.2kg/m3）條件下的井巷的摩擦阻力系數(shù)，即所謂標準值0值，當井巷中空氣密度1.2kg/m3時，其值應按下式修正： 2摩擦風阻Rf 對于已給定的井巷，L、U、S都為已知數(shù)，故可把上式中的、L、U、S 歸結為一個參數(shù)Rf： Rf 稱為巷道的摩擦風阻，其單位為：kg/m7 或 N.s2/m8。 工程單位：kgf .s2/m8 ，或寫成：k。1 N.s2/m8= 9.8 k Rff ( ,S,U,L) 。在

10、正常條件下當某一段井巷中的空氣密度一般變化不大時，可將R f 看作是反映井巷幾何特征的參數(shù)。 則得到紊流狀態(tài)下井巷的摩擦阻力計算式寫為： 此式就是完全紊流(進入阻力平方區(qū))下的摩擦阻力定律。 三、井巷摩擦阻力計算方法 新建礦井：查表得0 Rf hf 生產(chǎn)礦井：hf Rf 0 四、生產(chǎn)礦井一段巷道阻力測定 1、壓差計法 用壓差計法測定通風阻力的實質是測量風流兩點間的勢能差和動壓差，計算出兩測點間的通阻力。 其中：右側的第二項為動壓差，通過測定1、2兩斷面的風速、大氣壓、干濕球溫度，即可計算出它們的值。第一項和第三項之和稱為勢能差，需通過實際測定。1） 布置方式及連接方法 ）阻力計算 壓差計“”感

11、受的壓力： 壓差計“”感受的壓力： 故壓差計所示測值： 設 且與1、2斷面間巷道中空氣平均密度相等，則： 式中：Z12為1、2斷面高差，h 值即為1、2兩斷面壓能與位能和的差值。根據(jù)能量方程，則1、2巷道段的通風阻力hR12為： 把壓差計放在1、2斷面之間，測值是否變化？ 、氣壓計法（原理、方法）由能量方程：hR12=(P1-P2)+(r1v12/2- r2v22/2)+ rm12gZ12用精密氣壓計分另測得1，2斷面的靜壓P1，P2用干濕球溫度計測得t1,t2,t1,t2,和j1， j2，進而計算r1， r2用風表測定1，2斷面的風速v1,v2。rm12為1，2斷面的平均密度，若高差不大，就

12、用算術平均值，若高差大，則有加權平均值；Z121，2斷面高差，從采掘工程平面圖查得。可用逐點測定法，一臺儀器在井底車場監(jiān)視大氣壓變化，然后對上式進行修正。hR12=(P1-P2)+DP12（+(r1v12/2- r2v22/2)+ rm12gZ12例題3-3某設計巷道為梯形斷面，S=8m2，L=1000m，采用工字鋼棚支護，支架截面高度d0=14cm，縱口徑=5，計劃通過風量Q=1200m3/min，預計巷道中空氣密度=1.25kg/m3，求該段巷道的通風阻力。解 根據(jù)所給的d0、S值，由附錄4附表4-4查得：0 =284.2×104×0.88=0.025Ns2/m4則：巷

13、道實際摩擦阻力系數(shù) Ns2m4巷道摩擦風阻 0.598 Ns2m8巷道摩擦阻力第三節(jié) 局部風阻與阻力 由于井巷斷面、方向變化以及分岔或匯合等原因，使均勻流動在局部地區(qū)受到影響而破壞，從而引起風流速度場分布變化和產(chǎn)生渦流等，造成風流的能量損失，這種阻力稱為局部阻力。 由于局部阻力所產(chǎn)生風流速度場分布的變化比較復雜性，對局部阻力的計算一般采用經(jīng)驗公式。 一、局部阻力及其計算 和摩擦阻力類似，局部阻力hl一般也用動壓的倍數(shù)來表示： 式中：局部阻力系數(shù)，無因次。層流 計算局部阻力，關鍵是局部阻力系數(shù)確定，因v=Q/S,當確定后，便可用幾種常見的局部阻力產(chǎn)生的類型： 、突變 紊流通過突變部分時，由于慣性

14、作用，出現(xiàn)主流與邊壁脫離的現(xiàn)象，在主流與邊壁之間形成渦漩區(qū)，從而增加能量損失。 、漸變 主要是由于沿流動方向出現(xiàn)減速增壓現(xiàn)象，在邊壁附近產(chǎn)生渦漩。因為 V hv p ，壓差的作用方向與流動方向相反，使邊壁附近，流速本來就小，趨于0, 在這些地方主流與邊壁面脫離，出現(xiàn)與主流相反的流動，面渦漩。 、轉彎處 流體質點在轉彎處受到離心力作用，在外側出現(xiàn)減速增壓，出現(xiàn)渦漩。 、分岔與會合 上述的綜合。 局部阻力的產(chǎn)生主要是與渦漩區(qū)有關，渦漩區(qū)愈大，能量損失愈多，局部阻力愈大。 二、局部阻力系數(shù)和局部風阻 (一) 局部阻力系數(shù) 紊流局部阻力系數(shù)一般主要取決于局部阻力物的形狀，而邊壁的粗糙程度為次要因素。

15、1突然擴大 式中： v1、v2分別為小斷面和大斷面的平均流速，m/s； S1、S2分別為小斷面和大斷面的面積，m； m空氣平均密度，kg/m3。對于粗糙度較大的井巷，可進行修正 2突然縮小對應于小斷面的動壓，值可按下式計算： 3逐漸擴大 逐漸擴大的局部阻力比突然擴大小得多，其能量損失可認為由摩擦損失和擴張損失兩部分組成。 當20°時，漸擴段的局部阻力系數(shù)可用下式求算：式中 風道的摩擦阻力系數(shù)，Ns2/m4； n風道大、小斷面積之比，即21； 擴張角。 4轉彎 巷道轉彎時的局部阻力系數(shù)(考慮巷道粗糙程度)可按下式計算： 當巷高與巷寬之比H/b=0.21.0 時， 當 H/b=12.5

16、時 式中 0假定邊壁完全光滑時，90°轉彎的局部阻力系數(shù)，其值見表3-3-1； 巷道的摩擦阻力系數(shù)，N.s2/m4； 巷道轉彎角度影響系數(shù)，見表3-3-2。 5風流分叉與匯合 1) 風流分叉 典型的分叉巷道如圖所示，12段的局部阻力hl2和13段的局部阻力hl3分別用下式計算： 2) 風流匯合 如圖所示，13段和23段的局部阻力hl3、hl23分別按下式計算： 式中：(二) 局部風阻 在局部阻力計算式中，令 ， 則有：式中Rl稱為局部風阻，其單位為N.s2/m8或kg/m7。此式表明，在紊流條件下局部阻力也與風量的平方成正比第四節(jié) 礦井總風阻與礦井等積孔 一、井巷阻力特性 在紊流條件

17、下，摩擦阻力和局部阻力均與風量的平方成正比。故可寫成一般形式：hRQ2 Pa 。 對于特定井巷，R為定值。用縱坐標表示通風阻力(或壓力)，橫坐標表示通過風量，當風阻為R時，則每一風量Qi值，便有一阻力hi值與之對應，根據(jù)坐標點（Qi,hi）即可畫出一條拋物線。這條曲線就叫該井巷的阻力特性曲線。風阻R越大，曲線越陡。 二、礦井總風阻 從入風井口到主要通風機入口，把順序連接的各段井巷的通風阻力累加起來，就得到礦井通風總阻力hRm，這就是井巷通風阻力的疊加原則。 已知礦井通風總阻力hRm和礦井總風量Q，即可求得礦井總風阻： N.s2/m8 Rm是反映礦井通風難易程度的一個指標。Rm越大，礦井通風越困

18、難； 三、礦井等積孔 我國常用礦井等積孔作為衡量礦井通風難易程度的指標。 假定在無限空間有一薄壁， 在薄壁上開一面積為A(m2)的孔口。 當孔口通過的風量等于礦井風量， 而且孔口兩側的風壓差等于礦井 通風阻力時，則孔口面積A稱為該 礦井的等積孔。 設風流從I II，且無能量損失， 則有： 得： 風流收縮處斷面面積A2與孔口面積A之比稱為收縮系數(shù)，由水力學可知，一般=0.65，故A2=0.65A。則v2Q/A2=Q/0.65A，代入上式后并整理得： 取=1.2kg/m3，則： 因Rm=hm2，故有 由此可見，A是Rm的函數(shù)，故可以表示礦井通風的難易程度。 當A，容易；A 2，中等；A困難。例題3-7某礦井為中央式通風系統(tǒng)，測得礦井通風總阻力hRm=2800Pa，礦井總風量Q=70m3/s，求礦井總風阻Rm和等積孔A，評價其通風難易程度。解