污水處理廠設計計算書講解（精編版）

1、第二篇設計計算書1. 污水處理廠處理規(guī)模1.1 處理規(guī)模污水廠的設計處理規(guī)模為城市生活污水平均日流量與工業(yè)廢水的總和：近期 1.0 萬m3/d，遠期 2.0 萬 m3/d。1.2 污水處理廠處理規(guī)模污水廠在設計構筑物時， 部分構筑物需要用到最高日設計水量。最高日水量為生活污水最高日設計水量和工業(yè)廢水的總和。q設= q1+q2 = 5000+5000 = 10000 m3 /d 總變化系數(shù)：kz=kh kd=1.6 1=1.62. 城市污水處理工藝流程污水處理廠 cass 工藝流程圖3. 污水處理構筑物的設計3.1 泵房、格柵與沉砂池的計算3.1.1 泵前中格柵格柵是由一組平行的的金屬柵條制成的

2、框架，斜置在污水流經(jīng)的渠道上， 或泵站集水井的井口處， 用以截阻大塊的呈懸浮或漂浮狀態(tài)的污物。在污水處理流程中， 格柵是一種對后續(xù)處理構筑物或泵站機組具有保護作用的處理設備。3.1.1.1 設計參數(shù)：（1）柵前水深 0.4m，過柵流速 0.61.0m/s，取 v=0.8m/s，柵前流速 0.40.9 m/s；（2）柵條凈間隙，粗格柵b= 10 40 mm, 取 b=21mm ；（3）柵條寬度 s=0.01m ；（4）格柵傾角 4575，取 =65 ,漸寬部分展開角 1=20；（5）柵前槽寬 b1=0.82m，此時柵槽內(nèi)流速為0.55m/s；（6）單位柵渣量： w1 =0.05 m3柵渣/103

3、m3污水；3.1.1.2 格柵設計計算公式（1）柵條的間隙數(shù) n，個maxsinqnbhv式中，maxq最大設計流量，3/ms；格柵傾角，（ ）；b柵條間隙， m；h柵前水深， m；v過柵流速， m/s；（2）柵槽寬度b，m 取柵條寬度 s=0.01m b=s（n1） bn （3）進水渠道漸寬部分的長度l1，m 式中， b1進水渠寬， m ；1漸寬部分展開角度， （ ） ；(4) 柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度l2，m(5)通過格柵的水頭損失h1，m 式中： =（s/b ）4/3； h0 計算水頭損失， m ； k 系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數(shù)，取k=3；1112tgabbl1

4、25 .0llsin2201gvkkhh 阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關；設柵條斷面為銳邊矩形斷面，2.42 v2 過柵流速 , m/s； 格柵安裝傾角，（ ）；（6）柵后槽總高度h，m取柵前渠道超高20.3hm21hhhh（7）柵槽總長度 l，m 1121.52.0tanhlll式中， h1為柵前渠道深，112hhh ，m （8）每日柵渣量 w，m3/d max1864001000zqwwk式中，1w 為柵渣量，（333/10mm污水），格柵間隙為 1625mm 時為 0.10.05，格柵間隙為 3050mm 時為 0.030.01；kz污水流量總變化系數(shù)3.1.1.3 設計計算采用兩座粗格柵

5、池一個運行，一個備用。（1）格柵間隙數(shù)n，個maxq=185.03600246.1100003/ms268.04 .0021.065sin185.0n（個） ；（2）柵槽寬度b，m b=0.01(26-1)+0.02126+0.2=1.01m ；校核槽內(nèi)流速： vc=46.001. 14. 0185.0m/s, 在 0.4 0.9m/s 范圍之內(nèi)，符合。（3） 進水渠道漸寬部分長度l1，ml1 26.020tan282.0-01.1m （4）柵槽與出水渠連接的漸窄部分長度l2，ml2 13.0226.0m （5）過柵水頭損失h1，m設柵條斷面為銳邊矩形斷面2.42 h1 08.0365sin8

6、.928 .0021.001.042.2234om （6）柵后總高度h，m21hhhh=0.4+0.3+0.08=0.780.8m （7）柵槽總長度l，ml = 0.26+0.13+0.5+1.0+65tan7 .0=2.22m （8）每日柵渣量 w，m3/dw dmdm/2 .0/50.0106 .105.086400185.0333宜采用機械清渣。（9）計算草圖如下：3.1.1.4 設備選型中格柵選用 blq 型格柵除污機，兩共四臺。3.1.1.5 粗格柵柵槽尺寸確定3.1.2 進水泵房的確定3.1.2.1設計參數(shù)設計流量：最大設計流量為20000m3 /d， 平均日設計流量為 10000

7、m3 /d。3.1.2.2設計計算3.1.3 細格柵3.1.3.1 設計參數(shù)（1）柵前水深 0.4m, 過柵流速 0.61.0m/s, 取 v=0.8m/s，柵前流速 0.40.9sm/；（2）柵條凈間隙，中格柵b= 3 10 mm, 取 b=10mm ；（3）柵條寬度 s=0.01m ；（4）格柵傾角 4575，取 =65 ,漸寬部分展開角 1=20；（5）柵前槽寬 b1=0.8 m，此時柵槽內(nèi)流速為0.58 m/s；（6）單位柵渣量： w1 =0.1 m3柵渣/103m3污水。3.1.3.2 設計計算（1）格柵的間隙數(shù) n，個558.04.001.065sin185.0n（個）（2）格柵的

8、建筑寬度b，m 取柵條寬度 s=0.01m 校核槽內(nèi)流速： vc=42.009.14 .0185.0m/s, 在 0.4 0.9m/s 范圍之內(nèi)，符合。（3）進水渠道漸寬部分長度l1，m（4）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部位長度l2，m l2 2.024 .0m（5）通過格柵的水頭損失h1，m 取柵條斷面為銳邊矩形斷面（6）柵后槽總高度 h，m 取柵前渠道超高mh3.02mhhhh91.04.021.03.021mh21.0365sin8.928. 0)01. 001. 0(42. 2234mabbl4.020tan28.009.1tan2111mb09.15501.0) 155(01. 0（7

9、）柵槽的總長度 l，m （8）每日柵渣量 w，m3/d 取333110/10.0mmw污水宜采用機械清柵。（9）計算草圖如下：3.1.1.4 設備選型細格柵選用 tgs 型回轉(zhuǎn)式格柵除污機，型號tgs-800，電機功率 0.75kw，格柵間隙 10mm，共兩臺。3.1.1.5 粗格柵柵槽尺寸確定3.2 調(diào)節(jié)池的設計計算3.2.1 調(diào)節(jié)池的選擇為了保證后續(xù)處理構筑物或設備的正常運行，需對廢水的水量和水質(zhì)進行調(diào)節(jié)，常用的水量調(diào)節(jié)池進水為重力流， 出水用泵提升，池中最高水位不高于進水管的設計水位，有效水位一般為23m ，最低水位為死水位。此外，酸性廢水和堿性廢水還可以在調(diào)節(jié)池內(nèi)混合以達到中和的目的，

10、 短期排出的高溫廢水也可以利用調(diào)節(jié)池來降低水溫。因此，調(diào)節(jié)池具有下列功能： a 減少或防止沖擊負荷對處理設備的不利影響；b 使酸性廢水和堿性廢水得到中和； c 調(diào)節(jié)水溫； d 當處理設備發(fā)生故障時，可起到臨時的事故貯水池的作用。欲曝氣可以有效地去除一定的cod 、bod 等。調(diào)節(jié)池在結構上可分為磚石結構、混凝結構、 鋼結構。目前常用的是利用調(diào)節(jié)池特殊的結構形式進行差時混合， 即水利混合。 主要有對角線出水調(diào)節(jié)池和折流調(diào)節(jié)池。對角線出水調(diào)節(jié)池， 其特點是出水槽沿對角線方向設置，同一時間流入池內(nèi)的廢水， 由池的左、右兩側，經(jīng)過不同時間流到出水槽。 從而達到自動調(diào)節(jié)、 均和調(diào)節(jié)、均和的目的。折流調(diào)節(jié)

11、池，池內(nèi)設置許多折流隔墻，使廢水在池內(nèi)來回折流。配水槽設于調(diào)節(jié)池上，通過許多孔口溢流投配到調(diào)節(jié)池的各個折流槽內(nèi)，使廢水在池內(nèi)混合、均衡。11 3.2.2 設計參數(shù)(1) 調(diào)節(jié)池有效水深為 2.0 5.0m，取h=4.0m；dmdmw/2.0/00.110006 .18640010.0185.033ml4.265tan3. 04. 00.15.02 .04.0(2) 調(diào)節(jié)池停留時間 48 小時，取 t=5h；(3) 調(diào)節(jié)池保護高度 0.3 0.5m，取h=0.3m；（4）設計流量 q = 3000m3/d = 125m3/h ；（5）超高部分： h1=0.3m；（6）設池底為正方形，即長寬尺寸相

12、等；3.2.3 池體設計(1) 池體容積 v（m3）v= (1+k) ?qmax t 式中： k 池子擴充系數(shù)，一般為 1020% ，本設計池子擴充系數(shù)采用20% v-調(diào)節(jié)池容積， m3t-調(diào)節(jié)池中污水停留時間，取5h 池容積為：v=（1+20% ）416.75=2500m3池面積為： a = v/h =2500/3=625m2 式中: v-調(diào)節(jié)池的有效容積， m3 a-調(diào)節(jié)池面積， m2 h-有效水深， m ，取4.0m (2) 設調(diào)節(jié)池 1 座，采用方形池，池長 l 與池寬 b 相等，則池長: l=a=625=25m ，池長取 l=25m ，池寬取 b=25m 池總高度： h=h+ h=4

13、+0.3=4.3m 式中 h-調(diào)節(jié)池總高， m h-有效水深， m ，取 3.0m h1-保護高， m (3) 池子總尺寸為： lbh = 25 254.3m3(4)在池底設集水坑，水池底以i=0.01 的坡度坡向集水坑。3.3 平流沉砂池的設計目前，應用較多的陳沙遲池型有平流沉砂池、曝氣沉砂池和鐘式沉砂池。 本設計中選用平流沉砂池，它具有顆粒效果較好、工作穩(wěn)定、構造簡單、排沙較方便等優(yōu)點。3.3.1 設計參數(shù)（1）按最大設計流量設計,qmax=0.185m3/s ；（2）設計流量時的水平流速： 最大流速為 0.3m/s，最小流速 0.15m/s, 取 v=0.20m/s；（3）最大設計流量時

14、，污水在池內(nèi)停留時間不少于30s 一般為 3060s，取 t=30s ；（4）設計有效水深不應大于1.2m 一般采用 0.25 1.0m 每格池寬不應小于0.6m 取b=0.8m；（5） 沉砂量的確定，城市污水按每 10 萬立方米污水砂量為3 立方米， 沉砂含水率 60% ，容重 1.5t/ 立方米，貯砂斗容積按2 天的沉砂量計，斗壁傾角5560 度，取 600；(6）沉砂池超高不宜小于0.3m，取 h1=0.3m；(7) 沉砂池不應小于兩個，并按并聯(lián)系列設計，以便可以切換工作。當污水流量較少時，可考慮一個工作，一個備用。當污水流量大時兩個同時工作，本設計取兩座；3.3.2 設計計算（1）沉砂

15、池水流部分的長度l，m 沉砂池兩閘板之間的長度為流水部分長度：mtl5 .73025.0v式中， l水流部分長度， m v最大流速， m/s t 最大流速時的停留時間，s (2）水流斷面積 a，2m2maxm74.00.25185.0vqa式中，maxq單個池體最大設計流量，/sm3a水流斷面積，2m3）池總寬度 b，m設 n=2，每格寬 b=0.8m b=nb=2 0.8=1.6m 46m.06.174.0bah2介于 0.25-1m 之間(合格) 式中，2h設計有效水深4）沉砂斗容積設排砂間隔時間為2 日，城市污水沉砂量1x=353m/103m，t=2日，3551max0.6m6. 110

16、32185.086400k10 xt86400qv總式中，1x城市污水含沙量，353m/103m總k流量總變化系數(shù)， 1.6 5）沉砂室所需容積 v，m 設每分格有 2 個沉砂斗v=3m15.0226.06）沉砂斗各部分尺寸設斗底寬1=0.4m，斗壁水平傾角 600，斗高3h=0.4m 沉砂斗上口寬，mm86.04.0tan604.02tan60h2o1o3沉砂斗容積 v0，m3)4 .024.086.0286.02(64 .0)222(622112/30hv =0.17m30.15 m3（符合要求）7）沉砂室高度 h3，m 采用重力排砂，設池底坡度為0.06 ，坡向排砂口m63.022 .0

17、86.025 .706.04.006.02/33lhh式中：/3h斗高， m l2 由計算得出22 .02all28）沉砂池總高度m39.10.6346.03.0hhhh3211h超高， 0.3m 9）驗算最小流量在最小流量時，用一格工作，按平均日流量的一半核算smsmaqv/15.0/16.074.0116.0minmin符合流速要求3.3.3 沉砂池設計計算草圖見圖3.3 圖 3.4 沉砂池設計計算草圖3.4 cass 池（1）cass工藝是將序批式活性污泥法（sbr ）的反應池沿長度方向分為兩部分，前部為生物選擇區(qū)也稱預反應區(qū)，后部為主反應區(qū)。在預反應區(qū)內(nèi)，微生物能通過酶的快速轉(zhuǎn)移機理迅

18、速的吸附污水中大部分可溶性有機物，經(jīng)歷一個高負荷的基質(zhì)快速積累過程，這對進水水質(zhì)、水量、ph 和有害物質(zhì)起到較好的緩沖作用，同時對絲狀菌的生產(chǎn)起到抑制作用，可有效防止污泥膨脹；在主反應區(qū)后部安裝了可升降的潷水裝置，實現(xiàn)了連續(xù)進水間歇排水的周期循環(huán)運行，集曝氣、沉淀、排水于一體。每一個工作周期微生物處于好氧缺氧周期性變化之中。在主反應區(qū)經(jīng)歷一個較低負荷的基質(zhì)降解過程。因此，cass工藝具有有效的脫氮效果。（2）工藝簡圖3.4.1 設計參數(shù)（1） 一般 生活污 水 ne=0.051.0kgbod5/ （kg mlss d） ， 在本設 計中取ne=0.15kgbod5/ （kg mlss d） ；

19、（2）一般來說城市污水廠的svi 值范圍是 50150mg/l ，取 svi=75mg/l；（3）一般 cass 池的活性污泥濃度nw控制在 2.5 4.0kg/m3范圍內(nèi)，污泥指數(shù)svi值大時取下限，反之取上限，在設計中取nw=3.5kg/m3；（4）每組流量為 10000 m3/d ，設 4 座（4） 超高 0.5m；（5） 氧的半速常數(shù)： 2.0 mg/l ；（6）考慮格柵和平流沉砂池可去除部分有機物，取去除30% 此時進水水質(zhì)：codcr=300mg/l （1-30%）=210mg/l ，bod5=200mg/l（1-30%）=140mg/l ，ss=240mg/l （1-30%）=1

20、68mg/l （7）出水 水 質(zhì)： bod510mg/l ss 10mg/l cod 60 mg/l (8) 進水最高水溫 30，最低水溫 20。3.3.1 設計計算3.3.1.1 cass 池容積 v ， （m3）采用容積負荷法計算：fnwnesesaqv)(式中：q城市污水設計水量， m3/d ；q=10000m3/d ； nw混合液 mlss 污泥濃度（ kg/m3） ，一般為 2.5-4.0 kg/m3，本設計取 3.5 kg/m3； nebod5污泥負荷 (kg bod5/kg mlssd) ，一般為0.05-0.2(kg bod5/kg mlss d), 設計取 0.15 kgbo

21、d5/kgmlss d； sa進水 bod5濃度（ kg/ l ） ，本設計 sa = 140 mg/l ； se出水 bod5濃度（ kg/ l ） ，本設計 se = 20 mg/l ； f混合液中揮發(fā)性懸浮固體濃度與總懸浮固體濃度的比值，一般為0.7-0.8 ，本設計取 0.75；則：33304875.05 .315.010)20140(10000mv，取 3100m3設計為池子個數(shù) n1 4（個） （一期建設兩個，二期建設兩個）則單池容積為 31004775m3。3.3.1.2 cass 池容積負荷cass 池工藝是連續(xù)進水，間斷排水，池內(nèi)有效容積由變動容積（v1）和固定容積組成，變動

22、容積是指池內(nèi)設計最高水位至潷水機最低水位之間的容積，固定容積由兩部分組成，一是活性污泥最高泥面至池底之間的容積（v3） ，另一部分是撇水水位和泥面之間的容積，它是防止撇水時污泥流失的最小安全距離決定的容積（v2） 。依經(jīng)驗取循環(huán)周期 t=4h，2h 進水與曝氣， 1h 沉淀， 1h 排水。（1）cass 池總有效容積 v（m3） ：vn1 （v1v2v3）式中： n1cass 池個數(shù)，為實現(xiàn)連續(xù)排水，取n1=4 個；vcass 池總有效容積， m3；v1變動容積， m3；v2安全容積， m3；v3污泥沉淀濃縮容積， m3；（2）單格 cass 池平面面積 a（m2） ：hnva1式中： n1c

23、ass 池個數(shù)，為實現(xiàn)連續(xù)排水，在本設計中，取n1=4 個；h池內(nèi)最高液位 h （m ） ，一般 h=h1+h2+h3=35m ，本設計取 h=4.0m ；則21940.443100ma（3）池內(nèi)設計最高水位至潷水機排放最低水位之間的高度，h1（m ） ；annqh211式中： n2一日內(nèi)循環(huán)周期數(shù)，本設計取池內(nèi)周期4h；則mh15. 219464100001（4）潷水結束時泥面高度，h2（m ） ；h2=hnw svi 10-3式中： nw池內(nèi)混液污泥濃度 (g/l) ，本設計取 nw =3.5g/l svi污泥體積指數(shù)， svi=75 則 h2 = 4.0 3.5 7510-3 = 1.0

24、5m。（5）撇水水位和泥面之間的安全距離，h3（m ） ；h3=h-(hl+h2)則：h3=h-(hl+h2)=4.0-(2.15+1.05)=0.8m 校核：滿足 h2h-(hl+h2)，符合條件。3.3.1.3cass 池外形尺寸（1）1nvhbl式中： b池寬，m ，b:h=12，取 b=6m ，6/4=1.5 ，滿足要求；l池長，m ，l:b=46，a/b=194/6=32.3 ，32.3/6=5.4 ，滿足要求；（2）cass 池總高 h0（m ） ；h0=h 0.5 4.5m （3）微生物選擇區(qū)l1， （m ）cass 池中間設 1 道隔墻，將池體分隔成微生物選擇區(qū)和主反應區(qū)兩部分

25、?？窟M水端為生物選擇區(qū)，其容積為cass池總容積的 10% 左右，另一部分為主反應區(qū)。選擇器的類別不同，對選擇器的容積要求也不同。l110l=10% 32.3=3.2m 3.4.1.4 連通孔口尺寸連通孔面積 a1（m2） ；vhlbvnnqa1)24(11311式中： h1設計最高水位至潷水機排放最低水位之間的高度，2.15 m； v孔口流速（ 20-50m/h） ，取 v=40m/h n3在厭氧區(qū)和好氧區(qū)的隔墻底部設置連通孔。連通預反應區(qū)與主反應區(qū)水流， 因單格寬 6m， 本設計取連通孔個數(shù)n3=2 （個） l1選擇區(qū)的長度，（m ） ；則：2199.0401)45.11.47403424

26、10000(ma（4）孔口尺寸設計孔口沿墻均布，孔口寬度取0.8m，孔高為 0.99/0.8=1.24m。為：0.8m1.24m 3.3.1.5 需氧量o2=a *q* （sa-se）+b*v*xv（2.10）其中： a 活性污泥微生物對有機污染物氧化分解過程的需氧率，即活性污泥微生物每代謝1kgbod 所需要的氧量，kg；生活污水中一般取0.420.53，取 a =0.48kgo2/kgbod5；b 活性污泥微生物通過內(nèi)源代謝的自身氧化過程的需氧量，即1kg 活性污泥每天自身氧化所需要的氧量， kg；生活污水中一般取0.110.188，取 b=0.155kgo2/kg 污泥。o2混合液需氧量

27、，kgo2/d。xv=f*nw=0.75*2.5=1.875kg/m3；由式（ 2.10）有 : o2=a *q* （sa-se）+b*v*xv=0.48*10000* （0.090-0.020）+0.155*4000*1.875 =1498.5kgo2/d =62.44kgo2/h 供氣量qt=21*（1-ea）/79+21* （1-ea）（ 2.11）式中： qt氣泡離開地面時，氧的百分比，% ea空氣擴散裝置的氧轉(zhuǎn)移效率，取水下射流式擴散器，其的轉(zhuǎn)移效率是25% qt=21* （1-ea） /79+21* （1-ea） =21* （1-25%）/79+21* （1-25%） =16.62

28、% csb=cs* （pb/(2.066*105）+qt/42） （2.12）式中： csb cass 池內(nèi)曝氣時溶解氧飽和度的平均值，mg/l；cs在大氣壓力條件下氧的飽和度，cs=9.17mg/l ； （水溫 20）pb空氣擴散裝置出口處的絕對壓力，pb=p+9.8*103h；h擴散裝置的安裝深度，h=3.5m；p大氣壓力， p=1.013*105pa；csb=cs*（pb/(2.066*105）+qt/42）=9.17* （101300+9800*3.5 ） /206600+16.62/42 =9.65mg/l p=pa/1.013*105式中： pa當?shù)卮髿鈮海?pa=1.013*10

29、5pa。p=pa/1.013*105=1 r0=rcs（20）/abpcs（t）-c*1.024 (t-20)（2.13）式中： r0水溫 20時，氣壓1.013*105pa時，轉(zhuǎn)移到曝氣池混合液的總氧量，kg/h；r實際條件下轉(zhuǎn)移到曝氣池混合液的總氧量，kg/h；cs（20）水溫 20時，大氣壓力條件下氧的飽和度，mg/l；a污水中雜質(zhì)影響修正系數(shù)，取a=0.90；b污水含鹽量影響修正系數(shù)，取b=1；p氣壓修正系數(shù)；c 混合液溶解氧濃度，取c=2mg/l 。r0=rcs（20）/abpcs（t）-c*1.024 (t-20) =62.44*9.17/0.9*1*1*9.65-2*1.024

30、(20-20) =83.16kg/h 空氣擴散裝置的供氣量為：g=r0/（0.3*ea） （6.14）=83.16/（0.3*25% ）=1108.8m3/h =18.48m3/min 3.1.6 cass 池運行模式設計cass 池運行周期設計為4h，其中曝氣120min，沉淀 40-60min ，潷水 40min,閑置 20min，正常的閑置期通常在潷水器恢復待運行狀態(tài)4min 后開始。池內(nèi)最大水深4.0m，換水水深0.8m，存泥水深 2.1m，保護水深1.1m，進水開始與結束由水位控制，曝氣開始由水位和時間控制，排水結束由水位控制。主反應區(qū)即好氧區(qū)，是去除營養(yǎng)物質(zhì)的主要場所，通常控制or

31、p 在 100-150mv ，溶解氧0-2.5mg/l 。運行過程中通常將主反應區(qū)的曝氣強度加以控制使反應區(qū)內(nèi)主體溶液處于好氧狀態(tài)，完成降解有機物的過程，而活性污泥內(nèi)部則基本處于缺氧狀態(tài)，溶解氧向污泥絮體內(nèi)的傳遞受到限制而硝態(tài)氮由污泥內(nèi)向主體溶液的傳遞不受限制，從而使主反應區(qū)中同時發(fā)生有機污染物的降解以及同步硝化和反硝化作用。主要設備水下射流曝氣機在次設計中，選用gss 型潛水自吸式射流曝氣設備。根據(jù)水深 4.5m，池面積是31.78m*7m*4 ，預反應區(qū)長2.54m，及 gss 型潛水自吸式射流曝氣機的規(guī)格和主要性能參數(shù)，可選用gss-4.0 型曝氣機， 4 個預反應區(qū)每區(qū)一臺，主反應區(qū)沒

32、池3 臺，共 16 臺。分布見cass 池平面圖。gss-4.0型潛水自吸式射流曝氣機技術參數(shù)：電機功率 4.0kw ， 供氧量 5kgo2/h， 適宜水深 2.625m，重量 90kg。潷水器根據(jù)該設計要求：分4 池，潷水深度是1.875m，池面面積是222.22 ，潷水時間為1h，潷水量為： v4=222.22*1.875=416.70m3/h，及潷水器主要技術參數(shù)，可選xbs-5000 型旋轉(zhuǎn)式潷水器，每池一臺，共4 臺。xbs-5000 型旋轉(zhuǎn)式潷水器技術參數(shù)：長5000mm，功率 0.75kw 。潷水深度1.875m。3.1.7 排水系統(tǒng)設計為了保證每次換水水量及時排除以及排水裝置運

33、行需要，將排水口設在最低水位以下0.6m，最高水位以下1.4m 處，設計池內(nèi)底埋深1.0m, 則排水口相對地坪標高為1.6m，最低水位相對地面標高為2.2m。單池每周期排水量為：6270.8=130m3排水時間設計為40min 每池設一個潷水器, 潷水器流量為 :130 (40 60)=195m3/h 選擇排水管管徑為dn200 潷水器排水過程中能隨水位的下降而下降，使排出的上清液始終是上層清液。為防止水面浮渣進入潷水器被排走，潷水器排水口一般都淹沒在水下一定深度。3.2 中間水池本設計中中間水池的作用主要是貯存、調(diào)節(jié)cass池排出的水量，以便后續(xù)三級深度處理能順利進行。cass池每個周期為4

34、 小時，每個周期潷水器在40min 鐘內(nèi)排出的水量為：46270.8=518m3后續(xù)中水平均處理流量為: 518 4=130m3/h ，設計為150m3/h 中間水池所需最小容積為:518 150(40 60)=418m3 設計中間水池的容積為: 500m3 設計為兩個池，一期一座，二期增建一座。采用圓形地下水池，池內(nèi)并設置噴泉，以形成水景。有效水深為3.2m，則池子直徑d為： 9.5m 地面超高0.3m，池總深度3.5m。3.1.5接觸消毒池與加氯間1. 設計說明設計流量q=50000m3/d=2083.3 m3/h ；水力停留時間t=0.5h ；設計投氯量為c=3.05.0mg/l 2.

35、設計計算a 設置消毒池一座池體容積v v=qt=2083.30.5=1041.65 m3消毒池池長l=30m,每格池寬 b=5.0m，長寬比l/b=6 接觸消毒池總寬b=nb=35.0=15.0m 接觸消毒池有效水深設計為h1=4m 實際消毒池容積v 為 v=blh1=30015.0 4=600m3滿足要求有效停留時間的要求。b 加氯量計算設計最大投氯量為5.0mg/l ；每日投氯量為w=250kg/d=10.4kg/h 。選用貯氯量 500kg 的液氯鋼瓶，每日加氯量為0.5 瓶，共貯用10 瓶。每日加氯機兩臺，一用一備；單臺投氯量為1020kg/h 。配置注水泵兩臺，一用一備，要求注水量q

36、36m3/h ，揚程不小于20m h2o 。c 混合裝置在接觸消毒池第一格和第二格起端設置混合攪拌機兩臺?；旌蠑嚢铏C功率no為no= qtg2/100 式中 qt混合池容， m3；水力黏度， 20時 =1.06 10-4kg.s/m2； g攪拌速度梯度，對于機械混合g500s-1。 no=1.0610-40.58 30500500/(3 5100)=0.30kw 實際選用jbk2200 框式調(diào)速攪拌機，攪拌器直徑2200mm ，高度 h2000mm ，電動機功率4.0kw。液氯消毒設計說明設計說明設計流量q=20000m3/d 833.3m3/h ； 水力停留時間t=0.5h; 倉庫儲量按15

37、d計算， 設計投氯量為7mg/l 設計計算1)加氯量 g g=0.001 7833.3=5.83 2)儲氯量 w w=15 24g=15 245.83=2098.8 3)加氯機和氯瓶采用投加量為020kg/h 加氯機 3 臺，兩用一備，并輪換使用。液氯的儲存選用容量為400kg的綱瓶，共用6 只。4)加氯間和氯庫加氯間與氯庫合建。加氯間內(nèi)布置3 臺加氯機及其配套投加設備，兩臺水加壓泵。氯庫中6 只氯瓶兩排布置， 設 3臺稱量氯瓶質(zhì)量的液壓磅秤。為搬運方便氯庫內(nèi)設cd1-26d單軌電動葫蘆一個，軌道在氯瓶上方，并通到氯庫大門外。氯庫外設事故池，池中長期貯水，水深1.5 米。加氯系統(tǒng)的電控柜，自動

38、控制系統(tǒng)均安裝在值班室內(nèi)。為方便觀察巡視，值班與加氯間設大型觀察窗機連通的門。5)加氯間和加氯庫的通風設備根據(jù)加氯間、氯庫工藝設計，加氯間總容積v14.5 9.0 3.6=145.8(m3), 氯庫容積v29.6 94.5=388.8(m3). 為保證安全每小時換氣812 次。加氯間每小時換氣量g1 145.8 12=1749.6(m3) 氯庫每小時換氣量g2 388.8 124665.6(m3) 故加氯間選用一臺t303 通風軸流風機，配電功率0.4kw，并個安裝一臺漏氯探測器，位置在室內(nèi)地面以上20cm 。2.污泥濃縮池因本設計采用cass 工藝，污泥產(chǎn)量很少，采用間歇式污泥濃縮池；半地下

39、式，豎流式濃縮池；周邊進水，中心排泥的運行方式，每8h 排泥一次，每天排泥三次。為方便檢修，設池數(shù)為兩座。其設計計算如下：污泥量的計算剩余活性污泥量以揮發(fā)性固體（vss）計：由 bod- 污泥負荷率（cod-污泥負荷率）與污泥增長率的關系：x=y* （sa-se）*q-kd*v*xv（ 2.15）x每日增長（排放）的揮發(fā)性污泥量（vss） ， kg/d；y產(chǎn)率系數(shù)，即微生物每代謝1kgbod 所合成的mlvsskg 數(shù)；生活污水取值為0.50.7，取0.70kgbod/kgmlvss ；kd活性污泥的自身氧化率亦稱衰減系數(shù)，1/d；生活污水取值0.040.1，取 0.05/d；q每日處理污水量，m3/d；sa經(jīng)預處理后，進入曝氣池污水含bod 的濃度， kg/m3；se經(jīng)生化處理后，處理水中殘留的bod 的濃度， kg/m3；vcass 池的有效容積，m3；xv混合液中揮發(fā)性懸浮固體量（mlvss ） ，kg/m3。由（ 2.15）可得： x=y* （sa-se）*q-kd*v*xv=0.70* （0.090-0.020） *10000-0.05*4000*0.70*2.5 =140 kgvss/d 剩余污泥量以懸浮固體（ss）計：pss=x/f （2.16）fvss/ss 值，取 f=0.70 pss=x/f=140/0.70=200 kgss