JGJ142004混凝土后錨固技術規(guī)程

1、JGJ 145-2004混凝土后錨固技術規(guī)程中冶集團建筑研究總院華東分院 :/ /中華人民共和國行業(yè)標準混凝土結構后錨固技術規(guī)程Technical Specification for Post-installed Fastenings inCon crete StructuresJGJ145 20042004 北京1刖言根據建設部建標199858 號文的要求,規(guī)程編制組經廣泛調查研究,認真總結 工程實踐經驗,參考有關國際標準和國外先進標準,并在廣泛征求意見根底上,制 定了本規(guī)程.本規(guī)程的主要技術內容是：總那么,術語和符號,材料,設計根本規(guī)定,錨固連 接內力分析,承載水平極限狀態(tài)計

2、算,錨固抗震設計,構造舉措,錨固施工與驗收 及錨固承載力現場檢驗方法.本規(guī)程由建設部建筑工程標準技術歸口單位中國建筑科學研究院歸口治理,授 權由主編單位負責具體解釋.本規(guī)程主編單位是：中國建筑科學研究院地址：北京市北三環(huán)東路 30號；郵政編碼：100013.本規(guī)程參加單位是：中科院大連化物所,河南省建筑科學研究院,慧魚太倉 建筑錨栓,喜利得中國.本規(guī)程主要起草人是：萬墨林、韓繼云、邸小壇、賀曼羅、吳金虎、王稚、蕭 雯.2目次1總那么2術語與符號3材料3.1混凝土基材3.2錨栓3.3錨固膠4設計根本規(guī)定4.1錨栓分類及適用范圍4.2錨固設計原那么5錨固連接內力分析5.1 一般規(guī)定5.2群錨受拉內

3、力計算5.3群錨受剪內力計算6承載水平極限狀態(tài)計算6.1受拉承載力計算6.2受剪承載力計算6.3拉剪復合受力承載力計算7錨固抗震設計8構造舉措9錨固施工與驗收9.1根本要求9.2錨孔9.3錨栓的安裝與錨固9.4錨固質量檢查與驗收附錄A錨固承載力現場檢驗方法 本規(guī)程用詞用語說明條文說明31總那么1.0.1為使混凝土結構后錨固連接設計與施工做到技術先進、平安可靠、經濟合理,制訂本規(guī)程.1.0.2本規(guī)程適用于被連接件以普通混凝土為基材的后錨固連接設計、施工與驗收,不適用以砌體或輕混凝土為基材的錨固.1.0.3 后錨固連接設計應考慮被連接結構的類型結構構件與非結構構件、錨栓受力狀況受拉、受壓、受彎、受

4、剪、及其組合 、荷載類型及錨固連接的平安等級 重 要與一般等因素的綜合影響.1.0.4后錨固連接設計、施工與驗收,除滿足本規(guī)程的規(guī)定外,尚應符合國家現行的有關強制性標準的規(guī)定.42術語和符號2.1 術語2.1.1 后錨固 Post-installed fastenings通過相關技術手段在既有混凝土結構上的錨固.2.1.2 錨栓 Anchor將被連接件錨固到混凝土基材上的錨固組件.2.1.3 膨脹型錨栓 Expansion anchors利用膨脹件擠壓錨孔孔壁形成錨固作用的錨栓圖 2.1.3-1 ,圖2.1.3- 擴孔型錨栓 Undercut anchors通過錨孔底部擴孔與錨栓

5、膨脹件之間的鎖鍵形成錨固作用的錨栓圖2.1.4 .2.1.5 化學植筋 Bonded rebars以化學粘結劑一錨固膠,將帶肋鋼筋及長螺桿等膠結固定于混凝土基材錨孔中的一種后錨固生根鋼筋圖52.1.5 .6圖2.1.5化學植筋2.1.6 基材 Base material承載錨栓的母體結構材料,本規(guī)程指混凝土.2.1.7 群錨 Anchor group共同工作的多個錨栓.2.1.8 被連接件 Fixture被錨固到混凝土基材上的物件.2.1.9 錨板 Anchor plate錨固到混凝土基材上的鋼板.2.1.10 破壞模式 Failure mode荷載下錨固連接的破壞形式.2.1.11 錨栓破壞

6、 Anchur failure2.1.11 .2.1.12 .錨栓或植筋本身鋼材被拉斷、剪壞或復合受力破壞形式圖 圖2.1.11錨栓鋼材破壞72.1.12 混凝土錐體破壞 Con crete con e failure錨栓受拉時混凝土基材形成以錨栓為中央的倒錐體破壞形式圖圖2.1.12混凝土錐體受拉破壞2.1.13 混合型破壞 Combinaiton failure化學植筋受拉時形成以基材外表混凝土錐體及深部粘結拔出之組合破壞形式圖 2.1.13.圖2.1.13混合型受拉破壞2.1.14 混凝土邊緣破壞 Con crete edge failure基材邊緣受剪時形成以錨栓軸為頂點的混凝土楔形體

7、破壞形式圖2.1.14 .圖2.1.14 混凝土邊緣楔形體受剪破壞 82.1.15 剪撬破壞 Pryout failure2.1.15 .中央受剪時基材混凝土沿反方向被錨栓撬壞圖圖2.1.15基材剪撬破壞2.1.16 劈裂破壞 Splitting failure基材混凝土因錨栓膨脹擠壓力而沿錨栓軸線或假設干錨栓軸線連線之開裂破壞形式圖 2.1.16 .圖2.1.16 基材劈裂破壞2.1.17 拔出破壞 Pull-out failure拉力作用下錨栓整體從錨孔中被拉出的破壞形式圖2.1.17 .2.1.18 穿出破壞 Pull-through faliure拉力作用下錨栓膨脹錐從套筒中被拉出而膨

8、脹套仍留在錨孔中的破壞形式圖2.1.18 .圖2.1.17 機械錨栓整體拔出圖2.1.18 機械錨栓穿出破壞92.1.19 膠筋界面破壞 Steel/adhesive in terface failure化學植筋或粘結型錨栓受拉時,沿膠粘劑與鋼筋界面之拔出破壞形式圖2.1.19 .2.1.20 膠混界面破壞 Adhesive/co ncrete in terface failure化學植筋受拉時,沿膠粘劑與混凝土孔壁界面之拔出破壞形式圖2.1.20 .圖2.1.19 化學植筋沿膠筋界面拔出圖2.1.20 化學植筋沿膠混界面拔出2.1.21 設計使用年限 Desig n worki ng lif

9、e設計規(guī)定的錨固件或結構構件不需進行大修即可按其預定目的使用的時間.2.2 符號2.2.1 作用與抗力M彎矩；N軸向力；R承載力；S作用效應；T扭矩；V剪力；NSd拉力設計值；VSd 剪力設計值； gsdN 群錨受拉區(qū)總拉力設計值；10gsdV群錨總剪力設計值；hsdN 群錨中受力最大錨栓的拉力設計值；hsdV 群錨中受力最大錨栓的剪力設計值；NRk,s錨栓受拉承載力標準值；NRd,s 錨栓受拉承載力設計值；VRk,s錨栓受剪承載力標準值；VRd,s 錨栓受剪承載力設計值；NRk,c混凝土錐體受拉破壞承載力標準值；NRd,c混凝土錐體受拉破壞承載力設計值；NRk,sp混凝土劈裂破壞受拉承載力標

10、準值；NRd,sp 混凝土劈裂破壞受拉承載力設計值；NRk,p 錨栓拔出破壞受拉承載力標準值；NRd,p 錨栓拔出破壞受拉承載力設計值；Tin st 按規(guī)定安裝,施加于錨栓的扭矩；Nin st 按規(guī)定安裝,施加于錨栓的相應的預緊力；VRk,c混凝土楔形體受剪破壞承載力標準值；VRd,c混凝土楔形體受剪破壞承載力設計值；VRk,.cp 混凝土剪撬破壞承載力標準值.VRd,.cp 混凝土剪撬破壞承載力設計值.2.2.2 材料強度fyk 錨栓屈服強度標準值；fstk錨栓極限抗拉強度標準值；fcu,k 混凝土立方體抗壓強度標準值.2.2.3 幾何特征值圖 2.2.3 As,Wel 錨栓應力截面面積和截

11、面反抗矩；a 同一受力方向群錨與群錨鄰接的外部錨栓之間的距離；b 混凝土基材寬度；c、c1、c2 錨栓與混凝土基材邊緣的距離； ccr,N 混凝土理想錐體受拉破壞的錨栓臨界邊距；cmin 不發(fā)生安裝造成的混凝土劈裂破壞的錨栓邊距最小值;11 d錨栓桿、螺桿外螺紋公稱直徑及鋼筋直徑；d0、D錨孔直徑；du 擴孔直徑；df 錨板鉆孔直徑；dnom 錨栓外徑；h 混凝土基材厚度；12ho鉆孔深度；h1 鉆孔底尖端深度；hef 錨栓有效錨固深度；hmin 不發(fā)生安裝造成的混凝土劈裂破壞的混凝土基材厚度最小值; hnom 錨栓埋置深度；s、s1、s2錨栓之間的距離；scr,N 混凝土理想錐體受拉破壞的錨

12、栓臨界間距；smi n 不發(fā)生安裝造成的混凝土劈裂破壞的錨栓間距最小值；tfix被連接件厚度或錨板厚度；0Nc,A 單根錨栓受拉,混凝土破壞理想錐體投影面面積；Ac,N混凝土破壞計算錐體投影面面積；0Vc,A 單根錨栓受剪混凝土破壞理想楔形體在側向的投影面面積；Ac,V混凝土破壞計算楔形體在側向的投影面面積；If 剪切荷載下,錨栓的計算長度.2.2.4分項系數及計算系數Ag 錨固重要性系數；*Rg 錨固承載力分項系數；ya,V 角度對受剪承載力的影響系數； yec,N 荷載偏心對受拉承載力的影響系數；yec,V荷載偏心對受剪承載力的影響系數；yh,V 邊距與混凝土基材厚度比對受剪承載力的影響系

13、數；yre,N表層混凝土因密集配筋的剝離作用對受拉承載力的影響系數; ys,N 邊距c對受拉承載力的影響系數；ys,V邊距c對受剪承載力的影響系數；yucr,N 未裂混凝土對受拉承載力的提升系數；yucr,V未裂混凝土對受剪承載力的提升系數.133材料3.1混凝土基材3.1.1 混凝土基材應堅實,且具有較大體量,能承當對被連接件的錨固和全部附加3.1.2 風化混凝土、嚴重裂損混凝土、不密實混凝土、結構抹灰層、裝飾層等,均 不得作為錨固基材.3.1.3 基材混凝土強度等級不應低于C20.基材混凝土強度指標及彈性模量取值應根據現場實測結果按現行國家標準?混凝土結構設計標準?GB50010 確定.3

14、.2錨栓3.2.1混凝土結構所用錨栓的材質可為碳素鋼、不銹鋼或合金鋼,應根據環(huán)境條件 的差異及耐久性要求的不同,選用相應的品種.錨栓的性能應符合中華人民共和國 建筑工業(yè)行業(yè)標準?混凝土用膨脹型、擴孔型建筑錨栓?的相關規(guī)定.3.2.2碳素鋼和合金鋼錨栓的性能等級應按所用鋼材的抗拉強度標準值fstk及屈強比fyk/ fstk確定,相應的性能指標應按表3.2.2采用.表3.2.2碳素鋼及合金鋼錨栓的性能指標性能等級 3.6 4.6 4.8 5.6 5.8 6.8 8.8抗拉強度標準值 fstk (MPa) 300 400 500 600 800屈服強度標準值 fyk 或 fs0.2k ( MPa )

15、 180 240 320 300 400 480 640伸長率 5d (%) 25 22 14 20 10 8 12注：材質性能等級 3.6 表示：fstk=300(MPa) , fyk/fstk=0.6 .3.2.3不銹鋼錨栓的性能等級應按所用鋼材的抗拉強度標準值stkf及屈服強度標準值ykf確定,相應的性能指標應按表3.2.3采用.表3.2.3不銹鋼(奧氏體 421 AAA 、)錨栓的性能指標性能等級螺紋直徑(mm)抗拉強度標準值stkf (MPa)屈服強度標準值ykf (MPa)伸長值d50 w 39 500 210 0.6d70 w 20 700 450 0.4d80 w 20 800

16、 600 0.3d注：錨栓伸長量 d按GB3098.6-86 標準7.1.3 條方法測定.143.2.4化學植筋的鋼筋及螺桿,應采用 HRB400級和HRB335級帶肋鋼筋及Q235和 Q345鋼螺桿.鋼筋的強度指標按現行國家標準?混凝土結構設計標準?GB50010規(guī)定采用.3.2.5 錨栓彈性模量可取 Es=2.0 X105MPa.3.3錨固膠3.3.1化學植筋所用錨固膠的錨固性能應通過專門的試驗確定.對獲準使用的錨固 膠,除說明書規(guī)定可以摻入定量的摻和劑填料外,現場施工中不宜隨意增添摻料.3.3.2錨固膠按使用形態(tài)的不同分為管裝式、機械注入式和現場配制式圖3.3.2 ,應根據使用對象的特征

17、和現場條件合理選用.3.3.3環(huán)氧基錨固膠的性能指標應滿足表3.3.3的要求.表3.3.3環(huán)氧基錨固膠性能指標工程性能指標試驗方法物理性能粘度25 C 4500 75000mpa.s,安裝溫度在-5 C40 C內能正常固化,固化時間可調?膠粘劑粘度測定方法?GB2794-81膠體強度及變形性能抗壓強度標準值 fbc,k > 60N/mm2抗拉強度標準值 fbt,k > 18 N/mm2受拉彈性模量 E> 5.2 X 103 N/mm2受拉極限變形 & u>0.01?塑料壓縮試驗方法?GB1041-79?塑料拉伸試驗方法?GB1040-79鋼一鋼粘結強度抗剪強度標

18、準值 fbv,k > 14 N/mm2抗拉強度標準值 fbt,k > 2N/mm2不均勻扯離強度標準值 fbp,k > 20kN/m?膠粘劑拉伸剪切強度測定方法?GB7124-86?膠粘劑拉伸強度試驗方法?GB6329-86?金屬粘接不均勻扯離強度試驗方法?HB5166鋼一混凝土粘結強度鋼一混凝土的粘結抗拉,其破壞應發(fā)生在混凝土中,不允許發(fā)生在膠層 用帶拉桿之50 X 50 X 5鋼塊兩塊, 軸對稱粘貼于 70 X 70 X 50之C50 混凝土塊大面,固化后進行拉伸試驗耐溫性能-45 C80 C瞬態(tài)溫度下及-35 C60 C穩(wěn)態(tài)溫度下,fbv,k > 14MPa GB

19、7124-86凍融性能在-25 C25 C范圍內,經受 50次凍融循環(huán)后,fbv,k > 14MPa GB7124-86耐老化性能人工老化試驗> 3000h , fbv,k >14MPaGB7124-86及?色漆和清漆一人工氣候老化和人工輻射暴露一濾過的氚弧射?GB/T4865-199715164設計根本規(guī)定4.1錨栓分類及適用范圍4.1.1 錨栓按工作原理及構造的不同可分為膨脹型錨栓、擴孔型錨栓、化學植筋及其它類型錨栓.各類錨栓的選用除考慮錨栓本身性能差異外,尚應考慮基材性狀、 錨固連接的受力性質、被連接結構類型、有無抗震設防要求等因素的綜合影響.4.1.2 膨脹型錨栓、擴

20、孔型錨栓、化學植筋可用作非結構構件的后錨固連接,也可用作受壓、中央受剪c> 10hef 、壓剪組合之結構構件的后錨固連接.各類錨栓的 特許適用和限定范圍,應滿足4.1.3條4.1.4 條有關規(guī)定.注：非結構構件包括建筑非結構構件如圍護外墻、隔墻、幕墻、吊頂、廣告牌、儲物柜 架等及建筑附屬機電設備的支架如電梯,照明和應急電源,通信設備,管道系統,采暖 和空調系統,煙火監(jiān)測和消防系統,公用天線等)等.4.1.3 膨脹型錨栓和擴孔型錨栓不得用于受拉、邊緣受剪( C <10hef )、拉剪復合受力的結構構件及生命線工程非結構構件的后錨固連接.4.1.4滿足錨固深度要求的化學植筋及螺桿(圖

21、2.1.5 ),可應于抗震設防烈度 <8度 之受拉、邊緣受剪、拉剪復合受力之結構構件及非結構構件的后錨固連接.4.2錨固設計原那么4.2.1本規(guī)程采用以試驗研究數據和工程經驗為依據,以分項系數為表達形式的極 限狀態(tài)設計方法.4.2.2后錨固連接設計所采用的設計使用年限應與整個被連接結構的設計使用年限 一致.4.2.3根據錨固連接破壞后果的嚴重程度,后錨固連接劃分為二個平安等級.混凝土 結構后錨固連接設計,應按表4.2.3的規(guī)定,采用相應的平安等級,但不應低于被連接結構的平安等級.17表4.2.3錨固連接平安等級平安等級破壞后果錨固類型一級二級很嚴重嚴重重要的錨固一般的錨固4.2.4 后錨

22、固連接承載力應采用以下設計表達式進行驗算：無地震作用組合sAg < R(4.2.4-1)有地震作用組合 ERgkRS ?(4.2.4-2)Rk gRR =(4.2.4-3)式中 Ag 錨固連接重要性系數,對一級、二級的錨固平安等級,分別取1.2、1.1 ;且Ag > 0g , 0g為被連接結構的重要性系數；S錨固連接荷載效應組合設計值,按現行國家標準?建筑結構荷載規(guī)范?GB50009 和?建筑抗震設計標準?GB50011的規(guī)定進行計算；R錨固承載力設計值；kR 錨固承載力標準值；k 地震作用下錨固承載力降低系數；REg錨固承載力抗震調整系數；Rg 錨固承載力分項系數.公式(4.2.

23、4-1)中的sAg,在本規(guī)程各章中用內力設計值( N、M、V)表示.4.2.5后錨固連接設計,應根據被連接結構類型、錨固連接受力性質及錨栓類型的 不同,對其破壞型態(tài)加以限制.對受拉、邊緣受剪、拉剪組合之結構構件及生命線 工程非結構構件的錨固連接,應限制為錨栓或植筋鋼材破壞,不應限制為混凝土基 材破壞；對于膨脹型錨栓及擴孔型錨栓錨固連接,不應發(fā)生整體拔出破壞,不宜產 生錨桿穿出破壞；對于滿足錨固深度要求的化學植筋及長螺桿,不應產生混凝土基18材破壞及拔出破壞包括沿膠筋界面破壞和膠混界面破壞.4.2.6混凝土結構后錨固連接承載力分項系數Rg,應根據錨固連接破壞類型及被連接結構類型的不同,按表426

24、采用.當有充分試驗依據和可靠使用經驗,并經國家指定的機構技術認證許可后,其值可作適當調整.表426錨固承載力分項系數Rg項次符號被連接結構類型錨固破壞類型結構構件非結構構件1 NRc,g混凝土錐體受拉破壞3.0 2.152 VRc,g混凝土楔形體受剪破壞2.5 1.83 Rpg錨栓穿出破壞 3.0 2.154 Rspg混凝土劈裂破壞 3.0 2.155 Rcpg混凝土剪撬破壞 2.5 1.86 NRs,g錨栓鋼材受拉破壞 55.13.1 ykstk ?ff 4.12.1 ykstk ?ff7 VRs,g錨栓鋼材受剪破壞4.13.1 ykstk ?ff?stkf 800MPa 且8.0stkyk

25、 ?ff25.12.1 ykstk ?ff?stkf 800MPa 且8.0stkyk ?ff4.2.7未經有資質的技術鑒定或設計許可,不得改變后錨固連接的用途和使用環(huán)境.195錨固連接內力分析5.1 一般規(guī)定5.1.1錨栓內力宜按以下根本假定進行計算：1. 被連接件與基材結合面受力變形后仍保持為平面,錨板出平面剛度較大,其 彎曲變形忽略不計；2. 錨栓本身不傳遞壓力化學植筋除外,錨固連接的壓力應通過被連接件的錨 板直接傳給混凝土基材；3. 群錨錨栓內力按彈性理論計算.當錨固破壞為錨栓或植筋鋼材破壞,且為低 強 5.8級鋼材時,可考慮塑性應力重分布,按彈塑性理論計算.5.1.2 當式5.1.2

26、成立時,錨固區(qū)基材可判定為非開裂混凝土,否那么宜判定為開裂 混凝土,并按?混凝土結構設計標準?計算其裂縫寬度：0RL ?+ss5.1.2 式中 Ls 外荷載包括錨栓荷載及預應力在基材結構錨固區(qū)混凝土中所產 生的應力標準值,拉為正,壓為負；Rs 由于混凝土收縮、溫度變化及支座位移等在錨固區(qū)混凝土中所產生的拉應力標準值,假設不進行精確計算,可近似取Rs = 3MPa.5.2群錨受拉內力計算5.2.1 軸心拉力作用下圖5.2.1,各錨栓所承受的拉力設計值應按下式計算：NSd = N / n5.2.1式中 NSd 錨栓所承受的拉力設計值；N 總拉力設計值； n 群錨錨栓個數.5.2.2 軸心拉力與彎矩

27、共同作用下圖 5.2.2 ,彈性分析時,受力最大錨栓的拉力設計值應按以下規(guī)定計算：1.當021 ?- iyMy nN 時21hsd iyM ynNN ?+=5.2.2-12. 當 021 v iyMynN ?-時2021hsd iyyMNLN ?+=5.2.2-2式中 M 彎矩設計值；hsdN 群錨中受力最大錨栓的拉力設計值；y1 , y i 錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離；iyy ? ,1 錨栓1及i至受壓一側最外排錨栓的垂直距離；L軸力N作用點至受壓一側最外排錨栓的垂直距離.5.3群錨受剪內力計算5.3.1群錨在剪切荷載 V或扭矩T作用下,錨栓所承受的剪力,應根據被連接件錨 板孔徑df與

28、錨栓直徑d的適配情況,錨栓與混凝土基材邊緣的距離c值大小等,分別按以下規(guī)定確定：1. 錨板鉆孔與錨桿之間的空隙= df - d或鉆孔與套筒之間的空隙穿透式安裝情況= df dnom 小于或等于表 5.3.1的允許值,且邊距C> 10hef時,所有錨 栓均勻分攤剪切荷載圖5.3.1-1；表5.3.1被連接件孔徑、孔隙規(guī)定 mm 錨栓 d 或 dnom 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30錨板孔徑 df 7 9 12 14 16 18 20 22 24 26 30 33最大間隙 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3212. > 或c v 10he

29、f時,只有局部錨栓承受剪切荷載圖 5.3.1-2；3. 當局部錨栓的錨板孔沿剪切荷載方向為長槽孔時,可不考慮這些錨栓承受剪 力圖 5.3.1-3.532 剪切荷載V作用下(圖5.3.2 ),錨栓的剪力設計值應按以下公式計算：VVSi,x = Vx / nx(5.3.2-1)VVSi,y = Vy / ny(532-2)()()2Vysi,2Vxsi,Vsi VVV +=(532-3)VhSd = VVsi,max(5.3.2-4)式中VVSi,x 錨栓i所受剪力的x分量；VVSi,y 錨栓i所受剪力的y分量；VVSi錨栓i所受的組合剪力值；Vx 剪切荷載設計值 V的x分量；nx 參與Vx受剪的

30、錨栓數目；Vy 剪切荷載設計值 V的y分量；ny 參與Vy受剪的錨栓數目；VhSd 承受剪力最大錨栓的剪力設計值.5.3.3 按彈性分析時,群錨在扭矩T作用下(圖5.3.3 ),錨栓的剪力設計值應按下列公式計算：VTSi,x = T yi /(刀 xi2+ 刀 yi2 )(5.3.3-1)22VTSi,y = T xi/(刀 xi2+ 刀 yi2 )(5.3.3-2)()()2Tysi,2Txsi,T(5.3.3-3)si VVV +=VhSd = VTsi,max(533-4)式中 T 扭矩設計值；VTSi,x T作用下錨栓i所受剪力的x分量；VTSi,y T作用下錨栓i所受剪力的y分量；V

31、TSi T作用下錨栓i所受組合剪力值；xi 錨栓i至以群錨形心為原點的 y坐標軸的垂直距離; yi 錨栓i至以群錨形心為原點的 x坐標軸的垂直距離.錨栓的剪力設計值應按下式計5.3.4 群錨在剪力V和扭矩T共同作用下(圖5.3.4),算： ()()2T ysi, Vysi,2T xsi,Vxsi,si VVVVV +=Vh(5.3.4-1)Sd = Vsi,max(5.3.4-2)式中 VSi 錨栓i的剪力設計值.236承載水平極限狀態(tài)計算6.1受拉承載力計算6.1.1 錨固受拉承載力應符合表6.1.1的規(guī)定：表6.1.1錨固受拉承載力設計規(guī)定破壞類型單一錨栓群錨錨栓鋼材破壞 NScK NRd

32、,s NhSd w NRd,s膨脹型錨栓及擴孔型錨栓穿出破壞NScW NRd,p NhSd w NRd,s混凝土錐體受拉破壞NScW NRd,c NgSd w NRd,c混凝土劈裂破壞 NScW NRd,sp NgSd w NRd,sp注：NhSd 群錨中拉力最大錨栓的拉力設計值；NgSd 群錨受拉區(qū)總拉力設計值；NRd,s 錨栓鋼材破壞受拉承載力設計值；NRd,c 混凝土錐體破壞受拉承載力設計值；NRd,p 膨脹型錨栓及擴孔型錨栓穿出破壞受拉承載力設計值； NRd,sp 混凝土劈裂破壞受拉承載力設計值.6.1.2 錨栓或植筋鋼材破壞時的受拉承載力設計值NRd,s,應按以下公式計算：NRS,s

33、Rk,sRd, gNN =(6.1.2-1)stkssRk, fAN =(6.1.2-2)式中sRk,N 錨栓或植筋鋼材破壞受拉承載力標準值；NRS,g 錨栓或植筋鋼材破壞受拉承載力分項系數,按表426采用；As 錨栓或植筋應力截面面積；fstk 錨栓或植筋極限抗拉強度標準值.6.1.3 單錨或群錨混凝土錐體受拉破壞時的受拉承載力設計值NRd,c ,應按以下公式計算：NRc,cRk,cRd, gNN =(6.1.3-1)Nucr,Nec,Nre,Ns,oNc,Nc,ocRk,cRk, yyyyAANN =(6.1.3-2)24式中cRk,N 混凝土錐體破壞時的受拉承載力標準值.NRc,g 混凝

34、土錐體破壞時的受拉承載力分項系數,NRc,g按表426采用；ocRk,N 開裂混凝土單根錨栓受拉,理想混凝土錐體破壞時的受拉承載力標準 值,按6.1.4條規(guī)定計算；oNc,A 間距、邊距很大時,單根錨栓受拉,理想混凝土破壞錐體投影面面積, 按6.1.5條規(guī)定計算；Ac,N 單根錨栓或群錨受拉,混凝土實有破壞錐體投影面面積,按6.1.6條有關規(guī)定計算；y s,N 邊距c對受拉承載力的降低影響系數,按6.1.7 條規(guī)定計算；y re,N 表層混凝土因密集配筋的剝離作用對受拉承載力的降低影響系數,按6.1.8條規(guī)定計算；y ec,N 荷載偏心eN對受拉承載力的降低影響系數,按6.1.9條規(guī)定計算；y

35、 ucr,N 未裂混凝土對受拉承載力的提升系數,按6.1.10 條規(guī)定取用.6.1.4 開裂混凝土單根錨栓,理想混凝土錐體破壞受拉承載力標準值ocRk,N (N),應由試驗確定,在符合產品標準及本規(guī)程有關規(guī)定的情況下,可按下式計算或按表6.1.4 采用：1.5efkcu,oRk,c 0.7 hfN =膨脹型錨栓及擴孔型錨栓N 6.1.4式中fcu,k 混凝土立方體抗壓強度標準值N/mm 2 ,當fcu,k=45 60Mpa 時,應乘以降低系數0.95 ;hef 錨栓有效錨固深度mm,對于膨脹型錨栓及擴孔型錨栓,為膨脹錐體與孔 壁最大擠壓點的深度.6.1.5單根錨栓受拉,混凝土理想化破壞錐體投影

36、面面積oNc,A應按以下公式計算圖6.1.5 :2Ncr,oNc, sA =6.1.5式中Ncr,s 混凝土錐體破壞情況下,無間距效應和邊緣效應,保證每根錨栓受拉 承載力標準值的臨界間距.對于膨脹型錨栓及擴孔型錨栓,取efNcr, 3hs =.25表6.1.4單根膨脹型錨栓、擴孔型錨栓受拉,混凝土錐體破壞承載力標準值ocRk,N (kN)混凝土強度有效 等級錨固深度(MPa)hef(mm)C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C6030 5.14 5.75 6.30 6.80 7.27 7.52 7.93 8.31 8.6835 6.48 7.25 7.94 8.58

37、 9.17 9.48 9.99 10.48 10.9440 7.92 8.85 9.70 10.48 11.20 11.58 12.20 12.80 13.3745 9.45 10.57 11.57 12.50 13.36 13.82 14.56 15.27 15.9550 11.07 12.37 13.56 14.64 15.65 16.18 17.06 17.89 18.6855 12.77 14.28 15.64 16.89 18.06 18.67 19.68 20.64 21.5660 14.55 16.27 17.82 19.25 20.58 21.27 22.42 23.52 24

38、.5670 18.33 20.50 22.45 24.25 25.93 26.80 28.25 29.63 30.9580 22.40 25.04 27.43 29.63 31.68 32.75 34.52 36.21 37.8290 26.73 29.88 32.74 35.36 37.80 39.08 41.19 43.20 45.12100 31.3035.0038.3441.4144.2745.7748.2450.6052.85120 41.1546.0150.4054.4458.2060.1663.4266.5169.47140 51.8657.9863.5168.6073.3475

39、.8279.9283.8287.54160 63.3670.8477.6083.8189.6092.6397.64102.41 106.96180 75.60 84.52 92.59 100.01 106.91 110.53 116.51 122.19 127.6317JGJ 145-2004混凝土后錨固技術規(guī)程200 88.54 98.99 108.44 117.13 125.22 129.45 136.46 143.12 149.48250 123.74 138.35 151.55 163.70 175.00 180.92 190.70 200.01 208.90300 162.67 18

40、1.87 199.22 215.19 230.04 237.82 250.68 262.92 274.61 350 204.98 229.18 251.05 271.17 289.89 299.69 315.90 331.32 346.05400 250.44 280.00 306.72 331.13 354.18 366.15 385.59 404.79 422.79 450 298.84 334.11 366.00 395.32 426.62 436.90 460.54 483.01 504.49 500 350.00 391.31 428.66 463.01 494.97 511.71

41、539.39 565.71 590.876.1.6 群錨受拉,混凝土破壞錐體投影面面積Ac,N,應根據錨栓排列布置情況的不同,分別按以下規(guī)定計算：1 )單栓,靠近構件邊緣布置,Ac,N=(c1+0.5scr,N)scr,N2) 雙栓,垂直構件邊緣布置,Ac,N=(c1+s1+0.5scr,N)scr,N3) 雙栓,平行構件邊緣布置,26c1 < ccr,N 時(圖 6.1.6-1)(6.1.6-1)c1 < ccr,N, s1 w scr,N 時(圖 6.1.6-2)(6.1.6-2)c1 w ccr,N, s1 w scr,N 時(圖 6.1.6-3)Ac,N=(c2+0.5sr

42、,N)(s1+scr,N)(6.1.6-3)4 ) 四栓,位于構件角部,c1 w ccr,N, c2 w ccr,N , s1 w scr,N, s2 w scr,N 時(圖6.1.6-4)Ac,N=(c1+s1+0.5scr,N)(c2+s2+0.5scr,N)(6.1.6-4)上列公式中c1, c2 方向1及2的邊距；s1, s2 方向1及2的間距；ccr,N 混凝土錐體破壞,無間距效應及邊緣效應,保證每根錨栓受拉 承拉載力標準值的臨界邊距,對于膨脹型錨栓、擴孔型錨栓ccr,N=1.5hef .Scr,N276.1.7邊距c對受拉承載力降低影響系數y s,N應按下式計算：13.07.0 ?

43、+=Ncr,ccNs,y(6.1.7)式中c 邊距,假設有多個邊距時,取最小值.Ncr,ccc ?min , mine按6.1.11 條規(guī)定米用.6.1.8 表層混凝土因密集配筋的剝離作用對受拉承載力降低影響系數y re,N按下式計算.當錨固區(qū)鋼筋間距 s> 150mm時,或鋼筋直徑 dw 10mm 且S> 100mm 時,那么取 y re,N=1.0.12005.0 ?+= efNre,hy(6.1.8)19JGJ 145-2004混凝土后錨固技術規(guī)程6.1.9 荷載偏心對受拉承載力的降低影響系數y ec,N按下式計算：1/211?+Ncr,NNec,sey(6.1.9)式中eN

44、 外拉力N相對于群錨重心的偏心距；假設為雙向偏心,應分別按兩個方向計算,取 Nre,y = 1)( Nec,y 2)( Nec,y .6.1.10 未裂混凝土對受拉承載力的提升系數Nucr,y ,對膨脹型錨栓及擴孔型錨栓可取 .11 錨栓邊距c、間距s及基材厚度h應分別?其最小值mi nc 、mi ns 、mi nh .錨栓安裝過程中不產生劈裂破壞的最小邊距mine、最小間距 mins及最小厚度 minh ,應由錨栓生產廠家通過系統的試驗認證后提供,在符合產品標準及本規(guī)程有關規(guī)定情況下,可采用以下數據：efmin 5.1 hh = ,且 mm100min ?h膨脹型錨栓(雙錐體)

45、efmin 3hc =, efmin 5.1 hs =膨脹型錨栓 efmin 2hc =, efmin hs =擴孑L型錨栓 efmin hc =, efmin hs =當滿足以下條件時,可不考慮荷載條件下的劈裂破壞作用：1. 錨栓位于構件受壓區(qū)或配有能限制裂縫寬度< 0.3 mm 的鋼筋；2. spcr,c5.1c ? ,及ef2hh ?,其中spcr, c 為基材混凝土劈裂破壞的臨界邊距,對于擴孔型錨栓efspcr, h2c =,膨脹型錨栓 efspcr, h3c =.當不滿足上述要求時,那么應驗算荷載條件下的基材混凝土劈裂破壞承載力,并按以下公式計算混凝土劈裂破壞承載力設計值spR

46、d,N :RspspRk,spRd, gNN =(6.1.11-1)28cRk,sph,spRk, NN y=(6.1.11-2)()5.1232efsph, ?= hhy(6.1.11-3)式中spRd,N 混凝土劈裂破壞受拉承載力設計值；spRk,N 混凝土劈裂破壞受拉承載力標準值；cRk,N 混凝土錐體破壞時的受拉承載力標準值,按公式(6.1.3-2) 計算,但 Nc,A 、oNc,A 計算中的Ncr,C 和Ncr,C 應由spcr,C =2hef(擴孔型錨栓)、3hef(膨脹型錨栓)和spcr,spcr, 2CS = 替代；Rspg 混凝土劈裂破壞受拉承載力分項系數,按表4.2.6采用

47、；sph,y 構件厚度h對劈裂抗力的影響系數.6.2受剪承載力計算6.2.1 錨固受剪承載力應按表6.2.1規(guī)定計算：表6.2.1錨固受剪承載力設計規(guī)定破壞類型單一錨栓群錨錨栓鋼材破壞 VSdc VRd,s VhSd w VRd,s混凝土剪撬破壞 VScK VRd, cp VgSd w VRd,cp混凝土楔形體破壞 VScW VRd,c VgSd w VRd,c表中VhSd 群錨中剪力最大錨栓的剪力設計值；VgSd 群錨總剪力設計值；VRd,s 錨栓鋼材破壞時的受剪承載力設計值；VRd,c 混凝土楔形體破壞時的受剪承載力設計值；VRd,cp 混凝土剪撬破壞時的受剪承載力設計值.6.2.2 錨栓

48、或植筋鋼材破壞時的受剪承載力設計值VRd,s應按以下規(guī)定計算：vRs,sRk,sRd, gVV =(6.2.2-1)式中sRk,V 錨栓或植筋鋼材破壞時的受剪承載力標準值；vRs,g 錨栓或植筋鋼材破壞時的受剪承載力分項系數,vRs,g按表4.2.6采用.1. 無杠桿臂的純剪,sRk,V 按下式計算：VRk,s=0.5Asfstk(6.2.2-2)29式中fstk 錨栓或植筋極限抗拉強度標準值,按表3.2.2和表3.2.3采用；As 錨栓或植筋應力段截面面積較小值.注：對于群錨,假設錨栓鋼材延性較低(拉斷伸長率 w 8%), VRk,s應乘以0.8的降低 系數.2. 有杠桿臂的拉、彎、剪復合受

49、力,sRk,V 可按以下公式計算：OM 1/MV sRk,sRk, a=(6.2.2-3)/1( sRd,sdsRk,sRk, NNMM -= o (6.2.2-4)stkelsRk, 2.1 fWM =o(6.2.2-5)式中 l0 桿杠臂計算長度,當用墊圈和螺母壓緊在混凝土基面上時(圖6.2.2- 1a ), 10= l,無壓緊時(圖 6.2.2-1b), 10= l+0.5d；Ma被連接件約束系數,無約束時(圖 6.2.2-2a) Ma =1 ,有約束時(圖6.2.2- 2b ) Ma =2.osRk,M 單根錨栓抗彎承載力標準值；sdN 單根錨栓軸拉力設計值；NRd,s 單根錨栓鋼材破

50、壞受拉承載力設計值；Wei 錨栓截面反抗矩.306.2.3 構件邊緣受剪(c<10hef )混凝土楔形體破壞(圖2.1.14、圖6.2.5、圖626)時,受剪承載力設計值VRd,c應按以下公式計算：vRc,cRk,cRd, gVV =(6.2.3-1)vucr,vec,v a ,vh,vs,vc,vc,cRk,cRk, yyyyyooAAVV =(623-2)式中sRk,V 構件邊緣混凝土破壞時受剪承載力標準值；vRc,g 構件邊緣混凝土破壞時受剪承載力分項系數,vRc,g按表426采用；oRk,cV 開裂混凝土,單根錨栓垂直構件邊緣受剪,混凝土理想楔形體破壞時的受剪承載力標準值,按6.

51、2.4條規(guī)定計算；A °,v 單根錨栓受剪,在無平行剪力方向的邊界影響、構件厚度影響或相鄰錨栓影響,混凝土破壞理想楔形體在側向的投影面面積,按6.2.5條規(guī)定計算；Ac,v 群錨受剪,混凝土破壞楔形體在側向的投影面面積,按6.2.6 條規(guī)定計算；vs,y 邊距比C2/C1對受剪承載力的降低影響系數,按6.2.7條規(guī)定計算；vh,y 邊距與厚度比c1/h對受剪承載力的提升影響系數,按6.2.8條規(guī)定計算；v a ,y剪力角度對受剪承載力的影響系數(圖 6.2.9 ),按6.2.9條規(guī)定計算；vec,y 荷載偏心ev對群錨受剪承載力的降低影響系數,按6.2.10 條規(guī)定計算；vucr,y

52、 未裂混凝土及錨區(qū)配筋對受剪承載力的提升影響系數,按6.2.11條規(guī)定取用.6.2.4 開裂混凝土,單根錨栓垂直于構件邊緣受剪,混凝土楔形體破壞時的受剪承載力標準值ocRk,V應由試驗確定,在符合產品標準及本規(guī)程有關規(guī)定的情況下,可按下式計算：1.510.20.45 cf)d/l(dV kcu, nomfnomcRk, =o(N)(6.2.4)式中 dnom 錨栓外徑(mm)；lf 剪切荷載下錨栓的有效長度(mm),可取lf < he且 lf韜 單根錨栓受剪,在無平行剪力方向的邊界影響、構件厚度影響或相鄰錨栓影31響,混凝土破壞楔形體在側向的投影面面積A c,v (圖6.2

53、.5),應按下式計算：21vc, 5.4 cA =o(6.2.5)6.2.6 群錨受剪,混凝土破壞楔形體在側面的投影面面積Ac,v,應按以下規(guī)定計算：1 )單栓,位于構件角部,h > 1.5c1, c2 w 1.5c1時(圖6.2.6-1 )Ac,v=1.5c1(1.5c1+c2)(6.2.6-1)2 )雙栓,位于構件邊緣,厚度較小,h< 1.5c1, s2 w 3c1時(圖626-2 )Ac,v=(3c1+s2)h(626-2)3 )四栓,位于構件角部,厚度較小,h w 1.5c1, s2 w 3c1, c2 w 1.5c1時(圖6.2.6-3)Ac,v=(1.5c1+s2+c2)h(6.2.6-3)326.2.7 邊距比c2/c1對受剪承載力的降低影響系數vs,y ,應按下式