板式塔設備機械設計

1、1板式塔設備機械設計任務書1.1 設計任務及操作條件試進行一蒸儲塔與裙座地機械設計已知條件為：塔體內(nèi)徑Di = 2000mm,塔高30m,工作壓力為1.2MPa ,設計溫度為300C,介質(zhì)為原油，安裝在廣州郊區(qū)，地震強度為 7度，塔內(nèi)安裝55層浮閥塔板，塔體材料選用16MnR,裙座選用Q235-A .1.2 設計內(nèi)容(1)根據(jù)設計條件選材；(2)按設計壓力計算塔體和封頭壁厚；(3)塔設備質(zhì)量載荷計算；(4)風載荷與風彎矩計算；(5)地震載荷與地震彎矩計算；(6)偏心載荷與偏心彎矩計算；(7)各種載荷引起地軸向應力；(8)塔體和裙座危險截面地強度與穩(wěn)定校核；(9)塔體水壓實驗和吊裝時地應力校核；

2、(10)基礎環(huán)設計；(11)地腳螺栓計算；(12)板式塔結構設計.1.3. 設計要求：(1)進行塔體和裙座地機械設計計算；(2)進行裙式支座校核計算；(3)進行地腳螺栓座校核計算；(4)繪制裝備圖(A3圖紙)2塔設備已知條件及分段示意圖已知設計條件分段示意圖塔體內(nèi)徑Di2000mm塔體高度H30000mm設計壓力P1.2MPa設計溫度t300 c塔 體材料16MnR許用應力仃170MPa。144MPa設計溫賞r彈性模量 e1.86x105MPa常溫屈服點as345MPa厚度附加量C2mm塔體焊接接頭系數(shù)*0.85介質(zhì)密度P3800kg / m塔盤數(shù)N55每塊塔盤存留介質(zhì)層高度hw100mm基本

3、風壓值q0500N/ m2地震設防烈度7度場地土類別II類地面粗糙度B類偏心質(zhì)里：me4000kg偏心距e2000mm塔外保溫層厚度6 s100mm保溫材料密度P23300kg/m材料Q235-A裙座許用應力尸ts86MPa常溫屈服點as235MPa設計溫度T彈性模量 E s厚度附加量Cs2mm人孔，平臺數(shù)6地 腳 螺 栓材料Q235-A許用應力5bt147MPa腐蝕裕量C23個數(shù)n323塔設備設計計算程序及步驟3.1 按設計壓力計算塔體和封頭厚度計算內(nèi)容計算公式及數(shù)據(jù)計算壓力 Pc MPa c ,Pc=1.2Mpa圓筒計算厚度6, mm一PcDi1.2父 20009 97 = =9.92at

4、* pc2x144x0.851.2+圓筒設計厚度6cmm6c =6 +C =9.9+2 = 11.9 c圓筒名義厚度dn,mm6n =14圓筒后效厚度6e,mm6n -C=12封頭計算厚度 6h,mm6h = PcD"(2M0.5p)= 1.2 x 2000 /(2x 144 m 0.85 0.5 父 1.2) = 9.8mm封頭設計厚度6hc,mm IC6hc =6h +C =9.8 + 2 = 11.8 C封頭名義厚度dhn,mmhn = 14封頭有效厚度 dhe,mm6he = Bhn -C =14 -2 = 123.2 塔設備質(zhì)量載荷計算計算內(nèi)容計算公式及數(shù)據(jù)01122334

5、4頂塔段內(nèi)直徑Di, mm2000塔段名義厚度dni,mm14塔段長度li,mm1000200070001000010000塔體高度H1,mm30000單位筒體質(zhì)量m1m,kg/m695筒體高度H1，mm26230筒體質(zhì)量m1,kgm1 =695父 26.23 = 18339.85封頭質(zhì)量 m2,kgm2 =485.82=971.6裙座周j度H3,mm3000裙座質(zhì)量m3, kgm3 =6953=2085塔體質(zhì)量m01, kgm01+ m2 +mh =18229.85 十 971.6+2085= 21286.456951875.8486569506900.65塔段內(nèi)彳質(zhì)量 m02, kg 02

6、m02 =±Di2 父 N .,乂(2.0 2 父 55M 75 =12959 44(浮伐塔盤質(zhì)量qN = 75kg / m2)002591.75654.94712.4保溫層質(zhì)里mo3, kgm03+2 +2Ss)2 (Di +2Sn)2H 0P2 + 2m0342. 222 1= -2.0+2x0.014 + 2x0.1 - 2.0 + 2x 0.014 J 4M 26.63 M 300 十 2 M (1.35 -1.13 ¥ 300=5473m03一封頭保溫層質(zhì)量，(kg)0146.21469.92071.61785.3計算內(nèi)容計算公式及數(shù)據(jù)011223344頂平臺，扶

7、梯質(zhì)量m04,kg平臺質(zhì)量qN =150kg/m 籠式扶梯質(zhì)量qN=40kg/m平臺數(shù)量n=6籠式扶梯總局 H F =29mm04 =上匕 + 26n +26 + 2B 2 -(Di + 26n +26 f nqp +qF H F42 p八八2八，2= -(2.0+2x0.014+2x0.1 + 2x0.9 ) -(2.0 + 2 x 0.014 + 2x 0.1 )4,1 M-M6M150+40M292= 541040801606.61726.61686.8操作時塔內(nèi)物料質(zhì)量m05, kgn _ 2,., 不m05 = Di (hwN +h0 9 1 +Vf P142.2,=一 X 2.02

8、 M (0.1 M 55 + 0) M 800 +1.1257 M 800 = 14723.640900.62764.636031.925026.6人孔、接管、法蘭等附件質(zhì)量 m)a,kg按經(jīng)驗取附件質(zhì)量為：ma =0.25moi = 0.25黑 21286.45 = 5321.6173.75468.951216.251737.51725.16充液質(zhì)量mw,kgn2r.cmwDi H°Pw+2Vf Pw42=一父2.02 父 26.23父1000 + 2 M1.1257 父 1000 = 84655.4401125.723116.932541.727871.1偏心質(zhì)量me, kg再沸

9、命：me - 400000140026000操作質(zhì)量m0,kgm0 = m0i + m02 + m03 + m04 + m05 + ma + me= 21286.45 + 12595 +5473 +5140 +14723.6 + 5321 .6 + 4000= 68903.81908.753471.5115914.0826775.5221836.91最小質(zhì)里mmin,kgmmin = m01 + 0.2m02 + m03 + m04 + ma + me=21286.45 + 0.2 父 12595 + 5473 + 5140 + 5321.6 + 4000= 43812.85908.75257

10、0.9511076.0916216.6813040.39最大質(zhì)量mmax，kgmmax = m01 + m02 + m03 + m04 + mlw + mla + mU= 21286.45 +12595 +5473 +5140 +84655.4 + 5321.6 + 4000= 138835.46908.753696.6536266.3553282.344681.413.3自振周期計算計算內(nèi)容計算公式及數(shù)據(jù)塔設備地自振周期TT1 =90.33H (m0H 父10，YEW；1,scccc cccc J 68903.65 x 30000八 人八=90.33父 30000 r m 10 =0.922

11、1.86父105 M16父200033.4地震載荷與地震彎距計算計算內(nèi)容計算公式及數(shù)據(jù)011223344頂各段操彳質(zhì)量 m,kg908.753471.5515914.0826772.5221836.91各點距地回圖度hi, mm500200065001500025000hi1.12乂1048.941045.24父1051.84父1063.95乂106 1 .5 mi hi1.02 "073.1V1080.83 "0104.92 父10100.86X10115.k. 1.5A =2 mihii=1111.44父10計算內(nèi)容計算公式及數(shù)據(jù)011223344頂hi31.25 義1

12、088.00 黑 1092.75M10113.38 黑 10111.56 義 1013mih31.14 打。112.78 父10134.37 乂 10159.04 父10163.41父10175B = £ mihi3i 34.36 父 1017A/ B3.3068 M 10,基本振型參與系數(shù)1Vlnk1 =-h1.5 =3.3068M10口 h15B3.70x1032.96x10-0.1730.6071.307阻尼比§0.02衰減指數(shù)7v cc 0.05-q “0.05-0.02¥ = 0.9 += 0.9 += 0.9750.5-5，i0.5-5x0.02阻尼調(diào)

13、整系數(shù)“2外 彳 0.05 G 彳0.05-0.02% =1 +, = 1 +- 1.3190.06 + 1.7J0.06.+1.7x0.02地震影響系數(shù)最大值« maxa max = 0.12 （設計烈度7度時，設計基本地震加速度）場地土地特征周期Tg gTg =0.35（地震分組為第一組，口類場土地）地震影響系數(shù)小Tg =0.35<Ti =0.922<5Tg =5父 0.35= 1.75丁/、0.975Tg y0 0.35、% =(_g_)/ 2限= 1父1.319M 0.12 = 0.06161T12 max <0.922 ；水平地震力Fk1,NFk1 =a1

14、nk1mkg2.02861.981664.829818.4017231.22垂苴地震影響系數(shù)aV,max«v,max = 0.65s max =0.65父 0.45 = 0.2925操作質(zhì)量m0,kg47263.6當里質(zhì)里meq, kg取 meq =0.75m0 =35447.7 Jq底截面處垂直地震力L 0-0 M Fv , NF尸 f maxS ,g =0.2925父35447.7父 9.81 = 101714.5 vV , maxeqmi hi4.12X1054.58 父1068.25X1072.67父1083.41父1085m mi hii=16.95 M108計算內(nèi)容計算公

15、式及數(shù)據(jù)垂直地震力f，n-mh3一 、, 101714.5FV 5Fv- mi hi8屋 1 u6.95M108工 mkLhkk月60.3670.31207839088.849922.4底截面處地震彎距 - 0-0 .M 曰，N *mmM" =31%=坦乂0.0616M 68903.81 父9.8父30000 =5.70父10835截面1-1處地震彎距 “ 1 2 4 .M 曰，N *mm11 8 1 m0 g3 52 53 5ME：1 黑(10H-14H M h + 4h )175H 2.58 M 0.0616父 6890381 父 9.83525(10 父 30 0 003.5

16、-14 X 30 0 002.5 k 1000175 M 300002.5+ 4X10003.5) = 5.44108M 彳二 8alm吸(10H 3.5 _14H2.5Mh + 4h3.5) 175H .截面2-2處地震彎距.22 一M eT, N ,mm8 M 0.0616x68903.81 父 9.83525=：5(10x 300003.5 -14x 300002.5 x 3000T175 父 300004x300003 5) =4.91x1083.5風載荷與風彎距計算計算內(nèi)容計算公式及數(shù)據(jù)011223344頂各計算段地外徑DOi,mmDOi =Di +26n =2000 + 2父14

17、= 2028塔頂管線外徑do,mm400第i段保溫層厚度 &i, mm100管線保溫層厚度6ps,mm pS100籠式扶梯當量寬度K3400計算內(nèi)容計算公式及數(shù)據(jù)011223344頂各計算段長度li,mm1000200070001000010000操作平臺所在計算段地長度 l0,mm0200070001000010000平臺數(shù)00222各段平臺構件地投影面積22>.A, mm00一一 518M105一一 518M105一一 518M105操作平臺當量寬度 K4,mm2Z AK4-l|00873.8514.3360360各計算段地有效直徑Dei,mmD = D +26 + K +d

18、+26=ei=Oi"siJ UOp-v ps282828283342.331883188Dei =D0i +2% +K3+K4262826283142.329882988取大值Dei / mm282828283342.331883188各計算段頂截面距地面地高 度 hit, m13102030風壓局度變化系數(shù)fi根據(jù)hit查表5-221.01.01.01.251.42體型系數(shù)K10.7基本風壓值 q0,N/m2500塔設備地自振周期T1,s0.922qoTi22500 M 0.9222 =425.04脈動增大系數(shù)查表5-232.25脈動影響系數(shù)Vi查表5-240.720.720.72

19、0.790.83hH0.0330.10.330.671偏心質(zhì)量me, kg計算內(nèi)容計算公式及數(shù)據(jù)011223344頂?shù)趇段振型系數(shù)*Zi根據(jù)hit / H與u查表5-250.020.020.0680.340.612各計算段地風振系數(shù)K2i匚“K = 1 + i zi氏 2i1ffi1.03241.03241.2921.7692.315各計算段地水平風力Pi,N號=52/1回'10"1021.92043.710579.724673.136679.70-0 截面地風彎距一 09一MW , N *mmMw© =P1 ° + P2(l1 + ) + P3 (。+l

20、 2 + ) + P5(l1 + l2 + l3 + l4 +)=500 父 1021.9 + 2000 父 2043.7 十 6500 父 10579.7 十 15000 父 24673.+ 25000 M 36679.7 =1.36 父 1091-1 截面地風彎距一 11一MW , N ,mmMW,=P2 且+ P3(l2 +k)+P4(l2 +l3 +k) + P5(+l2+%+l4+k) 2222=1000 父 2043.7 + 5500 父 10579.7 + 14000父 24673.1 _ _9+ 24000 M 366.79.7 =1.29 父1092-2截面地風彎距一 2_2

21、 -MW , N *mmM=P3 + P4(13 欄)+P503 +l4 欄) 222=3500 父 10579.7 +12000 父24673.1 + 22000父 36679.7 = 1.14父 1091計算內(nèi)容計算公式及數(shù)據(jù)3.6偏心彎距4000偏心'距e, mm2000偏心彎距Me Nmm e ,M e = mege = 4000 父 9.81 父 2000 = 7.848x1073.7最大彎距計算內(nèi)容計算公式及數(shù)據(jù)0-0截回1-1截回2-2截回M +Me1.44x1091.37x1091.22x109ME，十0.25M;十Me9.89父1089.45 父 1088.54父10

22、8最大彎距M maX, N *mm1.44x1091.37x1091.22x1093.8圓筒軸向應力校核和圓筒穩(wěn)定校核計算內(nèi)容計算公式及數(shù)據(jù)0-0截回1-1截回2-2截回后效厚度Sei, mm12筒體內(nèi)徑Di, mm2000計算截面以上地操作質(zhì)量 i-m0 ,kg68903.8167995.0664523.51設計壓力引起地軸向應力仃 1, MPapDi 1.2 父 2000 »。1 = - = 50434 M120050操作質(zhì)量引起地軸向應力 a2,MPam0ig a2 _ KD i ei8.968.848.39最大彎距引起地軸向應力仃 3,MPa-.i -i4M max 仃3 2

23、 .nD i6ei38.2236.3532.38載荷組合系數(shù)K1.2系數(shù)Aa00946 ei0.094 "2二A-1.12810Ri1000設計溫度卜材料地許用應力仃t,MPa9-4(16MnR , 300 C)得：仃t =144t(Q235-A , 300C)得：bs=868686144計算內(nèi)容計算公式及數(shù)據(jù)0-0截回1-1截回2-2截回系數(shù)B,MPa10-18(16MnR , 3C(Q235-A , 300 C)；0C)得：B=96 得：B=95959596KB,MPa114114115.2Kbt,MPa103.2103.2172.8許用軸向壓應力5c,MPa取以上兩者中小值10

24、3.2103.2115.2Kb坨MPa87.7287.72146.88圓筒最大組合壓應力（cr2 十汀3）, MPa對內(nèi)壓塔器（仃2 +仃3）E仃cr （滿足要求）47.1845.1840.77圓筒最大組合壓拉力（% +仃3）, MPa對內(nèi)壓塔器（。1 仃2 +。3）WK 口由（滿足要求）29.2627.5173.993.9塔設備壓力實驗地應力校核計算內(nèi)容計算公式及數(shù)據(jù)實驗介質(zhì)地密度 為kg / m31000液柱高度Hw,m27.28液柱靜壓力 加gHw,MPa0.272-2截面最J質(zhì)量 mT , kgm尸=13883546 -908.75-3696.65 = 134230.06實驗壓力pT,

25、 MPak 】170pT =1.25pt=1.25m1.2m = 1.771b144筒體常溫屈服點 仃s,MPa3452-2 tW 0.9KDs,MPa372.62-2 tW KB, MPa115.2計算內(nèi)容計算公式以及數(shù)據(jù)壓力實驗時圓筒材料地許用 軸向壓應力5cr,MPa取以上兩者中小值115.2實驗壓力引起地周向應力仃 T,MPa廠(Pt ”sgHw)(Di f) (1.771 +0.27)X(2000 + 12)crT 一一232 M12= 171.1液壓實驗時：0T =171.1 <0.9KoS1S實驗壓力引起地軸向應力 aT1,MPa_ PTDi _1.771M 200079O

26、- ti = - - 7 3.7946ei4M12重力引起地軸向應力T2,MPam：/g134230.06x9.8 _ _oT2 = 0 " = 17.45uDiSei冗父 2000 M 12彎矩引起地軸向應力仃 T3,MPa4(0.3M：/+Me)仃 T3 -2皿397、4x(0.3x1.14x 109 +7.848 x107 )=1 =1115冗黑2000父12壓力實驗時圓筒最大組合應力，MPa仃 ti -仃 T2 + <iT3 = 73.79 17.45 +11.15 = 67.49液壓實驗時0Tl -j2 + J3 = 67.49 < K。* (滿足要求)仃T2

27、+ <iT3 =17.45+11.15 = 28.06 <Qcr (滿足好)3.10裙座軸向應力校核計算內(nèi)容計算公式以及數(shù)據(jù) 一一_20-0截回積A5blmmAsb =皿品=n 父 2000 M12 = 7.5 父 104小一20-0截卸系數(shù)Zsb,mm_冗_2工n27Zsb = - Dis 5is =-x20002 M 12 =3.770 M10744KB,MPa114Kots,MPa103.4裙座許用軸向應力，MPa取以上兩者中小值103.40-0截面組合應力，MPaM0：上 mg 1.44 父 109 上 68903.81 父 9.8_ _-max +=7 +4 = 47.2

28、0 < KBZsb 82.46 M077.5黑 1040.3M WJ/-0 + Me mmaxg 八八八八 i/cWe + max* 28.96 < KBZsbAsb檢查孔加強管長度lm,mm120檢查孔加強管水平方向地最大范度bm, mm450檢查孔加強管厚度 6m, mm12Am，mm2Am =21m6m =2父 120 M12 = 28801-1截面處裙座筒體地截面積22Am,mmAsmfDimL-£ (bm+25m)晨-Am=n M 2000M-12父1450 + 2父12><12-28801=6.98父104r3Zm,mmZm=2&Jm,與)

29、2 (一 =2父12父120父 v'(1000)bm)22 -(225)2 =2.81x1061-1截卸處地裙座筒體截卸系數(shù) Zsm,mm3Z =匕D26 -Z (b D 9Z )Jsm, i imves J Wm fm -m)42n267=一父20002 m12-2m (450 父2000 M 6 -2.81 m 106) = 3.25父 10741-1 截面最大彎矩一 1 14 ,M max, N ,mm1.64 父 1091-1截面組合應力，MPaM 篇m0-1max 十 oZsmAsm_ 1.37x103.25 父109一 一一 一一 一一967995.06x 9.8 廣 亍

30、+4 = 51.71 < KB6.98父1040.3M：上 mmjgZsmASm970.3 父1.29 M10 9 + 7.848 父 107 x 137926.71 父 9.87+4 = 33.69 < KB3.25x106.98x103.11基礎環(huán)設計計算內(nèi)容計算公式以及數(shù)據(jù)裙座內(nèi)徑Dis,mm2000裙座外徑D0s,mmDos = Dis +26es = 2000 + 2父 14 = 2028基礎環(huán)外徑D0b, mm2280基礎環(huán)內(nèi)徑D1b,mm1720基礎環(huán)伸出寬度b, mm11b = (Dob Dos) = 2(2280 -1720) = 252相鄰兩盤板最大外側(cè)間距 l

31、, mm160基礎劃、面積Ab, mm2TTi 2 2H226Ab =(D；b -Dib) =(22802 -17202) = 1.7610644基礎環(huán)截回系數(shù)Zb,mm7，(D：b-D-)兀(22807204)Zb7.871032 Dob32 父 2280基礎環(huán)材料地許用應力叼b,MPa140水壓實驗時壓應力ob1, MPa0 0 09_ Mmax m0g _ 1.4410 68903.81 父 9.8blrAa- 2.21ZbAb7.87父1081.76 父106操作時壓應力仃b2,MPa0.3M WW-0 + Me mmaxg_vve 上 max dab2 -+ZbAb_ 9_ 7 _0

32、.3x1.36x10 +7.848x10138835.46父 9.88+6 =1.397.87 x101.76x10混凝土基礎上地最大壓力 仃 bmax,MPa取以上網(wǎng)若中大值2.21b/lb/l =252/160 =1.6矩形板力矩Cq Cy系數(shù) xy 5-27 得：Cx = _0.0485； Cv = +0.1260 xy y對 X 軸地彎距M X , N mm/ mm_ _- 2MX = Cx%maxb = -6806.7對 Y 軸地彎距M y, N ,mm/ mm_ _一 2一 M y - CyG bmax l =7128.6計算力矩 M$ N.mm/mm s ,取以上網(wǎng)若中大值712

33、8.6有筋板時基礎環(huán)厚度，mmj6Ms：6父 7128.6,6b=JS = K=17.48 經(jīng)圓整取 6b =18丫卜1403.12地腳螺栓計算計算內(nèi)容計算公式及數(shù)據(jù)取人拉應力。B1, MPa_ M W-0 + M emming _B1B1ZbAb1.36M109 +7.848父10743812.869.8_ 4 GO861 l.587.87101.7610最人拉應力仃B2,MPaM 0-0 + 0.25M W-0 + M em0g- F-0_匚vve0 7V仃 B2 =ZbAb_8._9._ 7 _5.70父10 +0.25父1.36M10 +7.8481068903.819.8A Q786

34、- 0.8 77.87101.76父10基礎環(huán)中螺栓承受地最大拉去以上兩者中大值應力仃BDb=1.58>0塔設備必須設置地腳螺栓地腳螺栓個數(shù)n32地腳螺栓材料地許用應力 bt,MPa對Q235 A,取 產(chǎn)bt =147MPa地腳螺栓腐蝕裕量C2, mm地腳螺拴取C2 = 3mm地腳螺栓螺紋小徑d1, mm_ *凡 +_ 4黑 1.58父1.76黑 106 上。d1 -i iC2 - v+3 = 30.44Y即產(chǎn)bt3 n父32M147故取32-M36地腳螺栓滿足要求筋板及蓋板計算略裙座與塔殼焊縫驗算塔設備法蘭當量設計壓力3.13計算結果塔體圓筒名義厚度6n,mm14（滿足強度和穩(wěn)定性要求

35、）塔體封頭名義厚度 餌n, mm14（滿足強度和穩(wěn)定性要求）裙座圓筒名義厚度 6en,mm14（滿足強度和穩(wěn)定性要求）基礎環(huán)名義厚度 6b,mm28（滿足強度和穩(wěn)定性要求）地腳螺栓個數(shù)32（滿足強度和穩(wěn)定性要求）地腳螺栓公稱直徑d, mm36（滿足強度和穩(wěn)定性要求）4計算結果總匯1按設計壓力計算塔體和封頭厚度工程數(shù)據(jù)計算壓力 pMPa c C ,1.2圓筒計算厚度6, mm9.9+圓筒設計厚度 &c,mm11.9圓筒名義厚度dn,mm14圓筒后效厚度加，mm12封頭計算厚度 為,mm9.8封頭設計厚度dhc,mm IC ,11.8封頭名義厚度dhn,mm14封頭后效厚度 dhe,mm1

36、22塔設備質(zhì)量載荷計算工程數(shù)據(jù)011223344頂塔段內(nèi)直徑Di, mm2000塔段名義厚度dni,mm14塔段長度li,mm1000200070001000010000塔體高度H1,mm30000單位筒體質(zhì)量m1m,kg/m695筒體高度H1，mm26230筒體質(zhì)量m1,kg18339.85封頭質(zhì)量m2,kg971.6裙座圖度H3,mm3000裙座質(zhì)量m3, kg2085塔體質(zhì)量 m01,kg21286.456951875.8486569506900.65塔段內(nèi)彳質(zhì)量 m02,kg12959（浮伐塔盤質(zhì)量qN =75kg/m2）002591.75654.94712.4保溫層質(zhì)量 m03, k

37、g54730146.21469.92071.61785.3工程數(shù)據(jù)011223344頂平臺，扶梯質(zhì)量m04,kg541040801606.61726.61686.8操作時塔內(nèi)物料質(zhì)量m05, kg14723.60900.62764.636031.925026.6人孔、接管、法蘭等附件質(zhì)量 ma,kg5321.6173.75468.951216.251737.51725.16充液質(zhì)量mw,kg84655.401125.723116.932541.727871.1偏心質(zhì)量me, kg400000140026000操作質(zhì)量m0,kg68903.81908.753471.5115914.0826775

38、.5221836.91最小質(zhì)量mmin, kg43812.85908.752570.9511076.0916216.6813040.39最大質(zhì)重mmax, kg max 7138835.46908.753696.6536266.3553282.344681.413自振周期計算計算內(nèi)容計算公式及數(shù)據(jù)塔設備地自振周期T1,s0.9224地震載荷與地震彎距計算工程數(shù)據(jù)oi1223344頂各段操作質(zhì)量 m,kg908.753471.5515914.0826772.5221836.91各點距地回局度, mm500200065001500025000J5 hi1.12x104一一48.94x1045.24

39、x1051.84x1063.95x106.1 .5 mi hi1.02x1073.11x108 _100.83父10_ 104.92父10 _ 110.86x10A111.44x10hi31.25 m 108_ _ _一 98.00 父 10-112.75x10 113.38x10131.56x10mm31.14 X10112.78 父10134.37父10159.04 父10163.41X10175_3B = £ mi hii 44.36 父 1017A/ B3.3068 M 10基本振型參與系數(shù)nk13.70x10 "32.96 父10/0.1730.6071.307阻

40、尼比q0.02衰減指數(shù)?0.975阻尼調(diào)整系數(shù)"21.319地震影響系數(shù)最大值 amax max0.12場地土地特征周期Tq g0.35地震影響系數(shù)%0.0616水平地震力Fk1,N2.02861.981664.829818.4017231.22垂直地震影響系數(shù) £V,max0.2925操作質(zhì)量m0,kg47263.6當里質(zhì)里meq, kg35447.7底截面處垂直地震力1-0-0 MFv ,N101714.5mi hi4.121054.581068.25 黑 1072.67 義 1083.41乂1085m mi hii 16.95 父108垂直地震力fV”,n60.367

41、0.31207839088.849922.4底截面處地震彎距一 0-0 .M曰，Nmm5.70x108截面1-1處地震彎距一 11 一M Er, N *mm5.44x108截面2-2處地震彎距.22 一M Er, N ,mm4.91x1085風載荷與風彎距計算工程數(shù)據(jù)011223344頂各計算段地外徑Doi,mm2028塔頂管線外徑do,mm400第i段保溫層厚度6si, mm100管線保溫層厚度dps, mm100籠式扶梯當量寬度K3400各計算段長度li,mm1000200070001000010000操作平臺所在計算段地長度 l0,mm0200070001000010000平臺數(shù)0022

42、2各段平臺構件地投影面積kA2>.A, mm00一一 518M10一一 518x10一 一 518<10操作平臺當量寬度 K4,mm0873.8514.3360360取大值Dei / mm282828283342.331883188各計算段頂截面距地面地高度%, m13102030風壓局度變化系數(shù)fi1.01.01.01.251.42體型系數(shù)K10.7基本風壓值q0, N / m2500塔設備地自振周期T1,s0.922q°Ti2425.04脈動增大系數(shù)t2.25脈動影響系數(shù)Vi0.720.720.720.790.83hH0.0330.10.330.671工程數(shù)據(jù)0112

43、23344頂?shù)趇段振型系數(shù)*Zi0.020.020.0680.340.612各計算段地風振系數(shù)K2i1.03241.03241.2921.7692.315各計算段地水平風力Pi,N1021.92043.710579.724673.136679.70-0 截面地風彎距 mW°-, N *mm1.36乂1091-1 截面地風彎距1 1 一MW , N *mm_91.29義1092-2截面地風彎距“22MW , N mm1.14父1096偏心彎距偏心質(zhì)量me, kg4000偏心'距e, mm2000偏心彎距Me N *mm e ,7.848X1077最大彎距工程數(shù)據(jù)0-0截回1-1

44、截回2-2截回M +Me1.44父1091.37父1091.22父109mE上十 0.25MW'4十Me9.89X1089.45 父1088.54父108最大彎距M max, N,mm1.44父1091.37父1091.22父1098圓筒軸向應力校核和圓筒穩(wěn)定校核工程數(shù)據(jù)0-0截回1-1截回2-2截回功效厚度Sei, mm12筒體內(nèi)徑Di,mm2000計算截面以上地操作質(zhì)量 m0-L,kg68903.8167995.0664523.51設計壓力引起地軸向應力CT1, MPa500050操作質(zhì)量引起地軸向應力山,MPa8.968.848.39最大彎距引起地軸向應力 ff3,MPa38.2

45、236.3532.38載荷組合系數(shù)K1.2系數(shù)A1.128x10"設計溫度卜材料地許用應力 at,MPa9-4(16MnR , 300 C)得：仃t =144t(Q235-A , 300C)得：crs=868686144系數(shù)B,MPa10-18(16MnR , 300C)得：B=96 (Q235-A , 300 C)得：B=95959596KB,MPa114114115.2K tt,MPa103.2103.2172.8許用軸向壓應力o-cr ,MPa103.2103.2115.2Kb坨MPa87.7287.72146.88圓筒最大組合壓應力（c2 +。3）, MPa對內(nèi)壓塔器（仃2十

46、仃3）<°cr （滿足要求）47.1845.1840.77圓筒最大組合壓拉力（W +仃3）, MPa對內(nèi)壓塔器（仃1 仃2 +仃3） EKk】e （滿足要求）29.2627.5173.999塔設備壓力實驗地應力校核實驗介質(zhì)地密度&kg / m31000液柱高度Hw,m27.28液柱靜壓力 為gHw,MPa0.272-2截面最J<質(zhì)量 mT , kg134230.06實驗壓力pT, MPa1.771筒體常溫屈服點 仃s,MPa3452-2 截面 0.9Kas,MPa372.62-2 tW KB, MPa115.2壓力實驗時圓筒材料地許用 軸向壓應力crcr, MPa

47、115.2實驗壓力引起地周向應力仃 T,MPa171.1液壓實驗時：。T =171.1 <0.9KoS實驗壓力引起地軸向應力 仃 Ti,MPa73.79重力引起地軸向應力42,MPa17.45彎矩引起地軸向應力 仃 T3,MPa11.15壓力實驗時圓筒最大組合應力，MPa67.49Cj T 2 + Ci T3 = 28.06 < 仃cr （?兩足）10裙座軸向應力校核計算內(nèi)容計算公式以及數(shù)據(jù)小一一一八20-0截面積 Ab,mm7.5M 104小一20-0截面系數(shù) Zsb,mm3.770 父107KB,MPa114Kots,MPa103.4裙座許用軸向應力，MPa103.40-0截面組合應力，MPaRA 0-0Mma+mog= 47.20 < KBZsbAb0-00.3M WMe + mmax g = 28 96 m KBZsbAsb檢查孔加強管長度lm ,mm120檢查孔加強管水平方向地最大范度bm, mm450檢查孔加強管厚度 5m , mm12An,mm228801-1截面處裙座筒體地截面積A2Am,mm46.98父 103Zm,mm2.81 1061-1截卸處地裙座筒體截卸系數(shù) Zsm,mm33.25x1071-1 截面最大彎矩一 11M max, N mm一一 91.64x101-1截面組合應力，MPa111Mm! + m_ = 51.71 &