混凝土正截面應(yīng)力的計算

1、構(gòu)件正截面的承載能力應(yīng)按下列基本假定進(jìn)行計算：1構(gòu)件彎曲后，其界面仍保持平面。2截面受壓混凝土的應(yīng)力圖形簡化為矩形，其壓力強(qiáng)度取混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fcd；截面受拉混凝土的抗拉強(qiáng)度不予考慮。3極限狀態(tài)計算時，受拉區(qū)鋼筋應(yīng)力取其抗拉強(qiáng)度設(shè)計值fsd或fpd（小偏壓構(gòu)件除外）；受壓區(qū)或受壓較大邊鋼筋應(yīng)力取其抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f'sd或f'pd。4鋼筋應(yīng)力等于鋼筋應(yīng)變與其彈性模量的乘積，但不大于其強(qiáng)度設(shè)計值。5.1.5 橋梁構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)，應(yīng)采用下列表達(dá)式：0SR(5.1.5-1)R=Rfd,ad(5.1.5-2)0橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，按公路橋涵的設(shè)計安全等級，一級、二級

2、、三級分別取用1.1、1.0、0.9；橋梁抗震設(shè)計不考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)；S作用（或荷載）效應(yīng)（其中汽車荷載應(yīng)計入沖擊系數(shù)）的組合設(shè)計值，當(dāng)進(jìn)行預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)的承載極限狀態(tài)計算時，公式（5.1.5-1）中的作用（或荷載）效應(yīng)項應(yīng)改為0S+pSp，其中Sp為預(yù)應(yīng)力（扣除全部預(yù)應(yīng)力損失）引起的次效應(yīng)；p為預(yù)應(yīng)力分項系數(shù)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時，取p=1.0；對結(jié)構(gòu)不利時，取p=1.2；R構(gòu)件承載力設(shè)計值；R構(gòu)件承載力函數(shù)fd材料強(qiáng)度設(shè)計值ad幾何參數(shù)設(shè)計值，當(dāng)無可靠數(shù)據(jù)時，可采用幾何參數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值ak，即設(shè)計文件規(guī)定值。5.1.6計算先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件端部錨固區(qū)的正截面和斜截面抗

3、彎承載力時，錨固區(qū)內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，在錨固起點(diǎn)處取為零，在錨固終點(diǎn)處取為fpd，兩點(diǎn)之間按直線內(nèi)插法取值。預(yù)應(yīng)力鋼筋的錨固長度la應(yīng)按表5.1.6采用。表5.1.6 預(yù)應(yīng)力鋼筋錨固長度la（mm）預(yù)應(yīng)力鋼筋種類混凝土強(qiáng)度等級C40C45C50C60C65鋼絞線1×2，1×3，fpd=1170Mpa115d110d105d95d90d1×7，fpd=1170Mpa130d125d120d115d105d螺旋肋鋼絲，fpd=1170Mpa95d90d85d83d80d刻痕鋼絲，fpd=1170Mpa125d115d105d103d100d注：（1）當(dāng)采用驟

4、然放松預(yù)應(yīng)力鋼筋的施工工藝時，錨固長度應(yīng)從離構(gòu)件末端00.25llr處開始，llr為預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力傳遞長度，按本規(guī)范表6.1.7采用 ；（2）當(dāng)預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值fpd與表值不同時，其錨固長度應(yīng)根據(jù)表值按強(qiáng)度比例增減。5.2.1受彎構(gòu)件的縱向受拉鋼筋和截面受壓區(qū)混凝土同時達(dá)到其強(qiáng)度設(shè)計值時，構(gòu)件的正截面相對界限受壓區(qū)高度b應(yīng)按表5.2.1采用。表5.2.1 相對界限受壓區(qū)高度bC50及以下C55、C60C65、C70C75、C80R2350.620.600.58HRB3350.560.540.52HRB400、KL4000.530.510.49鋼絞線、鋼絲0.400.380.360

5、.35精軋螺紋鋼筋0.400.380.36注：（1）截面受拉區(qū)內(nèi)配置不同種類鋼筋的受彎構(gòu)件，其b值應(yīng)選用相應(yīng)于各種鋼筋的較小者；（2）b=xbh0, xb為縱向受拉鋼筋和受壓區(qū)混凝土同時達(dá)到其強(qiáng)度設(shè)計值時的受壓區(qū)高度。5.2.2 矩形截面或翼緣位于受拉邊的T形截面受壓構(gòu)件，其正截面抗彎承載力計算應(yīng)符合下列規(guī)定（圖5.2.2）0Mdfcdbxh0-x2+f'sdA'sh0-a's+f'pd-'p0A'ph0-a'p(5.2.2-1)圖5.2.2 矩形截面受彎構(gòu)件正截面承載力計算混凝土受壓區(qū)高度x應(yīng)按下式計算：fsdAs+fpdAp=fcdb

6、x+f'sdA's+f'pd-'p0A'p（5.2.2-2）截面受壓區(qū)高度應(yīng)符合下列要求：xbh0（5.2.2-3）當(dāng)受壓區(qū)僅配縱向普通鋼筋或配普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋，且預(yù)應(yīng)力鋼筋受拉即（f'pd-'p0）為正值時x2as（5.2.2-4）當(dāng)受壓區(qū)僅配縱向普通鋼筋或配普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋，且預(yù)應(yīng)力鋼筋受拉即（f'pd-'p0）為負(fù)值時x2a's（5.2.2-5）式中 0橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，按本規(guī)范第5.1.5條的規(guī)定采用；Md彎矩組合設(shè)計值；fcd混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，按本規(guī)范表3.1.4采用；fsd、f

7、9;sd縱向普通鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值和抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，按本規(guī)范表3.2.3-1采用As、A's受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋的截面面積；Ap、A'p受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；b矩形截面寬度或T形截面腹板厚度；h0截面有效高度，h0=h-aa 、a'受拉區(qū)、受壓區(qū)普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點(diǎn)至受拉區(qū)邊緣、受壓區(qū)邊緣的距離；a's、a'p受壓區(qū)普通鋼筋合力點(diǎn)、預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)至受壓區(qū)邊緣的距離；'p0受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處混凝土法向應(yīng)力等于零時預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力，先張法構(gòu)件按本規(guī)范公式（6.1.5-2）計算；后張法構(gòu)件按本規(guī)范公式（6.1.

8、5-5）及第6.1.5條注2規(guī)定計算。注：當(dāng)橋梁為預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)時，公式（5.2.2-1）中的Md，應(yīng)改用本規(guī)范第5.1.5條的規(guī)定進(jìn)行作用（或荷載）效應(yīng)組合。5.2.3 翼緣位于受壓區(qū)的T形截面或I形截面受彎構(gòu)件，其正截面抗彎承載力應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行計算： 1 當(dāng)符合下列條件時fsdAs+fpdApfcdb'fh'f+f'sdA's+(f'pd- 'p0)A'p(5.2.3-1)應(yīng)以寬度為b'f的矩形截面圖5.2.3a），按本規(guī)范第5.2.2條公式計算正截面抗彎承載力。圖5.2.3 T形截面受彎構(gòu)件正截面承載力計算

9、 2 當(dāng)不符合公式（5.2.3-1）的條件時，計算中已考慮截面腹板受壓作用，其正截面抗彎承載力應(yīng)按下列規(guī)定計算圖5.2.3b）：0Mdfcdbxh0-x2+b'f-bh'fh0-h'f2+f'sdA'sh0-a's+f'pd- 'p0Aph0-a'p (5.2.3-2)此時，受壓區(qū)高度應(yīng)按下列公式計算，并應(yīng)符合本規(guī)范公式（5.2.3-3）、（5.2.2-4）、（5.2.2-5）的要求。fsdAs+fpdAp=fcdbx+b'f-bh'f+f'sdA's+f'pd- 'p0A&

10、#39;p(5.2.3-3)式中 h'fT形或I形截面受壓翼緣厚度；T形或I形截面受壓翼緣的有效厚度，按本規(guī)范第4.2.2條的規(guī)定采用。箱型截面受彎構(gòu)件的正截面抗彎承載力可參照本條計算。注：圖5.2.3截面內(nèi)力作用方向與本規(guī)范圖5.2.25相同。5.25.5 當(dāng)計算中考慮受壓區(qū)縱向鋼筋但不符合本規(guī)范公式（5.2.2-4）、（5.2.2-5）的條件時，受彎構(gòu)件抗彎承載力的計算應(yīng)符合下列規(guī)定（圖5.2.2）：1 當(dāng)受壓區(qū)配有縱向普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋，且預(yù)應(yīng)力鋼筋受壓時0MdfpdAph-ap-a'+fsdAsh-as-a'(5.2.5-1)2 當(dāng)受壓區(qū)僅配有縱向普通鋼筋或配

11、有縱向普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋，且預(yù)應(yīng)力鋼筋受拉時0MdfpdAph-ap-a'+fsdAsh-as-a'-f'pd- 'p0A'pa'p-a's(5.2.5-2)式中 as、ap受拉區(qū)普通鋼筋合力點(diǎn)、預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)至受拉區(qū)邊緣的距離。5.3 受壓構(gòu)件5.3.1 鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)配有箍筋（或螺旋筋或在縱向鋼筋上焊有橫向鋼筋）時（圖5.3.1），其正截面抗壓承載力的計算應(yīng)符合下列規(guī)定：0Nd0.90fcdA+f'sdA's(5.3.1)式中 Nd軸向力組合設(shè)計值；軸壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)，按表5.3.1采用；A構(gòu)件毛面面積，

12、當(dāng)縱向鋼筋配筋率大于3%時，應(yīng)改用An=A-A'sA's全部縱向鋼筋的截面面積圖5.3.1 配有箍筋的構(gòu)件混凝土軸心受壓構(gòu)件截面圖表5.3.1 鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)注：（1）表中l(wèi)0為構(gòu)件計算長度；b為矩形截面的短邊尺寸；r為圓形截面的班級；i為截面最小回轉(zhuǎn)半徑； （2）構(gòu)件計算長度l0，當(dāng)構(gòu)件兩端固定時取0.5l；當(dāng)一端固定為不移動的鉸時取0.7 l。當(dāng)兩端均為不移動的鉸時取l，當(dāng)一端固定一端自由時取2 l；l為構(gòu)件支點(diǎn)間的長度。5.3.2 鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)配置螺旋式或焊接式間接鋼筋（圖5.3.2），且間接鋼筋的換算截面面積Aso不小于全部縱向鋼筋截面面

13、積的25%；間距不大于80mm或dcor5，構(gòu)件長細(xì)比l0i48時，其正截面抗壓承載力計算應(yīng)符合下列規(guī)定：0Nd0.90fcdAcor+f'sdA's+kf'sdAso(5.3.2-1)Aso=dcorAsolS（5.3.2-2）式中 Acor構(gòu)件核芯截面面積；Aso螺旋式或焊接環(huán)式間接鋼筋的換算截面面積；dcor構(gòu)件截面的核芯直徑；k間接鋼筋影響系數(shù)，混凝土強(qiáng)度等級C50及以下時，取k=2.0；C50C80取k=2.01.70，中間值直線插入取用；Asol單根間接鋼筋的截面面積；S沿構(gòu)件軸線方向間接鋼筋的螺距或間接。圖5.3.2 配置螺旋式間接鋼筋的鋼筋混凝土軸心受壓

14、構(gòu)件截面圖當(dāng)間接鋼筋的換算截面面積、間距及構(gòu)件細(xì)長比不符合本條要求，或按公式（5.3.2-1）計算的抗壓承載力小于按公式（5.3.1）算的抗壓承載力時，不考慮間接鋼筋的套箍作用，正截面抗壓承載力應(yīng)按第54.3.1條的規(guī)定進(jìn)行計算。按公式（5.3.2-1）計算的抗壓承載力設(shè)計值不應(yīng)大于按本規(guī)范公式（5.3.1）計算的抗壓承載力計算值的1.5倍。5.3.3 偏心受壓構(gòu)件應(yīng)以相對界限受壓區(qū)高度b作為判別大小偏壓的條件，b應(yīng)按以下規(guī)定確定：1 鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件，其b值可按本規(guī)范表5.2.1取用；2 預(yù)應(yīng)力混凝土偏心受壓構(gòu)件，其b值按下列公式計算： 1）對精軋螺紋鋼筋b=1+fpd-p0Epcu

15、(5.3.3-1) 2)對鋼絲和鋼絞線b=1+0.002cu+fpd-p0Epcu (5.3.3-2)式中 截面受壓區(qū)矩形應(yīng)力圖高度與實(shí)際受壓區(qū)高度的比值，按表5.3.3取用；p0截面受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處混凝土法向應(yīng)力等于零時，預(yù)應(yīng)力鋼筋中的應(yīng)力，按本規(guī)范公式（6.1.5-2）或公式（6.1.5-5）計算；cu截面非均勻受壓時，混凝土的極限壓應(yīng)變，當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級為C50及以下時，取cu=0.0033；當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級為C80時，取cu0.003；中間強(qiáng)度等級用直線插入求得；fpd縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值；Ep預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量。表5.3.3 系數(shù)值混凝土強(qiáng)度等級C50及以下C

16、55C60C65C70C75C800.800.790.780.770.760.750.745.3.4 小偏心受壓構(gòu)件位于截面受拉邊或受壓較小邊的縱向鋼筋，其應(yīng)力可按下列公式計算：對于普通鋼筋si=cuEshoix-1 (5.3.4-1)-f'sdsifsd (5.3.4-2)當(dāng)si為拉應(yīng)力且其值大于普通鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值fsd時，取si=fsd；當(dāng)si為壓應(yīng)力且其絕對值大于普通鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f'sd時，取si=-f'sd。對預(yù)應(yīng)力鋼筋pi=cuEphoix-1+poi（5.3.4-3）-f'sd-poipifsd （5.3.4-4）當(dāng)pi為拉應(yīng)力且其值大于預(yù)

17、應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值fsd時，取pi=fsd；當(dāng)pi為壓應(yīng)力且其絕對值大于的絕對值f'sd-poi時，取pi=-f'sd-poi。式中 x截面受壓區(qū)高度；hoi第i層縱向鋼筋截面重心至受壓較大邊緣的距離；Es普通鋼筋的彈性模量；si、pi第i層縱向普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力，按公式計算正值表示拉應(yīng)力，負(fù)值表示壓應(yīng)力；poi第i層縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心處混凝土法向應(yīng)力等于零時，預(yù)應(yīng)力鋼筋中的的應(yīng)力。cu、見本規(guī)范第5.3.3條的規(guī)定。5.3.5 矩形截面偏心受壓構(gòu)件的正截面抗壓承載力的計算應(yīng)符合下列規(guī)定（圖5.3.5）圖5.3.5 矩形截面偏心受壓構(gòu)件正截面抗壓承載力計算0Nd

18、fcdbx+f'sdA's+fpd-'po'Ap-sAs-pAp（5.3.5-1）0Ndefcdbxh0-x2+f'sdA'sh0-a's+fpd-'po'Aph0-a'p（5.3.5-2）e=e0+h2-a (5.3.5-3)式中 e軸向力作用點(diǎn)至截面受拉邊或受壓較小邊縱向鋼筋和合力點(diǎn)的距離；e0軸向力對截面重心軸的偏心距，e0=MdNd；Md相應(yīng)于軸向力的彎矩組合設(shè)計值；h0截面受壓較大邊邊緣至受拉邊或受壓較小邊縱向鋼筋合力點(diǎn)的距離，h0=h-a偏心受壓構(gòu)件軸向力偏心距增大系數(shù)，按本規(guī)范第5.3.10條的規(guī)定計

19、算。截面受拉邊或受壓較小邊縱向鋼筋的應(yīng)力和應(yīng)按下列情況采用：當(dāng)時為大偏心受壓構(gòu)件，取，此處，相對受壓區(qū)高度。當(dāng)時為小偏心受壓構(gòu)件，和按本規(guī)范第5.3.4條的規(guī)定計算。在承載力計算中，若考慮截面受壓較大邊的縱向受壓鋼筋時，受壓區(qū)高度應(yīng)符合規(guī)范公示（5.2.2-4）、（5.2.2-5）的要求。對小偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)軸向力作用在縱向鋼筋和合力點(diǎn)與和合力點(diǎn)之間時，抗壓承載力計算上應(yīng)符合下列規(guī)定：截面受拉邊或受壓較小邊縱向鋼筋應(yīng)力s和p應(yīng)按下列情況采用：當(dāng)b時為大偏心受壓構(gòu)件，取s=fsd，p,=fpd此處，相對受壓區(qū)高度=xh0；當(dāng)<b時為小偏心受壓構(gòu)件，s和p按本規(guī)范第5.3.4條的規(guī)定計算。在

20、承載力計算中，若考慮截面受壓較大邊的縱向受壓鋼筋時，受壓區(qū)高度應(yīng)符合本規(guī)范公式（5.2.2-4）、（5.2.2-5）的要求。對小偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)軸向力作用在縱向鋼筋A(yù)'s和A'p合力點(diǎn)與As和Ap合力點(diǎn)之間時，抗壓承載力計算尚應(yīng)符合下列規(guī)定：0Nde'fcdbhh'0-h2+f'sdAsh'0-as+f'pd-poAph'0-ap（5.3.5-4）e'=h2-e0-a' (5.3.5-5)式中 e'軸向力作用點(diǎn)至截面受壓較大邊縱向鋼筋和合力點(diǎn)的距離，計算時偏心距可不考慮增大系數(shù)；h'0截面按受壓較小

21、邊邊緣至較大邊縱向鋼筋合力點(diǎn)的距離，。矩形截面對稱配筋的鋼筋混凝土小偏心受壓構(gòu)件，其鋼筋截面面積也可按下列公式計算：As=A's=0Nde-1-0.5fcdbh02f'sdh0-a's (5.3.5-6)式中相對受壓區(qū)剛度可按下列公式計算： =0Nd-hfcdbh00Nde-0.43fcdbh02-bh0-a's+fcdbh0b(5.3.5-7)注：小偏心受壓構(gòu)件當(dāng)計算的截面受壓區(qū)高度x>h時，計算構(gòu)件承載力取h，但計算鋼筋應(yīng)力s和p時仍計算所得的x。5.3.6 翼緣位于截面受壓較大邊的T形截面或I形截面偏心受壓構(gòu)件，其正截面抗壓承載力應(yīng)按下列規(guī)定計算：1

22、 當(dāng)受壓區(qū)高度xhf'時，應(yīng)按寬度為bf'的矩形截面計算；2 當(dāng)受壓區(qū)高度x>hf'時，則應(yīng)按下列公式計算（圖5.3.6）；圖6.3.6 T形截面偏心受壓構(gòu)件正截面可以承載力計算0Ndfcdbx+f'sdA's+fpd-'po'Ap-sAs-pAp（5.3.5-1）0Ndefcdbxh0-x2+f'sdA'sh0-a's+fpd-'po'Aph0-a'p（5.3.5-2）e=e0+h2-a (5.3.5-3) hf'0Ndfcdbx+bf'-bhf'+f'

23、;sdA's+f'pd-'po'A'p-sAs-pAp（5.3.6-1）0Ndefcdbxh0-x2+bf'-bhf'h0-hf'2+f'sdA'sh0-a's+f'pd-'po'A'ph0-a'p（5.3.6-2）截面受拉邊或受壓較小邊縱向鋼筋的合力s和p的確定，以及考慮截面受壓較大邊受壓鋼筋時，受壓區(qū)高度x應(yīng)符合的條件，均應(yīng)按第5.3.5條的規(guī)定辦理。翼緣位于截面受拉邊或受壓較小邊的T形截面和I形截面構(gòu)件，當(dāng)時x>h-hf，其正截面抗壓承載力計算應(yīng)考慮翼緣受

24、壓部分的作用。對翼緣位于截面受壓較大邊的T形截面小偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)軸向力作用在縱向鋼筋A(yù)'s和A'p合力點(diǎn)與As和Ap合力點(diǎn)之間時，尚應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行計算：0Nde'fcdbhh'0-h2+bf'-bhf'hf'2-a'+f'sdAsh'0-as+f'pd-poAph'0-ap（5.3.6-3）對翼緣位于截面受壓較小邊的T形截面小偏心受壓構(gòu)件，尚應(yīng)按下列規(guī)定計算：0Nde'fcdbhh'0-h2+bf'-bhfh'0-hf'2+f'sdAsh'

25、0-as+f'pd-poAph'0-ap（5.3.7-4）式中 bf位于截面受壓較小邊的翼緣厚度；hf位于截面受壓較小邊的翼緣厚度。5.3.7 在偏心受壓構(gòu)件正截面抗壓承載力計算中，當(dāng)考慮截面受壓較大邊的縱向受壓鋼筋，但受壓區(qū)高度又不符合本規(guī)范公式（5.2.2-4）、（5.2.2-5）的要求時，其正截面抗壓承載力可按本規(guī)范公式（5.2.5-1）、（5.2.5-2）計算，此時，上述公式Md中的應(yīng)分別以Nde'、Nde's代替，計算時應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。5.3.8 沿截面腹部均勻配置縱向普通鋼筋且每排不少于4根的矩形、T形和I形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件（圖5.3

26、.8），其正截面抗壓承載力的計算應(yīng)符合下列規(guī)定：0Ndfcdbhh0+bf'-bhf'+f'sdA's-sAs-Nsw（5.3.8-1）0Ndefcd1-0.5bh02+bf'-bhf'h0-hf'2+f'sdA'sh0-a's+Msw（5.3.8-2）Nsw=1+-0.5fswAsw(5.3.8-3)Msw=0.5-2fswAswhsw(5.3.8-4)式中 Asw沿截面腹部均勻配置的全部縱向鋼筋截面面積；fsw沿截面腹部均勻配置的縱向鋼筋強(qiáng)度設(shè)計值；Nsw沿截面腹部均勻配置的縱向鋼筋所承擔(dān)的軸向力，當(dāng)時=xh0

27、>，取Nsw=fswAswMsw沿截面腹部均勻配置的縱向鋼筋的內(nèi)力對沿截面受拉邊或受壓較小邊縱向鋼筋A(yù)s重心的力矩，當(dāng)>時，取Msw=0.5fswAswhsw；hsw沿截面腹部均勻配置的縱向鋼筋區(qū)段的高度，取hsw=h0-a's；沿截面腹部均勻配筋區(qū)段的高度與截面有效高度的比值=hswh0圖5.3.8 沿截面腹部均勻配筋的I形截面偏心受壓構(gòu)件正截面抗壓承載力計算在公式(5.3.8-1)中，截面受拉邊或受壓較小邊的鋼筋應(yīng)力s，當(dāng)b時，取s=fsd；當(dāng)>b時，按本規(guī)范公式（5.3.4-1）計算。在計算中考慮截面受壓較大邊的受壓鋼筋A(yù)'s時，受壓區(qū)高度應(yīng)符合xa&#

28、39;s的要求；當(dāng)不符合時，正截面抗壓承載力的計算應(yīng)符合下列規(guī)定：0NdefcdAsh0-a's+M'sw（5.3.8-5）M'sw=0.5fswAswhsw（5.3.8-6）對T形和I形截面的偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)xh'f時，應(yīng)按寬度為b'f的矩形截面計算。對I形截面，當(dāng)x>h-hf時，考慮位于受壓較小邊翼緣受壓部分的作用。注：當(dāng)計算的>hh0時，本條各式中的均取為=hh0；但計算鋼筋A(yù)s的應(yīng)力時，仍采用計算所得的。5.3.9 沿周邊均與配置縱向鋼筋的圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件（圖5.3.9），其正截面抗壓承載力計算應(yīng)符合下列規(guī)定：圖5.3.

29、9 沿周邊均勻配筋的圓形截面偏心受壓構(gòu)件計算0NdAr2fcd+Cr2f'sd(5.3.9-1)0Nde0Br3fcd+Dgr3f'sd(5.3.9-2)式中 e0軸向力的偏心距，e0=MdNd，應(yīng)乘以偏心距增大系數(shù)，按第5.3.10條的規(guī)定計算；A、B有關(guān)混凝土承載力的計算系數(shù)，按附錄C的迭代法由表C.0.2查得；C、D有關(guān)縱向鋼筋承載力的計算系數(shù)，按附錄C的迭代法由表C.0.2查得；r圓形截面的半徑：g縱向鋼筋所在的圓周的半徑rs與圓截面半徑之比，g=rsr；縱向鋼筋配筋率，=Asr25.3.10 計算偏心受壓構(gòu)件正截面承載力時，對細(xì)長比 l0i>17.5 的構(gòu)件，應(yīng)

30、考慮構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)的撓曲對軸向力偏心距的影響。此時，應(yīng)將軸向力對截面重心軸的偏心距e0乘以偏心增大系數(shù)。矩形、T形、I形和圓形截面偏心受壓構(gòu)件的偏心距增大系數(shù)可按下列公式計算：=1+11400e0h0l0h212(5.3.10-1)1=0.2+2.7e0h01.0 (5.3.10-2)2=1.15-0.01l0h1.0 (5.3.10-3)式中l(wèi)0構(gòu)件的計算長度，按本規(guī)范表5.3.1注取用或按工程經(jīng)驗(yàn)確定；e0軸向力對截面重心軸的偏心距；h0截面有效高度，對圓形截面取h0=r+rs；h截面高度，對圓形截面取h=2r，r為圓形截面半徑；1荷載偏心率對截面曲率的影響系數(shù)；2構(gòu)建長細(xì)比對截面曲

31、率的影響系數(shù)。5.3.11 矩形、T形和I形截面偏心受壓構(gòu)件除應(yīng)計算彎矩作用平面抗壓承載力外，尚應(yīng)按軸向受壓構(gòu)件驗(yàn)算垂直于彎矩作用平面的抗壓承載力，此時，不考慮彎矩作用，但應(yīng)考慮穩(wěn)定系數(shù)的影響。5.3.12 截面具有兩個相互垂直對稱軸的鋼筋混凝土雙向偏心受壓構(gòu)件（圖5.3.12），其正截面抗壓承載力可按下列規(guī)定計算：0Nd11Nux+1Nuy+1Nu0 （5.3.12）式中 Nu0構(gòu)件截面軸心抗壓承載力設(shè)計值，按本規(guī)范公式（5.3.1）計算，式中取等號，以Nu0代替0Nd，計入全部縱向鋼筋但不考慮穩(wěn)定系數(shù)；Nux按軸向力作用與x軸、并考慮相應(yīng)的偏心距xe0x后，計入全部縱向鋼筋計算的構(gòu)件偏心抗

32、壓承載力設(shè)計值，此處x按本規(guī)范第5.3.10條的規(guī)定計算；當(dāng)縱向鋼筋配置在截面上下兩邊時，Nux可按本規(guī)范第5.3.5條或第5.3.6條的規(guī)定計算；當(dāng)縱向鋼筋沿截面腹部均勻配置時，Nux可按本規(guī)范第5.3.8條規(guī)定計算；在上述計算中，公式均取等號時，以Nux代替0Nd；Nuy按軸向力作用于y軸，并考慮相應(yīng)的偏心距ye0y后，計入全部縱向鋼筋計算的構(gòu)件偏心抗壓承載力設(shè)計值，此處y按本規(guī)范第5.3.10條規(guī)定計算；Nuy的計算所考慮的方法和計算公式與Nux相同。圖5.3.12 鋼筋混凝土雙向偏心受壓構(gòu)件截面圖（1-軸向力作用點(diǎn)）5.4 受拉構(gòu)件5.4.1 軸心受拉構(gòu)件的正截面抗拉承載力計算應(yīng)符合下

33、列規(guī)定：0NdfsdAs+fpdAp（5.4.1）式中 As、Ap普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋的全部截面面積。5.4.2矩形截面偏心受拉構(gòu)件的正截面抗拉承載力計算應(yīng)符合下列規(guī)定：1 對小偏心受拉構(gòu)件，當(dāng)軸向力作用在鋼筋A(yù)s和Ap合力點(diǎn)與A's和A'p合力點(diǎn)之間時，按下列規(guī)定計算圖5.4.2a0Ndef'sdA'sh0-a's+fpdAph0-a'p (5.4.2-1)0Nde'fsdAsh'0-as+fpdA'ph'0-ap (5.4.2-2)2 對于大偏心受拉構(gòu)件，當(dāng)軸向力不作用在鋼筋A(yù)s和Ap合力點(diǎn)與A's和A

34、'p合力點(diǎn)之間時，按下列規(guī)定計算圖5.4.2b0NdefsdAs+fpdAp-f'sdA's-fpd-'po'Ap-fcdbx (5.4.2-3)0Ndefcdbxh0-x2+f'sdA'sh0-a's+f'pd-'po'A'ph0-a'p (5.4.2-4)此時，截面受壓區(qū)高度x應(yīng)符合本規(guī)范公式（5.2.2-3）的要求；當(dāng)計算中考慮受壓鋼筋時，x尚應(yīng)符合本規(guī)范公式（5.2.2-4）、（5.2.2-5）的要求；當(dāng)不符合時，則應(yīng)按本規(guī)范公式（5.2.2-1）、（5.2.2-2）計算，但式中Md

35、應(yīng)分別以代替Nde'、Nde's。6.3 抗裂驗(yàn)算6.3.1 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行正截面和斜截面抗裂驗(yàn)算：1 正截面抗裂應(yīng)對構(gòu)件正截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，并應(yīng)符合下列要求：1）全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下預(yù)制構(gòu)件 st-0.85pc0（6.3.1-1）分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構(gòu)件st-0.80pc0（6.3.1-2）2）A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下st-pc0.7ftk（6.3.1-3）但在荷載長期效應(yīng)組合下lt-0.80pc0（6.3.1-4）7.1.5 使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件正截面混凝土的壓應(yīng)力和預(yù)

36、應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力，應(yīng)符合下列規(guī)定：1 受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力未開裂構(gòu)件kc+pt允許開裂構(gòu)建cc 0.5fck （7.1.5-1）2 受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力1）對鋼絞線、鋼絲未開裂構(gòu)件p+pe允許開裂構(gòu)建p+po 0.65fpk （7.1.5-2）2）對精軋螺紋鋼筋未開裂構(gòu)件p+pe允許開裂構(gòu)建p+po 0.80fpk （7.1.5-3）式中pe 全預(yù)應(yīng)力混凝土和A類混凝土受彎構(gòu)件，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力；pt由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力，先張法構(gòu)件按本規(guī)范公式（6.1.5-1）計算，后張法構(gòu)件按本規(guī)范公式（6.1.5-4）計算。注：預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件受拉

37、區(qū)的普通鋼筋，其使用階段的應(yīng)力很小，可不必驗(yàn)算。7.2.4 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面應(yīng)力應(yīng)按下列公式計算，并應(yīng)符合下列規(guī)定：1 受壓區(qū)混凝土邊緣的壓應(yīng)力cct=Mktx0Icr0.80fck' (7.2.4-1)2 受拉鋼筋的應(yīng)力sit=ESMkth0i-x0Icr0.75fsk (7.2.4-2)式中Mkt由臨時的施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩值；x0換算截面的受壓區(qū)高度，按換算截面受壓區(qū)和受拉區(qū)對中性軸面積矩相等的原則求得；Icr開裂截面換算截面的慣性矩，根據(jù)已求得的受壓區(qū)高度x0，按開裂換算截面對中性軸慣性矩之和求得：sit按短暫狀況計算時受拉區(qū)第i層鋼筋的應(yīng)力；h0i受壓區(qū)邊緣至受拉

38、區(qū)第i層鋼筋截面重心的距離；f'ck施工階段相應(yīng)于混凝土立方體抗壓強(qiáng)度f'cu的混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，按本規(guī)范表3.1.3以直線內(nèi)插取得；fsk普通鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，按本規(guī)范表3.2.2-1采用。8.1.4 組合式受彎構(gòu)件及其預(yù)制構(gòu)件應(yīng)按本規(guī)范第5.2.2條或第5.2.3條進(jìn)行正截面抗彎承載力計算，其彎矩設(shè)計值按下列規(guī)定采用：對預(yù)制構(gòu)件 M1d=M1Gd+M1Qd (8.1.4-1)對組合構(gòu)件（應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)0）Md=M1Gd+M2Gd+M2Qd (8.1.4-2)式中 M1Gd第一階段預(yù)制構(gòu)件和現(xiàn)澆混凝土層自重產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載效應(yīng)分項系數(shù)1.

39、2；M1Qd第一階段施工時附加的其他荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載效應(yīng)分項系數(shù)1.4M2Gd第二階段橋面系自重產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載效應(yīng)分項系數(shù)1.2；M2Qd第二階段可變作用（或荷載）產(chǎn)生的彎矩組合設(shè)計值，其作用（或荷載）效應(yīng)分項系數(shù)按公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTG D60-2004)取用。對組合構(gòu)件當(dāng)現(xiàn)澆混凝土層的強(qiáng)度等級與預(yù)制構(gòu)件強(qiáng)度等級不同時，混凝土強(qiáng)度等級應(yīng)取現(xiàn)澆混凝土強(qiáng)度等級。8.1.8使用階段要求不出現(xiàn)裂縫的預(yù)應(yīng)力混凝土組合式受彎構(gòu)件，其預(yù)制構(gòu)件和組合構(gòu)件應(yīng)分別按本規(guī)范第6.1.1條、第6.3.1條的規(guī)定進(jìn)行正截面抗裂驗(yàn)算。對組合構(gòu)件，第6.3.1條有關(guān)公式中的pc