第五章受彎構(gòu)件斜截面承載力匯總

1、第四章受彎構(gòu)件的斜截面承載力Shear Strength of RC Beam受彎構(gòu)件在荷載作用下, 同時(shí)產(chǎn)生彎矩和 剪刀。在主要承受彎 矩的區(qū)段內(nèi)，產(chǎn)生 正截面受彎破壞；而在剪力和彎 矩共同作用的支座 附近區(qū)段內(nèi)，則會 產(chǎn)生斜截面受剪破 壞或斜截面受彎破 壞.箍筋對抑制斜裂縫 開展的效果比彎起 鋼筋的好，所以工 程中應(yīng)優(yōu)先采用箍 筋.放置于梁側(cè)邊緣的 鋼筋不宜彎起，位 于梁底的角筋不能 彎起，彎起鋼筋的 直徑不宜過粗。以 免引起彎起處混凝箍筋(Stirrup)土的劈裂裂縫(如腹筋下即彎起鋼筋(Bent叩Bar)(Shear Reinforcement)彎起鋼筋的明力傳遞4.2斜裂縫、剪跨比及

2、斜截面受剪破壞形態(tài)4.2.斜裂縫是因梁中彎矩和剪力產(chǎn)生的主拉應(yīng)變超過混 凝土的極限拉應(yīng)變而出現(xiàn)的。斜裂縫主要有兩類：猿剪 熱和彎竟斜裂健.在中和軸附近，正應(yīng)力小，剪應(yīng)I力大，主拉應(yīng)力方向大致為45 .當(dāng) -荷載增大，拉應(yīng)變達(dá)到混凝土的極限/拉應(yīng)變值時(shí)，混凝土開裂，沿主壓應(yīng)Lx力跡線產(chǎn)生腹部的斜裂縫，稱為腹剪腹剪斜裂縫斜裂縫.腹剪斜裂縫中間寬兩頭細(xì)，呈棗核形，常見于薄腹梁 中，如圖所示在剪彎區(qū)段截面的下邊緣，主拉應(yīng)力還是水平向的. 所以，在這些區(qū)段仍可能首先出現(xiàn)一些較短的垂直裂縫， 然后延伸成斜裂縫，向集中荷載作用點(diǎn)發(fā)展，這種由垂直 裂縫引伸而成的斜裂縫的總體，稱為彎剪斜裂縫，這種裂 縫上細(xì)下寬

3、，是最常見的，如下圖所示。與彎矩引起 二一r的裂縫比較彎剪斜裂縫4. 2.2剪跨比剪跨比兀為集中荷載到臨近支座的距離。（剪跨）與梁 截面有效高度力的比值，即入=。/包。某截面的廣義剪跨比為該截面上彎矩，”與剪力和 截面有效高度乘積的比值，即入=也（丫隊(duì)）剪跨比反映了梁中正應(yīng)力與剪應(yīng)力的相對比值。 一定程度上也反映了截面上彎矩與剪力的相對比值。1、承受集中荷載時(shí)，2 =襄=9V% 兒2、承受均布荷載時(shí)，設(shè)以為計(jì)算截面離支座的距離，則 _ A/ _ p-p2 /=西=2/5京4.2.3斜截面受剪破壞的三種主要形態(tài) 一、斜裂縫出現(xiàn)后梁中受力狀態(tài)的變化斜裂縫出現(xiàn)前：剪力由整個(gè)截面承擔(dān)。支座附近截面a

4、- a處的鋼筋 應(yīng)力。，與該截面處的彎矩M.成正比軸拉構(gòu)件和受彎構(gòu)件裂縫出現(xiàn) 時(shí)產(chǎn)生應(yīng)力重分布.斜裂縫出現(xiàn)后，梁中受力狀態(tài) 會發(fā)生什么變化呢？斜裂縫出現(xiàn)后，受剪面積減 小，受壓區(qū)混凝土剪力增大 （剪壓區(qū)）斜裂縫出現(xiàn)后，截面a-a 的鋼筋應(yīng)力。$取決于臨界斜 裂縫頂點(diǎn)截面b-b的My 即與Mb成正比。因此，斜裂縫的出現(xiàn)使支座 附近j與跨中截面的J相近, 這對縱筋的錨固提出更高的 要求.梁由原來的梁傳力機(jī)制變成拉 桿拱傳力機(jī)制.同時(shí)，銷栓作用Vd使縱 筋周圍的混凝土產(chǎn)生撕裂 裂縫，削弱混凝土對縱筋 的錨固作用。二、無腹筋梁的斜截面受剪破壞形態(tài)1）斜拉破壞：當(dāng)剪跨比較大（43）時(shí)出現(xiàn).此破壞系 由梁

5、中主拉應(yīng)力所致，其特點(diǎn)是斜裂縫一出現(xiàn)梁即破壞, 破壞呈明顯脆性，類似于正截面承載力中的少筋破壞. 其特點(diǎn)是當(dāng)垂直裂縫一出現(xiàn)，就迅速向受壓區(qū)斜向伸展, 斜截面承載力隨之喪失.2）斜壓破壞：當(dāng)剪跨比較?。?biāo)1）時(shí)出現(xiàn)。此破壞 系由梁中主壓應(yīng)力所致，類似于正截面承載力中的超筋 破壞，表現(xiàn)為混凝土壓碎，也呈明顯脆性，但不如斜拉 破壞明顯。這種破壞多數(shù)發(fā)生在剪力大而彎矩小的區(qū)段 ,以及梁腹板很薄的T形截面或工字形截面梁內(nèi).破壞 時(shí)，混凝土被腹剪斜裂縫分割成若干個(gè)斜向短柱而被壓 壞，破壞是突然發(fā)生斜壓破壞3)剪壓破壞：當(dāng)剪跨比一般(140)時(shí)出現(xiàn)。此破壞系由 梁中剪壓區(qū)壓應(yīng)力和剪應(yīng)力聯(lián)合作用所致，類似于正

6、截面承載 力中的適筋破壞，也屬脆性破壞，但脆性不如前兩種破壞明顯 其破壞的特征通常是，在剪彎區(qū)段的受拉區(qū)邊緣先出現(xiàn)一些 垂直裂縫，它們沿豎向延伸一小段長度后，就斜向延伸形成一 些斜裂縫，而后又產(chǎn)生一條貫穿的較寬的主要斜裂縫，稱為臨 界斜裂縫，臨界斜裂縫出現(xiàn)后迅速延伸，使斜截面剪壓區(qū)的高 度縮小，最后導(dǎo)致剪壓區(qū)的混凝土破壞，使斜截面喪失承載力剪壓破壞如圖為三種破壞形態(tài)的荷較 撓度(尸曲線圖，從圖中曲線 可見，各種破壞形態(tài)的斜截面承 戮力各不相同，斜壓破壞時(shí)最大, 其次為剪壓，斜拉最小。它們在 達(dá)到峰值荷載時(shí)，跨中撓度都不大,破壞后荷載都會迅速下降，/表明它們都屬脆性破壞類型，而L .其中尤以斜拉

7、破壞為甚.設(shè)計(jì)中斜壓破壞和斜拉破壞主要靠構(gòu)造要求來避免， 而剪壓破壞則通過配箍計(jì)算來防止.三、有腹筋梁的斜截面受剪破壞形態(tài)與無腹筋梁類似，有腹筋梁的斜截面受剪破壞形態(tài) 主要有三種：斜壓破壞、剪壓破壞和斜拉破壞.當(dāng)43,且箍筋配置的數(shù)量過少，將發(fā)生斜北破壞； 如果43,箍筋的配置數(shù)量適當(dāng)，則可避免斜拉破壞，而 發(fā)生1壓破壞；剪跨比較小或箍筋的配置數(shù)量過多，會 發(fā)生斜壓破壞對有腹筋梁來說，只要截面尺寸合適，箍筋數(shù)量適 當(dāng)，剪壓破壞是斜截面受剪破壞中最常見的一種破壞形 式4. 3斜截面受剪破壞的主要影響因素1. 3. 1剪跨比對斜截面受剪承載力的影響試驗(yàn)&明，剪跨比越大，行披筋梁的抗剪承我力越低,

8、如圖所示。對無腹筋梁來說,剪跨比越大，抗剪承載力也越 低，但當(dāng)心3,低跨比的影響不再明顯。4. 3.2混凝土強(qiáng)度對斜截面受剪承載力的影響斜截面破壞是因混凝土到達(dá)極限強(qiáng)度而發(fā)生的，故斜截 面受剪承裁力隨混凝土的強(qiáng)度等級的提高而提高。梁斜壓破 壞時(shí)，受剪承載力取決于混凝土的抗壓強(qiáng)度.梁為斜拉破壞 時(shí)，受剪承載力取決于混凝土的抗拉強(qiáng)度，而抗拉強(qiáng)度的增 加較抗壓強(qiáng)度來得緩慢，故混凝土強(qiáng)度的影響就略小.剪壓 破壞時(shí)，混凝土強(qiáng)度的影響則居于上述兩者之間。4 彳N mnr，4. 3.3縱向鋼筋配筋率對斜截面受剪承載力的 影響試驗(yàn)表明，梁的受剪承我力隨縱向鋼筋配筋率p的提高而 增大.這主要是縱向受拉鋼筋約束了

9、斜裂縫長度的延伸，從 而增大了剪壓區(qū)面積的作用.4. 3.4配筋率和箍筋強(qiáng)度對斜截面受剪承載力 的影響有腹筋梁出現(xiàn)斜裂縫后，箍筋不僅直接承受相當(dāng)部分 的剪力，而且有效地抑制斜裂縫的開展和延伸，對提高剪 壓區(qū)混凝土的抗剪能力和縱向鋼筋的銷栓作用有著積極的 影響。試驗(yàn)表明，在配掖最適當(dāng)?shù)姆秶鷥?nèi)，梁的受剪承載 力隨配箍量的增多、箍筋強(qiáng)度的提高而有較大幅度的增長。配箍量一般用配箍率（又稱箍筋配筋率）p八表示，即如圖表示配箍率與掩 筋強(qiáng)度人的乘積對梁受剪承 載力的影響.當(dāng)其它條件相 同時(shí)，兩者大體成線性關(guān)系。 如前所述，剪切破壞屬脆性 破壞。為了提高斜截面的延 性，不宜采用高強(qiáng)度鋼筋作 箍筋.4. 3.

10、 5截面尺寸和截面形狀對斜截面受剪承 載力的影響1 .截面尺寸的影響截面尺寸對無腹筋梁的受剪承載力有影響，尺寸大 的構(gòu)件，破壞時(shí)的平均剪應(yīng)力 EV/bh。），比尺寸小的 構(gòu)件要降低。有試驗(yàn)表明，在其他參數(shù)（混凝土強(qiáng)度、縱 筋配筋率、剪跨比）保持不變時(shí)，梁高擴(kuò)大4倍，受剪承 載力可下降25%30%.對于有腹筋梁，截面尺寸的影響將減小.2 .截面形狀的影響這主要是指T形截面梁，其翼緣大小對受剪承載力有 一定影響。適當(dāng)增加翼緣寬度，可提高受剪承載力25%, 但翼緣過大，增大作用就趨于平緩.另外，梁寬增厚也 可提高受剪承載力.4. 4斜截面受剪承教力的計(jì)算公式與適 用范圍5. 4.1基本假定1 .假定

11、梁的斜故面受剪承載力匕由斜裂縫上剪壓區(qū)混 凝上的抗剪能力匕，。斜裂縫相交的箍筋的抗剪能力匕、,和勺 斜裂縫相交的彎起鋼筋的抗剪能力外三部分所組成（圖5- 15）。由平衡條件EY=O可得：I 匕=匕+%+%irrTwro i 1如令4為箍筋和混凝土LilJZfxj； vc共同承受的電力，即當(dāng)茨匕6則受剪承載力的組成vu=v+vh2 .梁剪壓破壞時(shí)，當(dāng)斜裂縫相交的輸筋和彎起鋼筋的 拉應(yīng)力都達(dá)到其屈服強(qiáng)度，但要考慮拉應(yīng)力可能不均勻，特 別是輪近典壓區(qū)的筋筋行可能達(dá)不到屈服強(qiáng)度。3 .斜裂縫處的骨科咬合力和縱筋的銷栓力，在無腹筋 梁中的作用還較顯芳，兩者承受的剪力可達(dá)總剪力的 50%90%,但試驗(yàn)表明

12、在有腹筋梁中,它們所承受的剪力 僅占總剪力的20%左右。4 .截面尺寸的影響要對無腹筋的受彎構(gòu)件,故僅在 不配箍筋和穹起鋼筋的厚板計(jì)算時(shí)才予以考慮。5 .剪跨比是影響斜截而承載力的重要因素之一，但為 r計(jì)算公式應(yīng)用簡便，僅在計(jì)算受集中荷載為主的梁時(shí)才考 慮了九的影響。5. 4. 2斜截面受剪承載力的計(jì)算公式I.均布荷載作用卜.矩形、T形和形截面的簡支梁,當(dāng)僅配箍舫時(shí)，斜面受剪承我力的計(jì)算公式匕=匕=。.7/-4 + 12564.兒2 .對集中荷羲作用下的矩形、T形和I形假面獨(dú) 立簡支梁當(dāng)僅配箍筋時(shí)，斜假面受剪承4戈力的計(jì)算公匕=幾=TTT #4 + L0& & 44 + 1.0S這里,指砒n而

13、及是包括作用仃多種硝d 式一集 中荷載對支用截面或節(jié)點(diǎn)邊緣邊緣所產(chǎn)生的剪力值占 總剪力值的75%以上的情況。3 .配有箍筋和方起鋼筋時(shí)梁的斜截面受剪承我 力，其斜截面承我力設(shè)計(jì)表達(dá)式為：卜二口+0.8/RinaF4 .不配置箍筋和彎起鋼筋的一般板類受彎構(gòu)件, K斜截面的受剪承我力應(yīng)按下列公式計(jì)月V 0.74小A假面高度影響系數(shù)，當(dāng)M小于800mm時(shí)，取%等800mm : %大2(MX)mm時(shí)，取等于 2000mm。5. 4. 3計(jì)算公式的適用范圍1 .上限值一最小截面尺寸山喑W4.0時(shí)，屬一般的梁，應(yīng)滿足Y0.25/W%毋6吧咆薄腹梁，.應(yīng)滿足V0.2/?c/M時(shí)，屬了薄腹梁，應(yīng)滿足V 丫-0

14、.7,她-0.8/兒sina38f3，濟(jì) 展沖力岫-0.814sina小M 4+ 1.0s 1 。人A)然*驗(yàn)以方起點(diǎn)的位置是否滿足斜假面承我力的 要求。5.6粘結(jié)、錨固及鋼筋布置Bond , Anchorage and Reinforcement DetailingQuestions:受彎構(gòu)件正截面承載力斜截面承載力計(jì)算理論成立的前提？鋼筋能夠達(dá)到其設(shè)計(jì)強(qiáng)度How to ensure the reinforcement strength being fully developed in RC members?Bond Detailing概述密彎構(gòu)件正截面受育承載力和斜械面要剪承載力的計(jì)胤中，

15、 鋼筋強(qiáng)度的充分發(fā)揮是建立在可靠的怔筋構(gòu)造屜礎(chǔ)上的.配筋構(gòu)造(Reinforcement Deta山ng)是計(jì)算模型和構(gòu)件受力 的必要條件(如雙筋梁，抽筋的構(gòu)造要求是保證受壓鋼筋 強(qiáng)度發(fā)揮的必要條件).沒有可靠的配舫構(gòu)造.計(jì)弊模型和構(gòu)件受力就不可能成立.配筋枕A V汁W設(shè)計(jì).等重整.由廣疏忽配筋構(gòu)造而造成工 程事故的情況是很多的.長切不可重計(jì)算.較構(gòu)速。構(gòu)造問題是工程性問題 目前還很難從科學(xué)性上進(jìn)行分析但有一些科學(xué)概念特別需要掌握好有關(guān)結(jié)構(gòu)構(gòu)造的科學(xué)概念 并在工程中正確運(yùn)用這些概念鋼筋的彎起位置?配筋構(gòu)造保證鋼筋與混凝土共同受力的前提 保證鋼筋強(qiáng)度充分發(fā)揮的前提 合理布置鋼筋的依據(jù) 關(guān)鍵：鋼筋

16、與混凝土粘結(jié)Bond5.6.1鋼筋與混凝上的粘結(jié)一、粘結(jié)的概念 鋼筋與混凝土間具有足夠的玷結(jié)是保證鋼筋與混凝土共同受 力變形的基本前提. 通過鋼筋與混凝土界面的粘結(jié)應(yīng)力(Bond Stress),實(shí)現(xiàn)鋼筋 與混凝土之間的應(yīng)力傳遞(Stress Transfer),使兩種材料結(jié) 合在一起共同工作. 粘結(jié)應(yīng)力通常是指鋼筋與混凝土界面間的剪應(yīng)力.t p7 sIllllll.lllllllnHVNJ上號牛rr-wxbpwxpion! -蕓晝2 .裂縫間粘結(jié)裂縫間粘結(jié)應(yīng)力此圓鋼筋I(lǐng) 6.25J三、粘結(jié)的機(jī)理(Mechanism of Bond)鋼筋與混凝土的粘結(jié)作用由三部分組成：混凝土中水泥膠體與鋼筋表

17、面的校結(jié)力(Adhesion)混凝土因收縮將鋼筋握緊而產(chǎn)生的鋼筋與混凝土間的摩擦力 (Friction)機(jī)械或合力(Mechanical Interaction)當(dāng)鋼筋與混凝土產(chǎn)生相對活動 后，膠結(jié)作用即喪失摩擦力的大小取決于提裹力和鋼 筋與混凝土表面的摩擦系數(shù) 對于光面鋼筋，表面輕度鐫蝕有利于增加摩擦力，但摩擦 作用也很有限 由于光面鋼筋表面的自然凹凸程度很小，機(jī)械咬合作用也 不大.因此，光面鋼筋與混凝土的粘結(jié)強(qiáng)度是較低的. 為保證光面鋼筋的鈕固,通常需在鋼筋端部彎鉤、彎折或 加焊短鋼筋以阻止鋼筋與混凝土間產(chǎn)生較大的相對滑動.蝶紋綱筋人字較加前將鋼筋表面軋制出肋形成帶肋鋼筋，即變形鋼筋，可

18、顯著增加鋼筋與混凝土的機(jī)械或合作用，從而大大增 加了粘結(jié)強(qiáng)度6對與強(qiáng)度較高的鋼筋，均需作成變形鋼筋，以保證鋼 筋與混凝土間有足夠的粘結(jié)強(qiáng)度，使鋼筋的強(qiáng)度得以 充分發(fā)揮。In a deformed bar, bond is produced by the wedging effect of bar ribs in concrete.變形鋼筋受力后，其凸出的肋對混凝土產(chǎn)生斜向擠壓力 (Bearing Pressure) 其水平分力使鋼筋周圍的混凝土軸向受拉、受時(shí)，徑向 分力使混凝土產(chǎn)生環(huán)向拉力(Radial Tension)。 軸向拉力和剪力使混凝土產(chǎn)生內(nèi)部斜向稚形裂縫. 環(huán)向拉力使混凝土產(chǎn)生內(nèi)部

19、役向裂縫。拔出試驗(yàn)(Pull out test)變形鋼笳拔出試驗(yàn)：粘結(jié)應(yīng)力-滑移關(guān)系當(dāng)混凝土保護(hù)層和鋼筋間距較 小時(shí)，徑向裂縫可發(fā)展達(dá)到構(gòu) 件表面，產(chǎn)生劈裂裂縫，機(jī)械 咬合作用將很快喪失，產(chǎn)生“劈裂式”粘結(jié)破壞（Split Bond Failure）。在鋼筋周圍配置橫向鋼筋（箍筋或螺旋鋼筋，Transversal Reinforcement）或增加混凝土的保護(hù)層厚度（”），可提 高粘結(jié)強(qiáng)度.如果鋼筋周圍的橫向鋼筋較多或混凝土的保護(hù)層(c/d) 較大，徑向裂縫很難發(fā)展達(dá)到構(gòu)件表面，則肋前部的混凝 土在水平分力和剪力作用下最終將被擠碎，發(fā)生沿肋外徑 101柱面的明切破壞，形成所謂的“刮梨式”破壞.

20、 “刮梨式”破壞是變形鋼筋與混凝土粘結(jié)強(qiáng)度的上限.四、粘結(jié)強(qiáng)度(Bond Strength) 拔出試驗(yàn)(Pull Out Test)LTrniirrnTiiiTiTii錨固長度拔出試驗(yàn)粘結(jié)一滑移本構(gòu)關(guān)系拔出試臉砧結(jié)弧度q：粘結(jié)破壞（鋼筋拔出f 二Ttcll 7tdl或混凝土劈裂）時(shí)鋼筋與混凝土界而上的最大平均粘結(jié)應(yīng)力影響粘結(jié)強(qiáng)度的t要因素(Influence Factors)混凝上強(qiáng)度：光面鋼筋和變形鋼筋的粘結(jié)強(qiáng)度均肺混凝土強(qiáng) 度的提高而增加，但.并不與土方體強(qiáng)度成正比，而與抗拉 強(qiáng)度成正比。保護(hù)層厚度和鋼筋凈間距:對尸變 形鋼筋，粘結(jié)強(qiáng)度主要取決劈裂 破壞,相對保護(hù)層摩度c/d越大,混 凝上

21、抵抗劈裂破壞的能力也越大， 粘結(jié)強(qiáng)度越高。當(dāng)c/d很大時(shí)，若錨固長度不夠,則 產(chǎn)生剪切“刮梨式”破壞。同理,鋼筋凈距與鋼筋直徑d的比值 s/d越大，粘結(jié)強(qiáng)度也越高。橫向配筋:橫向鋼筋的存在限制了徑向裂縫的發(fā)展，使粘結(jié)強(qiáng) 度得到提高.由于劈裂裂出是眼鋼筋方向產(chǎn)生的，其對鋼筋銹蝕的影響比受彎裂縫更大，將嚴(yán)重降低構(gòu)件的耐久性. 因此應(yīng)保證不使徑向裂縫到達(dá)構(gòu)件表面形成劈裂裂縫.所 以，保護(hù)層應(yīng)具有一定的厚度，鋼筋凈距也應(yīng)保證。 配置橫向鋼筋可以阻止徑向裂縫的發(fā)展.因此對于直徑較 大鋼筋的錨固區(qū)和搭接K度范圍，均應(yīng)增加橫向鋼筋. 當(dāng)一排并列鋼筋的數(shù)量較多時(shí)，也應(yīng)考慮增加橫向鋼筋來 控制劈裂裂縫的發(fā)生.3

22、4367 6 5雛筋約束對粘結(jié)性能的影響鋼筋衣而和外形特征:光面鋼筋表面凹凸較小，機(jī)械咬合作用小，粘結(jié)強(qiáng)度低月牙肋和螺紋助變形鋼筋，前者肋的相對受力面枳（擠壓 混凝土的面積與鋼筋截面積的比值）較小，粘結(jié)強(qiáng)度比螺 奴鋼筋低一些.由于變形鋼筋的外形參數(shù)不隨穴徑成比例變化，對于I徑 較大的變形鋼筋,肋的相對受力面枳減小，粘結(jié)強(qiáng)度也有 所減小此外,當(dāng)為防止鋼筋銹蝕,表面涂環(huán)輒樹脂時(shí)環(huán)輒涂層 鋼筋）.鋼筋表面較為光滑，粘結(jié)演度也將有所降低.人7皎劑而H牙女做麗環(huán)氧涂層鋼筋電力情況:在錨固范圍內(nèi)存在惻壓力可提高粘結(jié)強(qiáng)度剪力產(chǎn)生的斜裂縫則會使錨固鋼筋受到銷栓作用而降低 粘結(jié)強(qiáng)度受壓鋼筋由于直徑增大會增加對混

23、凝土的擠壓，從而使 摩擦作用增加.受反復(fù)荷載作用的鋼筋，肋前后的混凝土均會被擠碎，導(dǎo)致咬合作用降低.Ft拔出時(shí)的拉力錨固枝 拔出試驗(yàn)的錨圍長度較短時(shí)，粘結(jié)應(yīng)力在錨固長度范圍分布 比較均勻，平均粘結(jié)應(yīng)力較高，測得的粘結(jié)強(qiáng)度較高. Q固長度較大時(shí)，則平均粘結(jié)強(qiáng)度較小，但總粘結(jié)力隨錨固 長度的增加而增大. 當(dāng)錨固長度增加達(dá)到一定值，鋼筋受拉達(dá)到屈服（強(qiáng)度充分 發(fā)揮）時(shí)未拔該臨界錨固長度稱為基本鋪固長度二旦=型n dl n dlF為拔出時(shí)的拉力 拔出試驗(yàn)的錨固長度較短時(shí)，粘結(jié)應(yīng)力在錨固長度范困分布 比較均勻，平均粘結(jié)應(yīng)力較高，測得的粘結(jié)強(qiáng)度較高. 錨18長度較大時(shí)，則平均粘結(jié)強(qiáng)度較小，但總粘結(jié)力隨錨固

24、 長度的增加而增大. 當(dāng)錨固長度增加達(dá)到一定值，鋼筋受控達(dá)到屈服（強(qiáng)度充分 發(fā)揮）時(shí)未拔出，該臨界窗固長度稱為零本錨固長度563鋼筋的錨固與搭接一、基本錨固長度規(guī)范是由拔出試驗(yàn)來確定基本錨W長度.取粘結(jié)強(qiáng)度ru 與混凝土抗拉強(qiáng)度，成正比，并根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，取鋼筋受拉時(shí) 的基本錨固長度為：L d Z：當(dāng)大于C40時(shí)，按C40取表7/輻固鋼筋的外形系數(shù)a削筋類t也由惻病老肋記前三向斜依 例絲嫁生助 帕UUS1金筋外形系散a0.160140.190130.160.17I t 1.北川伍利條指HPB235級生幾例距 七孫W筋京外HRB3J5, HRB400. RRB400 級熱軋悵訪及熱處摩州的構(gòu)件中鋼

25、筋的實(shí)際錨固長度應(yīng)根據(jù)鋼筋的受力情況、保護(hù)層厚度、 鋼筋形式等的影響，采用基本錨固長度hi乘以一下修正系數(shù)： 當(dāng)帶肋鋼筋直徑大于25mm時(shí)，錨固長度應(yīng)乘以修正系數(shù)1.1； 環(huán)氧樹脂涂層鋼筋，錨固長度應(yīng)乘以修正系數(shù)1.25： 當(dāng)鋼筋在混凝土施工過程中易受到擾動時(shí)(如滑模施工)，錨固 長度應(yīng)乘以施工修正系數(shù)當(dāng)帶肋鋼筋錨固區(qū)混凝土保護(hù)層厚度大于鋼筋直徑的3倍時(shí)，錨 固長度應(yīng)乘以修正系數(shù)U.8；除構(gòu)造需要的錨固長度外，當(dāng)受力鋼筋的實(shí)際配筋面積大于其設(shè) 計(jì)計(jì)算面積時(shí)，錨固長度乘以配筋余量修正系數(shù)。其數(shù)值為設(shè)計(jì) 計(jì)算面積與實(shí)際配筋面積比值.抗震設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)及直接承受動力 何在的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，不得考慮上述修正。經(jīng)

26、上述修正后的錨固長度不應(yīng)小于基本錨固長度的9.7倍，且不 應(yīng)小于25()mm機(jī)械錨固當(dāng)鋼筋末端采用圖示機(jī)械錨同措施時(shí)，包括附加錨固端頭在 內(nèi)的錨固長度可取基本錨固長度的0：倍.機(jī)械錨固時(shí)的捶筋要求采用機(jī)械錨固時(shí)，錨固長度范闈內(nèi)的籟筋不應(yīng)少于3個(gè)，其直徑 不應(yīng)小于鋼筋且徑】，4,間距不應(yīng)大于鋼筋食徑的5倍.受壓鋼筋的錨固長度不宜小于受拉鋼筋錨固長度的0.7倍.二、筒支支座的錨固要求支座處有橫向壓應(yīng)力，使粘結(jié)作用 得到改善.因此支座處的錨固長度 4可比基本錨固長度減小.當(dāng)VWO.WM時(shí)，屋25d 當(dāng)仁0 .如前時(shí)，帶肋鋼筋：212d光面鋼痂：匕215d鋪冏區(qū)的摧筋要求光面鋼筋末端應(yīng)設(shè)置標(biāo)準(zhǔn)彎鉤當(dāng)伸

27、入支座的錨固長度不符合 要求時(shí)，可在鋼筋端部加餌錨 固鋼板或?qū)摻畎督釉诹憾祟A(yù) 埋件上在受力鋼筋錨固長度范闈內(nèi)簸筋的1道不小于0.2M,及翁 間距不大于104米用機(jī)械鋪固措施時(shí)不應(yīng)大于5d.對卜板，一般剪力較小，通常滿足0.如0的條件. 且連續(xù)板的中間支座一般無正彎矩因此板的傳支支座和中間支座下部縱向受力鋼筋的錨固K三、鋼筋的連接綁扎連接搭接 機(jī)械連接餌接機(jī)械連接和焊接應(yīng)符 合專門規(guī)程.錐螺紋鋼筋連接8口密壓設(shè)普各種機(jī)械連接破壞必須在鋼筋用材11 =鋼筋綁扎連接（搭接） 鋼筋搭接時(shí)鋼筋凈間距減小， 劈裂裂縫會更早出現(xiàn)，粘結(jié)強(qiáng) 度降低.規(guī)范規(guī)定：當(dāng)同一搭接范圍受拉鋼筋搭接 接頭的百分率不超過25

28、%時(shí)， 搭接長度為相應(yīng)基本錨固長度 的L2倍。當(dāng)同一搭接范圍受拉鋼筋搭接 接頭的百分率超過25%時(shí)，搭 接長度按下式計(jì)算，但不小于300mm I蝴葡的淞檢Mi四百竹檢（R ：.1：沖 3 淖。50100分率的121.416鋼筋綁扎連接搭接）鋼筋搭接位置應(yīng)設(shè)置在受 力較小處.同一構(gòu)件中各根鋼筋的格 接位置宜相互播開.規(guī)范規(guī)定,兩搭接接 頭的中心間距應(yīng)大于1 .必.否則認(rèn)為兩搭接接頭屬亍同一搭接范【乩，H13 Zf受彎構(gòu)件鋼筋的布置為節(jié)約鋼材，可根據(jù)設(shè)計(jì)彎矩圖的變化將鋼筋彎起作受剪鋼筋 或截?cái)?，但鋼筋的彎起與截?cái)嗑鶓?yīng)滿足受彎承轂力的要求。一、抵抗彎矩圖q田二、鋼筋的彎起根據(jù)M圖的變化將鋼筋彎起時(shí)需繪制圖，使得圖包住M 圖（嚴(yán)格地講應(yīng)為彎矩包絡(luò)圖），以滿足受彎承我力的要求.按每根（或每組）鋼筋的面積比例劃分，計(jì)算各根（或各組） 鋼筋所提供的受彎承載力NJ,可近似取考慮到斜裂縫出現(xiàn)的可能性,鋼筋彎起時(shí)還應(yīng)滿足斜截面 受彎承載力。通過推導(dǎo)可知縱筋彎起點(diǎn)的位置離該縱筋充分利用截面 的距離a為：a =（0.373 0.52混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定彎起點(diǎn)與按計(jì)算充分利用該 鋼筋截面之間的距離，不應(yīng)小.在連續(xù)梁中，把跨中承受正彎矩的縱向鋼筋彎起，并 把它作為承擔(dān)支座負(fù)彎矩的鋼筋也必須遵循這一規(guī)定， 否則此彎起鋼筋將不能用作支座截面的負(fù)鋼筋。（教 材圖532）彎終點(diǎn)的位置：彎起鋼筋的